Профиль концентраций по тарелка

Комбинированная модель. Определение профиля концентраций индикатора на ситчатой и колпачковых тарелках диаметром 700 мм показало, что на тарелке наблюдаются зоны с различной интенсивностью перемешивания [41, 42]. В части ситчатой тарелки, примыкающей к успокоительной зоне у входного порога, газовые факелы отклоняются потоком жидкости в нижней части пенного слоя к середине тарелки, а в верхней части — к приемному порогу. У стенок колонны наблюдается интенсивная циркуляция пены. [c.287]

Для заданных условий составим программу расчета профиля концентрации жидкости по длине тарелки. [c.383]

Профиль концентрации жидкости по длине тарелки запишется в следующем виде [c.127]

В качестве примера проверки адекватности модели реальному процессу массопередачи по профилю концентрации по длине тарелки были взяты экспериментальные профили, снятые в разных режимах по газу и жидкости в РХТУ им. Д. И. Менделеева. [c.135]

При этом предполагается наличие аналогии между профилями концентраций жидкости на обычной тарелке в случае идеального вытеснения и профилем концентраций во времени на тарелке, работающей в циклическом режиме. При поршневом сливе жидкости с тарелки, работающей циклически, аналогия становится полной. [c.215]

Для определения фактического профиля концентраций компонентов в потоке по тарелке с учетом скачка концентраций на входе при помощи секционной модели, необходимо воспользоваться соотношениями между параметрами перемещивания секционной и диффузионной моделей (Ре , и s), обеспечивающими одинаковую эффективность разделения. При ХЕу 1 эквивалентная связь параметров Pei, и S может быть найдена из графика (рис. 5.14), построенного по уравнениям (5.95) и (5.102). Из рис. 5.14 следует, что Pei, S при S 1 и Pei лг 2s при s -> оо. При ХЕу < 1 можно воспользоваться следующими соотношениями при = 1ч-5 Pei, = = 1,16s и при S > 5 Pei = 2,24s. [c.223]

Резкие изменения в значениях и Ем имеют место в основном при перегибе профиля концентраций компонентов в паре и в жидкости соответственно и в районе тарелки питания. [c.268]

С помощью уравнения (2) можно получить концентрационный профиль (ник) вещества на выходе колонки и, наоборот, на основе профиля концентрации можно вычислить число теоретических тарелок разделения (см. разд. П. 1.2). Если принять, что поведение вещества i в хроматографической системе определяется в основном поведением большей части молекул, т. е. максимальным значением относительной массы вещества i в тарелке т1,1 = гП ,пл1>П , то из уравнения (2) следует, что такой максимум наблюдается при n=lpi. Если разделительная колонка имеет п тарелок, то через l = n pi стадий разделения на последней тарелке обнаруживается наибольшее количество вещества гпц. Таким образом, для появления максимума количества вещества i на выходе колонки через нее должен пройти объем подвижной фазы, равный [c.12]

В практике анализа ввод пробы требует компромиссного подхода к этим, часто взаимно противоречивым требованиям. Так, обеспечение по возможности минимального разбавления пробы газом-носителем (п., ,а ) может быть достигнуто применением сложных технических устройств для ввода пробы и тщательно подобранной геометрией всей системы этих устройств. Кроме того, жидкие пробы необходимо нагреть, чтобы сообщить им количество теплоты, равное теплоте испарения (для твердых веществ также теплоте плавления) в минимально возможный промежуток времени. Для этого нужна большая теплоемкость стенок испарителя, достаточная степень нагрева газа-носителя, а также высокая температура испарителя, что противоречит требованию п. г , который предостерегает против перегрева пробы. Требования пп., ,а и е направлены на то, чтобы избежать неблагоприятного соотношения между длиной зоны пробы , входящей в колонку, и длиной участка колонки, соответствующей теоретической тарелке, или между концентрацией компонентов в газовой фазе и способностью неподвижной фазы к их растворению. Количественная сторона этого вопроса рассмотрена Штернбергом. [1]. Как показано в гл. II, разд. 2.4.2, влияние длины зоны пробы на в.ходе колонки можно описать как сумму вкладов, вносимых внешними условиями и собственными характеристиками колонки и влияющих на профиль концентрации компонента на входе детектора. [c.142]

Принятые допущения позволяют для решения задачи использовать принцип геометрического подобия нестационарного и стационарного профилей концентрации, согласно которому состав жидкости на тарелках колонны можно приближенно охарактеризовать соотношением [c.105]

Для очень большой колонны (п оо) профиль концентраций на последних тарелках должен стремиться к прямой линии, так как составы жидкости в начале и в конце парового периода почти одинаковы. Поэтому [c.74]

Комбинированная модель. Определение профиля концентрации индикатора на ситчатой и колпачковых тарелках диаметром 700 мм показало, что на тарелке наблюдаются зоны с различной интенсивностью [c.348]

Одной из основных задач расчета тарельчатых массообменных аппаратов является определение изменения состава паровой и жидкой фаз по мере прохождения через контактные элементы. Эффективность процесса разделения на тарелке определяется локальной эффективностью и профилем концентрации в жидкой фазе, т.е. структурой потока жидкости 1-5]. [c.87]

Решая систему уравнений (б)-(10) математической модели процесса массопередачи с граничными условиями (ТЬ)— (13) с последующим переходом к первоначальным переменным, получим зависимость профиля концентрации жидкости по длине тарелки от параметров комбинированной модели структуры потока и фактора Л Г] о у [c.90]

Следующий этап состоит в проверке принятого профиля изменения температур и количества паров и флегмы методом от тарелки к тарелке . В каждой секции колонны этот расчет ведется путем использования уравнений концентрации и равновесия, исходя из найденного выше состава концевого продукта Оуг) или Вхц по направлению к секции питания. Если учитывать изменяемость величин мольных потоков паров и флегмы по высоте секций, то для каждой тарелки или группы тарелок необходимо также составлять тепловые балансы. [c.422]

Следует заметить, что в процессе расчетов сумма концентраций на тарелках (особенно на первых итерациях) в силу произвольности начального профиля может быть не равна единице. Поэтому необходимо проводить их коррекцию, в простейшем случае — нормирование. При подаче питания в перегретом состоянии предварительно нужно рассчитать составы фаз и температуру или количества фаз. [c.341]

Наконец, большой интерес представляет модифицированный метод встречной релаксации, основанный на расчете процесса однократного испарения на каждой ступени контакта, нахождении профилей расходов, температур и концентраций по высоте колонны и последовательной корректировке этих профилей до достижения некоторого стационарного решения [12,13]. В соответствии с этим методом для каждой теоретической тарелки на уровне] можно записать систему балансовых соотношений [c.7]

Технологическая схема жидкофазного радикально-цепного хлорирования далее рассмотрена на примере синтеза метилхлороформа из 1,1-дихлорэтана (рис. 38) она почти без изменений применима для получения 1,1,2-трихлорэтана из 1,2-дихлорэтана. В одном из двух сборников 1 готовят раствор порофора нужной концентрации в 1,1-дихлорэтане. Полученный раствор непрерывно подают насосом 2 в верхнюю часть хлоратора 3, а вниз вводят газообразный хлор. Отвод тепла реакции достигается за счет испарения 1,1-дихлорэтана в токе НС под давлением 0,2—0,3 МПа. Пары его конденсируются в обратных холодильниках 4, 5 н конденсат возвращается в реактор. Ввиду постепенного обогащения реакционной массы более высококипящим метилхлороформом температура жидкости на тарелках увеличивается сверху вниз от 70 до 100°С, что создает близкий к оптимальному профиль температуры в реакторе. Газ увлекает с собой пары 1,1-дихлорэтана, и для снижения его потерь охлаждают газ рассолом в обратном конденсаторе 5, откуда конденсат стекает обратно в хлоратор. Газ, очищенный от паров органических веществ, поступает на абсорбцию НС в скруббер 6, орошаемый разбавленной соляной кислотой. Ввиду большого выделения тепла при абсорбции НС1 и с целью получения концентрированной (30—33 %-й) соляной кислоты, нижняя половина [c.110]

Этап 5 проведение экспериментов (в пределах рабочей области) для установления связи между изменениями переменных и работой аппарата насколько зто возможно, устраняются внешние флуктуации и дрейф основных переменных с помощью автоматических регуляторов. Полученные корреляционные зависимости представлены на рис. 5.18. Разность давлений между тарелками 27 и 37 поддерживалась постоянной с помощью автоматического регулятора, который воздействовал на расход очищенного продукта. Изменение экспериментальных кривых при постоянных расходах растворителя, сырья и свежей воды указывает на то, что разность давлений между тарелками 37 и 47 или содержание водной фазы могли оставаться постоянными лишь в узкой области рабочих условий. Чистота экстракта увеличивалась с возрастанием содержания водной фазы (рис. 5.18). Однако если разность давлений была слишком большой, то это приводило к состоянию, изображенному на рис. 5.17, в, при котором некоторое количество жидкой фазы, содержащей побочный продукт, уходило с экстрактом. Поэтому было решено, что для получения экстракта с низкой концентрацией побочного продукта содержание водной фазы между тарелками 37 и 47 должно поддерживаться на постоянном уровне, конкретно, профиль содержания водной фазы в экстракционной колонне должен был быть таким, как показано на рис. 5.17, б. При этих условиях инверсия фаз происходит между тарелками 27 и 37. Выше этой границы растворитель будет существовать как непрерывная фаза. Вблизи тарелки 47 имеется значительное количество водной фазы, которая изолирована [c.213]

Этап 7 определение необходимых изменений в аппаратуре, приборах управления и в условиях проведения процесса с целью достижения желаемых результатов. Если при работе экстрактора форма кривой изменения содержания водной фазы была такой, как показано на рис. 5.20 (или 5.17, б), то концентрация побочного продукта в экстракте соответствовала количеству водной фазы, попадающей в экстракт. По модельным расчетам увеличение диаметра отверстий в верхних трех тарелках способствовало понижению кривой изменения содержания водной фазы, как показано штриховой линией на рис. 5.19. Ожидалось, что попадание воды в экстракт при такой форме кривой будет меньше. Для того чтобы получить желаемый профиль содержания водной фазы, необходимо было наладить систему автоматического управления, в которой скорость подачи свежей воды является управляемой переменной. Закон управления был пропорциональным плюс состояние покоя с периодом переключения, равным 3 ч. Нижний уровень расхода свежей воды также был установлен циклическим, чтобы предотвратить скачок после переключения. Для того, чтобы можно было определять долю водной фазы по перепаду давления и чтобы поддерживать постоянную вязкость жидкости, температура на тарелке 40 автоматически контролировалась путем регулирования температуры подаваемого [c.216]

При выводе уравнения (IV, 78) не вводилось никаких предположений о природе процесса перемешивания оно показывает, что при -iXoy = onst профиль концентрации жидкости на тарелке однозначно определяет средний состав пара, покидающего тарелку. [c.283]

Составим программу расчета профиля концентраций пара и жидкости по высоте тарельчатой колонны бинарной ректификации, если известно (рис. 40) Е — количество питания, моль час, Хр — концентрация легколетучего компонента в питании, моль 1молъ О — количество дистиллата, молъ1час Ь— количество орошения, моль/час] а — коэффициент, относительной летучести Е — эффективность работы тарелки N — число тарелок — тарелка ввода питания. [c.200]

Так же, как и при прямотоке, вводим переменную Л/, = х, -- л и безразмерные параметры ц, /- Решаем новую систему относительно профиля концентрации жидкости по длине тарелки. Интефируя Л/д/ по г от О до 1, с учетом допущений 1 и 2 и того, что тЛ/вых = / (лгвых У Уо> получим зависимость для к. п. д. /-Й тарелки при противотоке для тарелок. [c.189]

Изменение скорости жидкости на тарелке приводит к изменению собственных функций x (z) краевой задачи (4.35). Поэтому при рассмотрении периодического процесса движения жидкости по тарелкам колонны с периодом Т, когда за время = Т/С (где С - скважность), жидкость движется со скоростью (U1 (максимальное значение), а за время ti = ДС - 1)/С - со скоростью (U2 (минимальное значение) с последующим повторением. При расчете профиля концентрации парожидкосгных [c.224]

Так постепенно за счет противоточного контакта фаз на тарелках (в случае насадочной колонны — на поверхности насадки) снизу вверх нарастают концентрации НКК в паре и жидкости — устанавливается некий профиль концентраций этот эффект и лежит в основе процесса ректификации. Чистота НКК на верху колонны (значит, и на вькоде из нее) определяется в рамках рассматриваемой схемы числом тарелок (или высотой слоя насадки). [c.1012]

Расчет профилей концентраций углеводородов Сю—С12 по высоте колонны, выполненный методом от тарелки к тарелке по полученным равновесным данным тройной смеси без учета влияния остальных примесей, показывает (рис. 5.15), что степень очистки метанола-сырца (отношение концентрации в питании к концентрации в кубе [124]) от декана составляет 1,26. Ундекан (рис. 5.16, кривая 1 0,01% масс. С11Н24, паровое число 0,5, флегмовое число 24) и последующие углеводороды в этих усло- [c.161]

Анализ изменения профиля концентраций жидкой и паровой фаз при переходе от тарелки к тарелке показал, что при значенияхт] оу = 0,6— —1,0 и Я< 1 необходимо учитывать реальную картину структуры потока не только жидкой, но и паровой фазы. [c.352]

Наибольшее распространение на сегодняшний день нашли приемы расчета от тарелки к тарелке . Большинство из этих методик ориентированы на расчет разделения в проектной постановке задано распределение тарелок по секциям колонны, закреплены уровни ввода материальных и тепловых потоков и их характеристики, доли отбора материальных потоков (флегмовые и паровые числа). В качестве независимых переменных, определяемых в результате расчета, принимаются или профили концентраций, или профилй температур по высоте колонны [3,10,11]. Решение задачи достигается итерационным путем за счет последовательной корректировки этих профилей. Особое значение при использовании этих методов приобретает быстродействие и надежность конкретных методов сходимости, заложенных в расчет. Проектная задача решается методом перебора конкурирующих вариантов решения. [c.7]

Для выбора конструктивных характеристик и режима работы контактных устройств в данном разделе рассматривается применение модели раздельного течения (двужидкостной модели) с целью описания процессов переноса импульса, массы и энергии в двухфазном потоке пар-жидкость на тарелке колонного аппарата. Целью моделирования процессов переноса является определение профилей скорости, концентраций и температур в фазах для расчета эффективности процесса разделения углеводородной смеси на конта1сгном устройстве. [c.125]

При получаемой степени концентрирования можно организовать боковой отбор ундекансодержащей фракции с тарелок над или под точкой ввода питания, но при этом содержание ундекана на тарелках исчерпывающей части колонны будет достаточно высоким и при возможных колебаниях соотношения L/G или концентрации воды в этой части колонны можно ожидать периодических проскоков ундекана в колонну основной ректификации, что нежелательно. Поэтому область максимальной концентрации ундекана целесообразно переместить в верх укрепляющей части колонны предварительной ректификации. Для этого необходимо в колонне вести режим граничных концентраций в укрепляющей части. Рассмотрим случай разбавления метанола-сырца до 19,4% (масс.) водой (рис. 5.17 в метаноле-сырце содержится 0,01% масс. СпН24 и 10% масс, воды, паровое число 0,5, отбор дистиллята 0,02 моль). Вода (0,165 моль на 1 моль кубовой жидкости) распределяется между питанием и дистиллятом, выходящим из конденсаторов, в разном соотношении. При подаче 0,01 моль воды в дистиллят ундекан по укрепляющей части колонны распределяется с профилем убывающей концентрации при 0,0358 моль воды создается профиль постоянной концентрации со степенью очистки метанола-сырца от ундекана, равной 3. Далее образуется профиль возрастающей концентрации, а при 0,05 моль воды и более возникает зона с вторичной граничной [c.163]

Проанализируем более подробно зависимость эффективности массопередачи по уравнению (5,102). Данное уравнение может быть получено также непосредственно из уравнения (5,101), в результате решения последнего совместно с уравнением материального баланса потоков на тарелке в целом. Указанное обстоятельство свидетельствует о том, что уравнение (5.101) отражает некоторый условный профиль изменения концентраций жидкости по контактному устройству и, следовательно, секционная модель чисто формально описывает массопередачу. Однако несмотря на отмеченный недостаток, секционная модель имеет ряд существенных преимуществ перед диффузионной. Например, использование секционной модели значительно упрощает математическое описание массопередачи в условиях сложной идpoдинaмичe кoй обстановки на контактном устройстве. Указанное обстоятельство делает одинаково целесообразным применение как секционной, так и диффузионной моделей для описания массопередачи в перекрестном токе [c.223]

Следз гощип этап расчета состоит в проверке прпн.чтого про-фи.ля изменения температур и количества паров и флегмы расчетом от тарелки к тарелке . В каждой секции колонны этот расчет ведется путем использования уравнений концентраций и равновесия, исходя из найденного выше состава концевого продукта /)г/д или Ях по направлению к питательной секции. Если учитывается изменяемость величин молярных нотоков паров и флегмы по высоте секций, то требуется составление на каждой тарелке или группе тарелок еще и тепловых балансов. Полученный в этом потарелочном расчете профиль изменения температуры и молярных потоков сравнивается с предварительно принятым, вносятся соответствующие поправки и повторяется вся последовательность расчета между принятыми в начале и полученными в конце расчета параметрами колонны. [c.425]

С ЭТ011 целью изучались (см. рнс. 64) отклонения температуры по таре.лкам от начального распределения при изменении отбора ректификата и при различном составе сырья. Общихг характер изменения температурных профилей показывает, что номер контрольной тарелки в колонне зависит от состава сырья и но мере увеличения концентрации тяжелых компонентов приближается к низу колонны. Отклонение температуры на контрольной тарелке также по мере увеличения концентрации тяжелых комнонентов в сырье приближается к отклонению температуры низа и номинальное значение этого отклонения уменьшается. [c.254]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология