Аппараты динамическая характеристик

Для нахождения динамических характеристик колонных аппаратов по гидродинамическим каналам необходимо знать механизмы распространения и взаимодействия волн концентрации дисперсной фазы в двухфазном потоке. Успехи, достигнутые за последние годы в развитии континуальной модели движения дисперсных смесей, позволяют провести исследование волновых процессов в рамках этой модели, используя различные уровни приближения. [c.113]

Зная механизм распространения волн концентрации дисперсной фазы, мы можем исследовать переходные процессы в затопленном колонном аппарате, которые связаны с поведением дисперсного потока. Отметим, однако, что дисперсный поток в аппарате не существует сам по себе . Для его организации и поддержания в пределах рабочей зоны аппарата необходима более или менее сложная система автоматического регулирования уровней поверхностей раздела фаз, которая в общем случае может оказывать существенное влияние на динамические характеристики аппарата. Исследование переходных процессов в такой системе выходит за рамки проблем, рассматриваемых в данной работе. Читателям, интересующимся этим вопросом, следует обратиться к специальной литературе [176]. [c.119]

Динамические характеристики аппаратов и управление процессами [c.181]

Точность реализации оптимального режима зависит от внутренних свойств контактного аппарата и характера внешних возмущений, неизбежных на производстве. Внутренние свойства реактора определяются параметрической чувствительностью температурных и концентрационных полей в слое катализатора к внешним воздействиям, устойчивостью стационарных режимов, запасом устойчивости, интенсивностью изменения активности катализатора во времени, наличием различного рода пространственных неоднородностей, динамическими характеристиками и т. п. [c.15]

Результаты сравнения экспериментальных и расчетных динамических характеристик лабораторного насадочного аппарата представлены на рис. 7.24. На этом рисунке приведены два типа расчетных характеристик кривая 1 представляет переходный процесс системы, рассчитанный по предложенной математической модели кривая 2 представляет переходный процесс, рассчитанный по ячеечной модели, структура которой не учитывает распределенности гидродинамической обстановки в аппарате и эффектов обмена между проточными и застойными зонами жидкости. Подача возмущения по расходу жидкости при расчете кривой 2 осуществляется путем мгновенного изменения плотности орошения по всей длине колонны. Указанные допущения в структуре модели (7.141) являются источником значительных расхождений между экспериментальными и рассчитанными по этой модели динамическими характеристиками в области средних частот наблюдается существенная разница в величинах постоянных времени расчетной и экспериментальной кривых отклика, а также сокращение расчетного времени переходного процесса по сравнению с фактическим. Из рис. 7.24 видно, что указанные расхождения значительно меньше для кривой 7, полученной с помощью описанного алгоритма расчета динамики процесса абсорбции. Хорошее соответствие экспериментальных и расчетных кривых 1 по всей полосе частот [c.423]

Трубчатые реакторы. Стабильность процесса в трубчатом реакторе определяется в основном величиной внутреннего диаметра трубки (ВДТ), При увеличении ВДТ конструкция реактора становится проще и возможно увеличение его мощности, но при этом ухудшается стабильность аппарата, выражающаяся, например, в увеличении параметрической чувствительности и величины динамического заброса [37, 38]. Решающими факторами при выборе максимального ВДТ для экзотермических процессов являются параметрическая чувствительность, динамические характеристики, допустимое гидравлическое сопротивление слоя катализатора, избирательность процесса п точность стабилизации входных параметров, которые определяются из анализа стационарных и нестационарных процессов в трубках разного диаметра. Для процессов эндотермических и протекающих вблизи равновесия определяющими параметрами являются, как правило, гидравлическое сопротивление и мощность аппарата. Максимальные значения ВДТ для процессов окисления метанола в формальдегид — 25 мм, окислительного дегидрирования н-бутенов — 21 мм, синтеза винилхлорида при концентрированном ацетилене — 55 мм и разбавленном — 80 мм [38], дегидратации <к-окси- [c.14]

Как мы видели в предыдущих главах, основной масштаб аппарата L = min (Ясл ап) определяет частоту основных гравитационных колебаний, возникающих в слое Vq / g/L. Чем крупнее аппарат, тем ниже эта частота и больше период колебаний " 0 = l/ o V Эти величины и То входят в выражения для кинетических и динамических характеристик процессов в кипящем слое и тем самым определяют характер и степень их зависимостей от размеров аппарата. Для каждого из рассматривавшихся выше процессов степень этой зависимости от масштаба будет различной. [c.200]

В случае неподвижного зернистого слоя, находящегося в аппарате, движение потока (кривая 4) приближается к движению толчками . Если же газ протекает через взвешенный (псевдоожи-женный) слой, динамическая характеристика (кривая 3), как показывает опыт, приближается к кривой идеального перемешивания. [c.201]

Возникает необходимость исследования режимов работы теплообменников, в частности очень важно проанализировать установившийся (стационарный) режим работы переходный процесс (динамические характеристики) и время выхода аппарата на стационарный режим оптимальные условия работы в зависимости от выбранного критерия оптимальности и др. [c.187]

Указанные модели используют для исследования переходных процессов (нестационарных режимов). При этом могут быть построены динамические характеристики теплообменников, анализом работы которых можно определить время выхода аппарата на стационарный режим. [c.189]

Уравнения динамики могут быть использованы для определения и анализа частотных и временных динамических характеристик действующих или вновь проектируемых объектов — для расчета систем автоматического регулирования и управления, для нахождения оптимальных режимов работы аппаратов и проектирования конструкций объектов с заранее заданными статическими и динамическими свойствами. [c.62]

Итеративные методы определения характеристик вынесены нами в отдельную главу потому, что они объединены общим математическим аппаратом и алгоритмы их оказываются чрезвычайно близкими как при определении статических, так и при определении динамических характеристик. [c.185]

При анализе работы конденсаторов приходится учитывать изменение общего и парциального давлений вдоль протяженной поверхности конденсации. Наиболее полные описания процессов конденсации паровоздушных смесей применительно к работе дефлегматоров ректификационных установок приведены в [28], где также даны имеющиеся в специальной литературе соотношения для расчетов коэффициентов теплоотдачи. Математические описания процессов конденсации содержат не только статические, но и динамические характеристики конденсаторов, т. е. учитывают реакцию аппаратов на возмущения основных внешних параметров. Численные решения сложных математических описаний процессов конденсации используются для синтеза систем автоматического управления процессами дробной ректификации и оценки чувствительности соответствующих регуляторов. [c.242]

Рис. 6.19. Сравнение расчетных и экспериментальных динамических характеристик лабораторного насадочного аппарата при возмущении по расходу жидкости а - система КНз -Н20 Ьо = 2590 кг/(м -ч) Со = 2630 кг/(м -ч) Д/, = ИЗО кг/(м ч) г/ инв 0>57 = 2,9 об. % ЫНз 1 - расчет по модели (6.358) - (6.361) 2 - расчет без учета распределенности гидродинамических параметров 3 - экспериментальные данные б - система ЗОг - Н20 /-о = 3950 кг/(м ч) Со = 3020 кг/(м -ч) Д/. = 1100 кг/(м -ч) удх — 0,286 вес. % ЗОг 1 - экспериментальные данные

Отсюда вытекают новые требования к применяемому математическому аппарату. Критерием оценки моделей становятся не столько точность рассчитанных с их помощью траекторий будущего развития, сколько полезность и наглядность результатов расчетов в представлении возможно более широкого набора динамических характеристик. [c.255]

Отличительной особенностью вихревых аппаратов, разработанных в Тамбовском институте химического машиностроения, является наличие встроенных устройств различных конструкций, которые устанавливаются в смесителях для интенсификации процесса смешивания исходных сыпучих компонентов в продольном направлении и улучшения его динамических характеристик. [c.19]

Это позволяет охватить основные стороны взаимодействия явлений горения и газификации и выявить динамические характеристики процесса в различных формах и аппаратах. [c.5]

Режим работы отдельных аппаратов или целого технологического комплекса может быть статическим или динамическим, а объекты химической технологии могут быть описаны статическими и динамическими характеристиками, отражающими взаимосвязь между входными и выходными параметрами. [c.23]

Полученные на основе математического описания /2/ статические и динамические характеристики аппарата позволили обосновать и рассчитать всю систему регулирования трубчатым аппаратом в период проектирования цеха получения формалина. [c.154]

Под динамическими свойствами объекта регулирования подразумевается характер изменений параметра регулирования в переходном режиме работы объекта. Динамические характеристики определяются кинетикой регулируемой реакции, свойствами используемых реакционных аппаратов и технологической схемой процесса. При проведении гетерогенных реакций важную роль в динамике объекта играют особенности нейтрализующего реагента. [c.60]

Поскольку теплообменный аппарат является элементом технологической либо энергетической линии, управляемой и регулируемой с по.мощью автоматических устройств, особое значение приобретают динамические характеристики аппарата. [c.164]

Принимая во внимание основное назначение этого технологического участка — получение высококачественного очищенного рассола — представляется целесообразным ограничиться изучением динамических характеристик лишь основной стадии — осветления, в которую кроме основного аппарата — реактора (осветлителя) входят подогреватель сырого рассола и узел смешения сырого и обратного рассола. [c.158]

Эти возмущения могут быть скачкообразными (например, при переключении питания МВУ с одной емкости на другую или при отключении одного из вакуум-насосов и пр.) или меняющимися примерно с постоянной скоростью (отложение кристаллов NaGl на поверхности нагрева и др.). При этом следует иметь в виду, что все перечисленные факторы являются возмущающими как для участка регулирования уровня, так и для участка регулирования концентрации, поскольку следствием этих возмущений является изменение количества выпаренной воды и, следовательно, изменение концентрации щелочи и уровня раствора в аппарате. Динамические характеристики целесообразно рассмотреть именно по тем каналам возмущения, которые являются контролируемыми и которые можно использовать в качестве регулирующих воздействий. к- [c.190]

Характерное время установления нового стационарного гидродинамического режима в затопленном аппарате с дисперсным потоком сравнительно невелико. Оно составляет величину порядка Я/г/ц,, где Я — высота рабочей зоны аппарата, а — скорость распространения возмущения концентрации дисперсной фазы, и может изменяться в пределах от нескольких секунд до нескольких минут. Для сравнения отметим, что время установления нового стационарного распределения концентрации растворенного компонента или температуры в сплопшой фазе иногда может достигать нескольких часов и более. Поэтому при модели-рствании переходных химических, массо- и теплообменных процессов в затопленных аппаратах учет гидродинамической обстановки в целом ряде случаев может быть проведен в квазистационарном приближении. Однако, когда характерные времена протекания этих процессов соизмеримы с характерным временем установления нового стационарного гидродинамического режима в аппарате, квазистационарное приближение приводит к значительным погрепшостям при определении динамических характеристик аппарата. В этом случае переходные гидродинамические процессы должны быть учтены при разработке динамических моделей химических и тепломассообменных процессов. [c.113]

При производственных испытаниях были также собраны данные об устойчивости работы установки. Колебания температуры в широких пределах происходят каждый раз, когда уменьшается подача в реактор вещества А вследствие изменения потребления его аппаратами периодического действия в других цехах. Для любого элемента оборудования при невозможности написать соответствующие уравнения динамики необходимо экспериментально получить динамические характеристики. Анализ работы установки должен идти указанными выше этапами, необходимыми для того, чтобы выполнить удовлетворительный проект новой установки. Экспериментальные данные по динамике процесса можно получить обычным методом частотных характеристик2, корреляционными методами - и импульсным методом . Все они достаточно хороши, если из цитированных работ выбрать наиболее подходящую для данного конкретного случая, [c.75]

Пример IV-23. Определить динамические характеристики колпачковой абсорбционной колонны с помощью эквивалентных преобразований сигнального графа этого аппарата. Чтобы полностью описать динамические режимы колонны, необходимо иметь четыре уравнения, выражающие зависимость состава газа на выходе аппарата от составов и расходов жидкости и газа, постзшающих в колонну. [c.189]

Сравнение расчетных переходных функций с экспериментальными динамическими характеристиками проводили на лабораторной и промышленной установках. Лабораторная установка представляла собой насадочную колонну диаметром 150 мм, заполненную кольцами Рашига размерами 15x15x2 мм на высоту 1 м. В качестве двухфазной системы использовали систему воздух-вода. Диаметр промышленной колонны составлял 2,4 м насадкой служили керамические кольца Рашига размером 60x60x8 мм высота слоя насадки составляла 12 м. Давление в колонне 29— 31 атм температура газовой фазы 50—60° С температура жидкости 6—10° С. Для лабораторного и промышленного аппаратов получено удовлетворительное совпадение экспериментальных и расчетных динамических характеристик (см. рис. 7.22). На рисунке отчетливо виден характерный скачок по величине ДР, наблюдающийся в момент подачи возмущения по расходу газа и характеризуюпщй практически мгновенный переход системы в промежуточное состояние т[. После указанного скачка картина переходного процесса по каналу 2 аналогична процессу, наблю- [c.414]

Проверку адекватности математического описания нестационарного процесса абсорбции в насадочной колонне и определение влияния различных факторов на характер переходных процессов в аппарате производили путем сравнения экспериментальных и расчетных динамических характеристик системы для хорошо-, средне- и плохорастворимых газов (соответственно системы N113—1120, ЗОа—НаО, СОа—Н2О). Для системы N113—Н2О равновесные данные рассчитывали по формуле [51]Ig т=4,705—1922/Г для системы СО2—Н2О — по формуле [52] т = 2АЬ/ а- Ь Р) для системы ЗОз—Н2О — по формуле [53] с = Р1о,1т) К РЬо п, где т — константа равновесия а, Ь — постоянные коэффициенты Т — абсолютная температура — константа равновесия реакции [c.422]

Аналитическое изучение объекта сводится к сопоставлению уравнений, характеризующих АВО в равновесном состоянии и переходном режиме. В общем виде динамические характеристики объектов регулирования описываются обыкновенными дифференциальными уравнениями с постоянными коэффициентами. Числовые коэффициенты, входящие в уравнения, зависят от конструктивных особенностей АВО, характера движения теплоносителей, теплопередающей способности аппаратов. Надо сказать, что аналитически невозможно охарактеризовать все многообразие независимых переменных, влияющих на регулируемый параметр <вых, поэтому свойства АВО исследуют экспериментально, снимая на действующих аппаратах статические и динамические характеристики. Для систем, характеризуемых одной входной t и одной выходной величиной Ibhx, процессы регулирования могут быть описаны обобщенным уравнением вида [c.117]

Реакторы объемного типа являются основным обо рудованием в ряде отраслей промышленности химической, фармацевтической, пищевой и др. Это объясняет ся возможностью широкого варьирования теплообменных характеристик реакторов в зависимости от задан ных температурно-временных режимов синтеза и темпе ратурных изменений физико-химических свойств реак ционной массы в аппарате (см. гл. 1). Однако точное поддержание температурно-временного режима в реак торе объемного типа требует априорного или оператив ного расчета основных динамических характеристик реактора как объекта управления. Так как реактор по принятой нами модели процесса теплообмена (см. гл. 3. раздел Основные уравнения процесса теплообмена ) с позиций теории автоматического управления представ ляет собой одноемкостное статическое звено [см. урав нения (73) и (74), (76)], то его основными динамиче скими характеристиками будут постоянная времени Т и коэффициент самовыравнивания (саморегулирования) К, [25]. [c.101]

Разработкой алгоритмического обеспечения решения расчетных задач и задач совместного выбора параметров теплообменников-конденсаторов и АСР мы завершили создание инструмента, позволяющего в принципе практически реализовать общую функциональную схему алгоритма проектирования (см. рис. 1.2). Вместе с тем следует напомнить, что при построении математических моделей конденсаторов и блока их динамической связи с основным аппаратом технологического комплекса был сделан ряд упрощающих посылок, требующих экспериментальной проверки их корректности. Иными словами, необходима экспериментальная проверка адекватности разработанных моделей их физическим аналогам. С другой стороны, формирование большинства блоков, входящих в общий алгоритм проектирования, не может быть выполнено без проведения исследования стационарных и динамических характеристик теплообменника-конденсатора, а также свойств замкнутой системы регулирования на множестве конструктивно-технологиче-ских параметров аппарата. Решение этих задач возможно лишь в рамках имитационного моделирования, которое требует конкретизации информации, соответствующей табл. 3.1—3.3. [c.165]

Абсорберы представляют собой многоемкостные объекты, поскольку они имеют емкость по газу и по жидкости. В абсорберах с ступенчатым контактом каждая ступень может рассматриваться как отдельная емкость. Абсорберы с непрерывным контактом являются объектами с распределенной емкостью, так как в них емкость не сосредоточена, а распределена по высоте аппарата. При оценке динамических характеристик абсорбционных уста- [c.690]

В процессе внедрения и эксплуатации САОП информация о динамических характеристиках типовых аппаратов нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности накапливается и периодически пополняется и обновляется в долговременных запоминающих устройствах машины (ДЗУ). [c.76]

Кроме расширения области применения тензорезистивных методов, следует отметить повышение качества контроля и измерений. Развитие математического аппарата тензометрии, программнометодического обеспечения позволяет в настоящее время за счет более совершенной обработки измерительной информации реализовывать функции, недоступные для простейших тензометров статистическая обработка информации в целях повышения точности схематизация случайных процессов нагружения для оценки ресурса ОК корреляционный и спектральный анализ для исследования динамических характеристик ОК оценка погрешности измерения контроль напряжений и деформаций в отдельных точках ОК в реальном времени автоматическая коррекция результата измерения на основе оценки влияющих факторов и др. [c.573]

На рис. 6.19 представлены результаты сравнения экспериментальных и расчетных динамических характеристик лабораторного насадочного аппарата (диаметр 147 мм, высота 1 м, насадка - кольца Рашига 15x15 мм). На этом рисунке приведены два типа расчетных характеристик кривая 1 изображает переходный процесс системы, рассчитанный по модели (6.352) — [c.301]

Если цепь становится очень короткой в том смысле, что она не может трактоваться как совокупность статистических сегментов, весь аппарат рассмотренных выше теорий становится в принципе непригодным для расчета вязкоупругих свойств полимерной системы. В этом случае для описания релаксационных свойств макромолекул нужна иная механическая модель. Такая модель, предложенная Дж. Кирквудом и П. Ауэром (модель КА), основанаТна рассмотрении макромолекулы в растворе как жесткой палочки. Очень близкие результаты получаются, если суспензию жестких палочек заменить суспензией эллипсоидальных частиц удлиненной формы. Пример динамических характеристик такой системы согласно расчетам, основанным на модели КА, показан на рис. 3.6. Если сравнить рис. 3.4 и 3.6, то становится совершенно очевидным различие в предсказаниях теорий статистических клубков (модели КСР и КРЗ) и жестких частиц (модель КА). [c.252]

Начинающему исследователю необходимо усвоить следующее. Во-первых, анализ динамических характеристик измерительных систем, хотя бы в качествен ном виде, требуется намного чаще, чем это обычно представляется. Во-вторых, при изучении меняюшихся во времени величин наряду с обычно упоминаемыми статистическими погрешностями возникают особые погрешности измерения тренды). Соответственно, имеются специальные методы подавления и корректировки этих ошибок. Наконец, в-третьих, ознакомление с теорией динамических характеристик измерительных систем — с так называемыми передаточными свойствами (функциями)—представляет пользу еще и потому, что терминология, математический аппарат и методы исследования, применяемые в этой области знания, используются и в других областях исследовательской деятельности. В частности, передаточные функции полезны для описания работы технологических установок. [c.135]

Для расчета системы автоматического регулирования аппаратом, а также для проверки полученных результатов по выбору поверхностей теплообмена промежуточных теплообменников с целью установления, что в переходных режимах температуры на выходах из П-го и.Ш-го адиабатных слоев не превосходят допустимых значений, необходимо определить динамические характеристики адиабатных слоев и промежуточных теплообменников. Так, были расчитаны 39 передаточных функций по адиабатным слоям [Z ], и, кроме того, показано, что промежуточные теплообменники при выбранных можно рассматривать, как безинерцион-ные усилительные звенья. При анализе переходных режимов на аналоговой вычис- [c.159]

М е н д е л ь шт е й н М. Л. Исследование динамических характеристик брагоректификационных аппаратов. ЦИНТИпищепром, 1964. [c.452]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология