Пограничный слой распределение параметров

Если теперь подставить полученные выражения в интегральное соотношение количества движения (59), то получим обыкновенное нелинейное дифференциальное уравнение первого порядка для определения толщины пограничного слоя б (ж) или параметра Л(а ), однозначно связанного с б. После того как распределение толщины пограничного слоя и параметра Л вдоль обтекаемого контура найдено, можно вычислить напряжение трения ио формуле (61) и профиль скорости по формуле (60) в произвольном сечении пограничного слоя. [c.303]

Описанные результаты относятся к наиболее простым случаям течения в ламинарном пограничном слое. При более сложной форме обтекаемой поверхности и произвольном распределении параметров внешнего потока необходимо решать систему уравнений в частных производных (31), (32) численными методами. Наряду с разработкой численных методов были сделаны попытки создать приближенные методы расчета, основанные на решении интегральных соотношений, составленных для всего пограничного слоя. Составим интегральное соотношенпе импульсов при установившемся течении в пограничном слое сжимаемой жидкости. Применяя уравнение количества движения к элементу пограничного слоя длины dx и единичной ширины, получим ( 5 гл. I) [c.299]

На рис. 6.11 показаны распределения скорости в пограничном слое при различных значениях параметра Л. Профиль скорости при Л = О соответствует обтеканию плоской пластины. Профиль скорости в точке отрыва определяется условием т = О, в этом случае Л = —12. При Л<—12 имеется область возвратного течения, а ири Л > 12 внутри пограничного слоя возникает область течения, где ы/ио>1. Поэтому описанный приближенный метод расчета параметров пограничного слоя имеет смысл лишь при —12<Л 12. Из анализа уравнения количества движения (59) вблизи критической точки, которая является особой точкой (цо= 0), следует, что в этом случае Л = 7,052. [c.303]

Для определения распределения параметра вдоль обтекаемой поверхности, кроме параметров внешнего потока, необходимо знать характерный размер пограничного слоя (например толщину вытеснения). Расчет пограничного слоя при наличии градиента давления во внешнем потоке является довольно сложной задачей, так как в этом случае профили скорости (и температуры) будут зависеть от градиента давления и изменяться от сечения к сечению. [c.338]

Замечательная особенность явления взаимодействия заключается в том, что параметры потока вблизи точки отрыва не зависят от причины, вызвавшей отрыв, а зависят лишь от чисел Маха и Рейнольдса в невозмущенном потоке. Если числа Мо и Я совпадают, то распределение давления вблизи точки отрыва оказывается одинаковым при взаимодействии пограничного слоя с падающим извне скачком уплотнения, со скачком уплотнения, образующимся при обтекании вогнутой криволинейной стенки, [c.341]

Все перечисленные звенья взаимосвязаны. Параметры, характеризующие их состояние, имеют пространственную распределенность. Поэтому в общем случае математические модели лроцессов могут быть получены из нестационарных уравнений сохранения массы, энергии, количества движения и диффузии с начальными и граничными условиями, учитывающими взаимодействие звеньев и пограничных слоев их элементов [35]. Используя известные уравнения законов сохранения, запишем общую систему уравнений, характеризующих состояние движущейся в трехмерном пространстве среды, в которой идут массообменные и теплообменные процессы [c.29]

При больших значениях числа Пекле уравнение (2.1) представляет собой типичный пример уравнения с малым параметром при старшей производной, решение которого не может быть найдено в форме регулярного разложения. Построение решения в этом случае основывается на проведении растяжений независимых переменных и выделении в потоке нескольких областей с различным асимптотическим поведением решения, одной из которых является тонкий диффузионный пограничный слой у поверхности частицы. Распределение концентрации во всей исследуемой области находится в виде совокупности асимптотических рядов-решений, определяющих решение в каждой из областей и удовлетворяющих условию сращивания на границах. [c.19]

Результаты измерений средних и пульсационных величин в области перехода также подтверждают невозможность с помощью одного параметра С обобщить данные по переходу. На рис. 11.5.1 в качестве примера приведены распределения средней температуры. В подписи к рис. 11.5.1 указаны для каждого режима течения коэффициенты перемежаемости температуры //. В сечении х = 100 см при О = 948 распределение средней температуры только начинает отклоняться от профиля для ламинарного пограничного слоя, тогда как в сечении х = 36,2 см оно [c.50]

Рис. 6-17. Кривые распределения скорости для потока с ламинарным пограничным слоем над клином при разных значениях параметра давления р [Л. 331].

Сравните форму кривых распределения скорости, описанных уравнением (6-40), с точными рещениями для пограничного слоя, представленными на рис. 6-17, путем графического изображения их зависимости от отношения расстояния от стенки к эквивалентной толщине пограничного слоя, отложенного на оси абсцисс (параметры х и Р можно сравнить, выражая каждый как функцию количества движения пограничного слоя). [c.211]

Детальное изучение этого вопроса показало [282], что весьма существенное влияние на характеристики аэрозоля атмосферные условия оказывают прежде всего в пограничном слое на первых десяти метрах от поверхности, где, как известно, скорость ветра, температура, влажность и турбулентность воздуха, наряду с другими физическими параметрами атмосферы, резко изменяются с высотой. Если высота пограничной зоны /, то из решения уравнения вертикального распределения взвешенных частиц морского аэрозоля получаем [c.12]

Экспериментальные данные показывают, что вблизи гладкой стенки, где вязкость потока имеет преобладающее значение в формировании профиля скоростей, существует зависимость между распределением скорости около стенки, касательным напряжением на стенке, плотностью и вязкостью потока. В гидродинамике эта зависимость получила название закона стенки . Он выражается функциональной связью между отношением текущей осредненной скорости в пограничном слое Vn к динамической скорости и безразмерным параметром где у — текущая ордината в направлении толщины пограничного слоя. [c.47]

В уравнениях (1) определяющими параметрами являются коэффициенты и/г и и перед частными производными. Внутри твердой фазы, очевидно, эти коэффициенты равны нулю, и конвективные уравнения переноса тепла и массы превращаются в уравнение переноса для неподвижной среды. При оседании растущего кристалла в поле массовых сил влияние дополнительного радиального движения жидкости проявляется только вблизи движущейся поверхности раздела фаз. Влияние дополнительной радиальной скорости (5) практически не сказывается на распределении скорости жидкости вдали от кристалла, где поправка составляет ничтожную долю от общей поступательной скорости кристалла. В тонком пограничном слое уменьщение скорости жидкости у поверхности твердой фазы приводит к тому, что скорости жидкой фазы и скорость роста кристалла становятся одного порядка (5). [c.261]

Выберем семейство кривых, которое зависит только от одного параметра — толщины пограничного слоя б, изменяющегося с изменением азимутального угла 0. В этом случае распределение температур и концентраций примеси описывается одной и той же функцией [c.266]

Можно предположить, что отношение S i/Sho (индекс О соответствует а — 0) является функцией в основном только параметров сг, S и слабо зависит от геометрии обтекания. Подобная идея высказывалась ранее в работах [95, 96]. Эта гипотеза проверялась нами для течений в пограничном слое со степенным распределением [c.103]

Проще установить закон теплоотдачи, для чего необходимо знать распределение удельных тепловых потоков, температуры стенки и параметров в ядре потока вне пограничного слоя. Таким образом, этот метод обработки позволяет обойтись без [c.112]

На границе соприкосновения струи с окружающим воздухом возникает пограничная область с непрерывным распределением упомянутых параметров. Толщина пограничного слоя постепенно увеличивается, а потенциальное ядро жидкой стру-и уменьшается и к концу второго участка, т. е. примерно на длине, равной 10—20 диаметрам сопла, исчезает. [c.68]

На рис. 6.9 представлены эпюры распределения напряжений и Оф1 — в полимере (адгезиве), Ого и ОфО — в субстрате и -г — касательных напряжений в пограничном слое в базовой модели. В общем случае знак этих напряжений определяется соотношением произведений параметров о Х1 и 1 0. Как видно из рисунка, Касательные напряжения т на внутреннем радиу- [c.174]

Рис. 6.12 отражает влияние параметра О/Н, названного нами жесткостью пограничного слоя, на характер распределения и значения касательных напряжений в модели из двух склеенных полых цилиндров при постоянной растягивающей нагрузке = 90 МПа. С увеличением жесткости пограничного слоя заметнее проявляется краевой эффект и существенно возрастают максимальные касательные напряжения. [c.176]

Ввиду высокой турбулентности потока реакционной смеси (Ке 0,5-10 ) примем, что все параметры потока (температура, давление, состав) в любом поперечном сечении змеевика постоянны. Как показывают экспериментальные работы [77, 80], при моделировании промышленных змеевиков можно считать, что пограничный слой смеси у внутренней стенки трубы существенного влияния на кинетику процесса не оказывает. Таким образом, при разработке математического описания процесса в промышленной трубчатой печи пирозмеевик рассматривается как реактор идеального вытеснения с распределенными параметрами [25]. В качестве основной независимой переменной процесса выберем длину реактора. [c.54]

Универсальные законы распределения скорости, температуры и касательных напряжений в турбулентном пограничном слое. Основная задача теории турбулентного пограничного слоя заключается в установлении связи между турбулентной вязкостью определенной уравнением (140), и параметрами осредненного течения в пограничном слое (моделирование турбулентности). Решение этой задачи облегчается эмпирически установленным фактом локальности связи между и осредненными значениями параметров в большинстве турбулентных пограничных слоев. Это приближение является довольно хорошим незавнснмо от конкретных особенностей развития пограничного слоя в области, расположенной вверх по потоку. Другими словами, во многих случаях предысторией течения в первом приближении можно пренебречь. Следствием этого является возможность формулировки универсальных законов распределения осредненных значений скорости, температуры и касательных напряжений. [c.116]

Итак, в пограничном слое следует различать две области приповерхностный внутренний слон (0<у<300бда 0,1б) и вне1иний слой (0,1б<г/<б) (рис. 5). В этих слоях различны как физические процессы, так и распределения параметров. В табл. 4 приведены формулы, описывающие распределения в двумерном дозвуковом турбулеитиом пограничном слое. [c.116]

Уравнение (81) называется дифференциальным уравнением возмущающего движения. Исследование устойчивости решения этого уравнения представляет собой задачу о собственных значениях дифференциального уравнения (81) при граничных условиях (78). Предположим, что основное течение задано, то есть известно распределение скоростей в ламинарном пограничном слое и (у). Тогда уравнение (81) будет содержать четьтре параметра Я, а, Сг, Си Для каждой выбранной пары Я и а можно найти собственную функцию ф и комплексное собственное значение с = Сг + Сг, причем здесь Сг — безразмерная скорость распространения возмущений, а С — безразмерный коэффициент [c.310]

Нарастание ногравичного слоя на обтекаемой поверхности всегда оказывает влияние на внешний поток. При отсутствии скачков уплотнения это влияние сводится к следующему. Утолщение пограничного слоя в направлении течения связано с увеличением толщины вытеснения б, что приводит к отклонению линий тока внешнего потока. Поэтому течение во внешнем потоке будет таким же, как при обтекании фиктивного контура, смещенного по отношению к действительному на толщину вытеснения. Следовательно, при расчете течения нужно применять метод по(следовательных приближений сначала раюсчитывается обтекание тела потоком идеальной жидкости, затем по найденному распределению давления вдоль поверхности тела находятся параметры пограничного слоя (в том числе толщина вытеснения), далее рассчитывается обтекание фиктивного тела, контур которого смещен на величину б и т. д. Однако обычно толщина вытеснения мала по сравнению с размерами тела и поэтому можно ограничиться первым приближением. [c.338]

В последние годы опублпкованы отечественные и зарубежные работы [1], в которых делается попытка теоретически решить эту задачу на основе представлений о диффузионном механизме горения, аналогичном горению в ламинарном потоке, но с той разницей, что перемешивание окислителя с горючим протекает не со скоростью молекулярной диффузии, а более интенсивно — со скоростью турбулентной диффузии. Предполагается, что в результате взаимной диффузии горючего и окислителя в пограничном слое на некотором расстоянии от стенки образуется некая поверхность ну.тевой толщины, на которой устанавливается стехиометрическое соотношение горючего и окислителя (а = 1). На этой поверхности — во фронте пламени происходит мгновенное сгорание топлива и достигается температура, соответствующая равновесному составу продуктов горения. Из фронта пламени продукты горения диффундируют в обе стороны, в результате чего выше фронта пламени находится смесь газов, состоящая из продуктов горения и окислителя, ниже фронта пламени — из горючего и продуктов горения (концентрация окислителя равна нулю). В каждом сечении канала поле температур соответствует распределению концентраций продуктов горения в газовом потоке. Параметры пограничного слоя — ноля температур, скоростей и концентраций — находятся нз решения интегральных уравнений движения, энергии, неразрывности и состояния при ряде упрощающих допущений (Рг = Ье = 1, постоянство энтальпий и концентраций на поверхности стенки). [c.30]

Для других значений Рг и S было проведено численное интегрирование системы (6.4.14) — (6.4.16) при Рг = 0,7 и S = = 0,1 — 10, а также при Рг = 7,0 и S = 1 — 700. Рассматривались случаи как однонаправленного, так и противоположного действия механизмов конвекции. На рис. 6.4.1 представлены )асчетные профили скорости, концентрации и температуры при г = 7 и S = 1, которые, как и прежде, свидетельствуют о существенном влиянии N на распределения скорости. Увеличение А приводит к возрастанию как максимальной скорости, так и скорости в каждой точке т), причем, как и ожидалось, этот эффект выражен сильнее при более низких значениях числа Льюиса. Возрастание скорости объясняется увеличением дополнительной составляющей выталкивающей силы, обусловленной диффузией. При заданном значении Рг уменьшение S приводит к увеличению относительной толщины концентрационного пограничного слоя и возрастанию составляющей выталкивающей силы, обусловленной диффузией. Многие из особенностей, наблюдавшихся для плоских факелов, которые были рассмотрены в предыдущем разделе, отмечаются и в этом случае. Возрастание N приводит к уменьшению толщины теплового пограничного слоя при однонаправленном действии механизмов конвекции и к увеличению — при противодействии этих механизмов. Однако в отличие от плоского факела областей возвратного течения (в исследованных диапазонах параметров) не возникает. [c.367]

Рис. 11.6.3. Распределения параметров турбулентности поперек пограничного слоя. (С разрешения авторов работы [9]. 1979, Pergamon Journals Ltd.)

Установление ламинарного попраничного слоя вдоль передней части цилиндра можно рассчитать при помощи метода, представленного в разделе 6-5, когда распределение давления, показанного на рис. 6-24, вводится в уравнение Бернулли, чтобы определить местную скорость потока и . Такой расчет определяет также параметр формы х. Было найдено, что этот параметр формы изменяется от положительных значений около лобовой образующей до нулевого значения, которое получается в том месте, где градиент давления равен нулю и до отрицательных значений для той части поверхности, вдоль которой давление увеличивается в направлении потока. Точка, где ламинарный пограничный слой отрываетдя от поверх- [c.207]

Тот факт, что в случае неизмененного пограничного слоя не удается скоррелировать числом Не, объясняется изменением состава подаваемой смеси. Уильямс и Шипмен [18] на основании шлирен-фотографий пламен, стабилизированных на круглых цилиндрах, прищли к выводу, что число Не не характеризует структуру пламени, и установили, что при постоянном числе Не распределение давления на поверхности стабилизаторов зависит от диаметра стабилизатора. Жукоский [19], используя в качестве стабилизаторов пламени водоохлаждаемые цилиндры, установил, что число Не, при котором вихревые слои становятся полностью турбулентными, возрастает с увеличением диаметра стабилизатора. Это можно объяснить также следующим образом. Когда удаляется пограничный слой, газы в следе соприкасаются с холодными несгоревшими газами, при этом для вихревых слоев на стабилизаторах указанных двух размеров создаются аналогичные пограничные условия как в отнощении градиентов температуры, так и градиентов скорости. В случае неизмененного пограничного слоя возможно, что температура отделяющегося от стабилизатора потока будет зависеть от размеров стабилизатора. Таким образом, в первом случае число Не может оказаться достаточно хорошим корреляционным параметром, тогда как во втором случае оно может и не быть таким параметром. Можно считать, что такое предположение отрицается экспериментами Жукоского с охлаждаемыми стабилизаторами но пока не будет установлено, что при охлаждении создаются аналогичные пограничные условия, этот вопрос следует оставить открытым. [c.214]

Уравнение (1.20) вместо размерного времени содержит без-)азмерное время нестационарного диффузионного процесса "Од = Dt/L — диффузионный критерий Фурье. Безразмерный параметр Ре = WoL/D служит мерой отношения интенсивностей конвективного и диффузионного переноса целевого компонента в движущемся потоке. При достаточно большом значении Ре слагаемыми правой части уравнения (1.20) можно пренебречь по сравнению с членами, ответственными за конвективный перенос (группа вторых слагаемых уравнения), а в противоположном случае, когда Ре 1, наоборот, можно пренебречь конвективными членами уравнения (1.20) и полагать, что нестационарное распределение концентраций целевого компонента практически определяется только молекулярно-диффузионным переносом. Существенно, что значение критерия Ре характеризует меру отношения интенсивностей конвективного и диффузионного переносов компонента в основном потоке движущейся среды, а в непосредственной близости от твердой поверхности такое соотношение изменяется, поскольку в пределах пограничного слоя уменьшаются значения компонент скоростей потока. [c.25]

В. Я. Шкадов [108] предложил новый подход к анализу пленочного течения, основанный на методе преобразования Фурье. Путем представления профиля скорости в виде разложения в ряд Фурье оказалось возможным развить метод решения, отличный от общепринятого метода разложения в степенной ряд по малым волновым амплитудам. Однако в рамках этой методики два параметра из четырех, а именно числа Рейнольдса, толщины пленки, длины волны и фазовой скорости, остаются произвольными. Таким образом, в отличие от случая бесконечно малых амплитуд задача не может быть решена в замкнутой форме, без привлечения дополнительных физических гипотез. В качестве такой гипотезы было использовано условие минимума толщины пленки при заданной скорости расхода. Устанавливающийся в результате режим (для случая длин волн, значительно превышающих среднюю толщину пленки) был назван оптимальным волновым режимом на том основании, что, как это следует из проведенного тем же автором [108] анализа устойчивости методами нелинейной теории возмущений, он устойчив по отношению к возмущениям с основными волновыми параметрами, аналогичными таковым в начальном волновом режиме. Однако ряд строгих ограничений развиваемого метода имеет своей причиной использование уравнений пограничного слоя для описания распределения скорости в пленке. Можно показать, что применение системы уравнений пограничного слоя к пленочному течению обоснованно только в очень небольшом диапазоне чисел Рейнольдса [c.60]

Структура коаксиальных струй (протяженность характерных участков, распределение скорости, температуры и т. д.) существенно зависит от соотношения скоростей смешивающихся потоков. Увеличение параметра т (при т< ) приводит к снижению интенсивности затухания скорости вдоль оси и к росту длины начального участка. При т> в переходной области наблюдается заметное увеличение скорости на оси по сравнению с начальной скоростью истечения центральной струи. Максимуму и-т отвечает зона смыкания внешнего и внутреннего пограничных слоев. Именно здесь интенсивность турбулентных пульсаций достигает максимума. Интересно отметить, что в широком диапазоне изменения скоростей абсолютные значения ( т )тах сохраняются практически неизменными. Некоторый, рост (Ыщ )тах наблюдается лишь при т>. На значительном удалении от среза сопла средняя и пульсацнонная скорости монотонно уменьшаются. Такой характер распределения Ыт и сохраняется при различных соотношениях диаметров сопл. Различие состоит лишь в положении максимума кривых Ми относительно среза сопла. Данные о распределении температуры вдоль оси коаксиальной струи показывают, что увеличение скорости спутного потока приводит вначале (при т<1) к увеличению значения АТт, а затем (при т>1) к уменьшению ее. Зависимость АТтп х) имеет характерный экстремум, отвечающий условиям минимального смешения. Максимуму зависимости АТт х) соответствуют различные (для разных удалений от среза сопла) значения параметра т. Это объясняется специфическими особенностями аэродинамики коаксиальных струй, сочетающих в себе различные формы турбулентного смешения — смешение спутных и затопленных струй. В начальном и пере- [c.173]

При одновременной турбулизации центрального и кольцевого потоков распределение скорости заметно отличается от ее распределения в струе с естественным уровнем начальной турбулентности. При Shi=7 0 и Sh2 0 изменение Um x) с качественной стороны аналогично изменению u при турбулизации кольцевого потока. В обоих случаях наблюдается увеличение интенсивности затухания Ищ и уменьшение степени влияния параметра т при росте числа Струхаля. Полное представление о характере влияния низкочастотных пульсаций на аэродинамику коаксиальных струй дает рис. 7-18, на котором для различных условий истечения представлены данные о распределении скорости в поле течения струи. Из графиков видно, что во всех случаях, т. ё. при Shi O и Sh2=0 Shi = 0 и Sh2= =0, Shi= i=0 и Sh2= 0, при повышении уровня начальной турбулентности в одной из струй или в обеих струях наблюдается увеличение интенсивности турбулентного обмена. Это приводит к заметному расширению струйного пограничного слоя, сокращению протяженности начального и переходного участков, изменению эжекцнонных свойств и т. д. [c.177]

В структуре струи можно выделить характерные области свободного расширения I, систему ударных волн II, переходный участок///,пограничный слой/Fи изобарическое вязкое течение7. Структура струи, истекающей в вакуум, характеризуется полем параметров в области /, которая состоит из волн разрежения и течения тина сверхзвукового источника. Для расчета течения в области / в работах [1, 6, 8] разработан приближенный метод, согласно которому линии равных параметров в струе имеют вид, приведенный на рис. 1, распределение плотности описывается следующими формулами [c.193]

Так, в работе К. С. Болотиной [1] в результате осреднения по площади пеперечного сечения сопла получена система обыкновенных дифференциальных уравнений с переменными параметрами, характеризующими состояние газа в изоэнтропическом ядре. В этих уравнениях неравномерность распределения скорости, плотности и термодинамической температуры учитывалась интегральными поправочными коэффициентами, полученными из теории пограничного слоя. Применяя эту систему уравнений для описания перехода через скорость звука и показывая ее недостаточность, К. С. Болотина делает вывод о полной непригодности уравнений одномерной модели в рассматриваемых условиях, хотя по сути дела эти системы далеко не тождественны. Для того чтобы получить уравнения, пригодные для трансзвуковой области, К. С. Болотина учитывает объемную вязкость и теплопроводность вдоль оси потока. [c.97]

Настоящая глава посвящена рассмотрению вопросов, связанных с обтеканием тел потоками с твердыми частицами. Данная проблема возникла в связи с изучением движения различных летательных аппаратов в запыленной атмосфере, а также движения двухфазных теплоносителей в трактах энергетических установок. Присутствие твердых частиц может приводить к значительному (порой многократному) увеличению тепловых потоков, а также к эрозионному износу обтекаемой поверхности. Эти явления обусловлены совместным действием целого ряда причин, среди которых — изменение структуры течения набегающего на тело потока, а также характеристик пограничного слоя, развивающегося на обтекаемом теле, соударения частиц с поверхностью, изменение шероховатости поверхности и многое другое. Интенсивность процессов, сопутствуюшдх обтеканию тел гетерогенными потоками, зависит от инерционности и концентрации частиц. Следует отметить, что инерционность частиц напрямую определяется геометрией и параметрами течения и может изменяться для одних и тех же частиц в очень широких пределах. Наличие различных характерных времен (длин) несущего потока (вблизи критической точки обтекаемого тела, вдоль его поверхности, собственно турбулентных масштабов и т. д.) сильно осложняют изучение таких потоков и обобщение данных. Что касается концентрации частиц, то ее значение может многократно превышать исходное значение в невозмущенном потоке из-за резкого торможения потока при приближении к телу, взаимодействия частиц со стенкой, а также межчастичных столкновений. При движении частиц вдоль поверхности тела в пограничном слое, где имеются значительные градиенты скорости и температуры (в случае неизотермического течения), их распределение зачастую носит сложный характер, а концентрация также превышает свое значение в набегающем на тело потоке. [c.129]

Также на рис. 5.38 показано распределение скорости в псевдоламинар-ном однофазном пограничном слое для степени турбулентности (интенсивности пульсаций) в набегающем потоке аи = 3,66% и а и = 7, 79% по данным [29] для аналогичного значения числа Рейнольдса Rex =2-10 . Ламинарный пограничный слой в турбулизированном потоке в монографии [29] определен как псевдоламинарный , так как он характеризуется интенсивными пульсациями локальных параметров. В нем сохраняется доминирующее влияние молекулярной вязкости и не реализуется характерная для турбулентного пограничного слоя равновесная область порождения и диссипации турбулентности, т. е. область логарифмического закона стенки. Несложно заметить, что полученные данные для однофазного течения лежат между соответствующими данными [29] по распределению скорости в ламинарном пограничном слое и следовательно согласуются с ними. [c.162]

Вопрос о возможности мелкомасштабной конвекции, развивающейся из температурного пограничного слоя, создаваемого основной циркуляцией, принадлежит к весьма тонким. Для определенного ответа на него данных недостаточно. Как мы видели, маловероятно наличие в мантии температурного пограничного слоя с очень резким скачком температурного градиента или подобного рода неоднородности вязкости, которая должна играть ту же роль, что и неоднородность температурного град,и-ента. Однако имеющееся различие в вязкости между верхней и нижней мантией может тем не менее усиливать неустойчивость основного конвективного течения, которая должна возникать при больших числах Рэлея. Эта неустойчивость может порождать мелкомасштабные движения, накладывающиеся на основную циркуляцию. Планформа мелких конвективных ячеек должна определяться распределением параметров и полем скоростей в слое, где возникают эти ячейки. В частности, если предпочтительный тип ячеек — валы, они должны быть ориентированы вдоль линий тока основного крупномасштабного течения. [c.215]

Решив задачу Фолкнера—Скэн, можно получить представление о том, как влияет параметр р на распределение продольной составляющей скорости по толщине пограничного слоя 5, и найти значение 5. Оказывается (рис. 5.13), что при ускоряющемся течении во внешнем потоке (Р > 0) профили скорости более заполнены, чем при обтекании пластины (Р = 0). При замедленном течении (Р < 0) в профиле скорости наблюдается точка перегиба, а при Р = - 0,199 градиент скорости на стенке равен нулю, что соответствует состоянию потока перед отрывом пограничного слоя. Следова- [c.167]

Помимо формпараметра, расчетные характеристики течения зависят также от многих других параметров и обстоятельств. Так, в число характеристик шероховатости стенки следует включить, кроме средней высоты шероховатости, еще и параметры формы, статистического распределения шероховатостей по высоте, расположения шероховатостей на плоскости и т. п. При учете влияния продольного градиента давления чрезвычайно важны независимость локальных характеристик течения от предистории пограничного слоя, т. е. его равновесность, а также знак градиента давления, поскольку при большом положительном градиенте может произойти отрыв, а при большом отрицательном — реламинари-зация пограничного слоя (подробнее см [103, 104, 112]) [c.207]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология