Температура поверхности, определение

Реакционная среда воздействует на состояние катализатора [2]. В отсутствие внешнедиффузионного торможения каждому стационарному составу газовой фазы, температуре поверхности катализатора и начальным условиям работы соответствует вполне определенное состояние катализатора с присущими ему составом, структурой, каталитическими свойствами. Это состояние, определяющее активность и избирательность стационарного каталитического процесса, не всегда оказывается оптимальным. Можно представить ситуацию, при которой нестационарные состояния катализатора, обусловленные, например, периодическим изменением в каком-либо интервале значений состава газовой среды, в среднем превосходят стационарное состояние по активности и избирательности. При этом чаще всего целесообразны сопоставления при одинаковых значениях концентраций как в стационарных условиях, так и в среднем — в нестационарных. Эффективность каталитического процесса в искусственно создаваемых нестационарных условиях зависит от его кинетических характеристик и динамических свойств поверхности катализатора. Поэтому полезно вначале обсудить динамические свойства катализатора, а затем перейти к вопросам, связанным с проведением каталитических процессов в нестационарных условиях. [c.8]

При расчете теплообмена важное значение имеет определение разности температур поверхности стенки и жидкости. Для определения этой разности необходимо знание температуры поверхности стенки, которая может быть ниже температуры жидкости, если жидкость охлаждается, или выше температуры жидкости, если жидкость нагревается. [c.160]

Нижние плотные отложения образуются в случае, когда температура продуктов сгорания сравнительно невелика. Образование этих отложений происходит преимущественно за счет наиболее мелких (ниже 1 мкм) фракций золы. Процесс связывания частиц золы в плотные отложения протекает весьма медленно. Частицы золы после осаждения на поверхности в начальных стадиях возникновения отложений связаны между собой и с поверхностью труб слабо и удерживаются на месте из-за воздействия межмолекулярных сил и щероховатости поверхности. При более высоких температурах поверхности определенное влияние оказывает и спекание слоя отложений. Об этом свидетельствуют исследования спекаемости летучей золы назаровского угля [Л. 175], которые показали, что наивысшей спекаемостью обладают самые тонкие фракции золы, причем с уменьшением размера частиц начало спекания сдвигается в область более низких температур. [c.227]

В первичных отложениях, происходящих преимущественно за счет осаждения более мелких фракций (менее 1 мкм) при сравнительно невысоких температурах потока, в начальной стадии частицы золы слабо связаны между собой и с поверхностью труб. Они удерживаются под действием межмолекулярных сил и благодаря шероховатости поверхности. В образовании первичных связей в отложениях могут участвовать также и легкоплавкие силикаты, в частности силикаты железа. При более высоких температурах поверхности определенное влияние оказывает спекание в слое, к чему более склонны мельчайшие фракции. Кроме того, сульфидная пленка очень тонкая и в слой попадает зна-448 [c.448]

Индукционное нагревание слоя из металлических элементов соленоидом, окружающим рабочий участок. Тепловой поток определяется по нагреванию газа. Трудности осуществления этого метода связаны с необходимостью обеспечения равномерного тепловыделения в слое и определения средней температуры поверхности зерен, в которых циркулируют высокочастотные электрические токи. [c.144]

Для расчета передачи тепла в радиационной секции печи необходимо определить среднюю температуру поверхности труб. Для выбора материала и толщины стены труб при проектировании печи или для определения допустимой тепловой нагрузки для данной печи решающее значение имеет. максимальная температура поверхности труб. [c.75]

Во всех типах реакторов важно свести к минимуму расход энергии на прокачку теплоносителя. Поэтому прирост температуры теплоносителя в активной зоне реактора должен быть максимально возможным. Следовательно, температура на выходе из активной зоны реактора будет значительно выше, чем среднее значение, определенное для активной зоны в целом. При косинусоидальном распределении мощности вдоль оси активной зоны тепловой поток и температура охлаждающего газа, а также температура поверхности топливного элемента в зависимости от расстояния до входа в активную зону реактора имеют вид, представленный на рис. 6.26. Область, в которой температура поверхности топливного элемента достигает максимального значения, называется горячей зоной, поскольку именно в этой зоне возможны чрезмерно высокие температуры поверхности топливного элемента. [c.135]

При использовании указанных выше формул для расчета скорости нспа рения топлив важным является определение теплофизических констант. Теплоту испарения у, теплоемкость жидкой фазы Ст, давление насыщенного пара Р, следует брать при температуре поверхности капли Тя, коэффициенты диффузии Da и температуропроводности а, кинематическую вязкость V и теплоемкость паров ср.а —при температуре пограничного слоя Гт коэффициеп теплопроводности среды — при температуре воздуха Гв. При высокотемп >а-туриом испарении (7 в>7, ) обычно используют уравнение (3 9в), при Гн Г, применяют формулу (3.29а). Если давление насыщенных паров (Р ) мало по сравнению с давлением окружающей среды (Р), можно пользовать ся уравнением (3.19), [c.109]

Увеличение пузырьков пара перед отрывом, а также подъем их в жидкости приводит в движение определенные столбики жидкости, которые вызывают циркуляцию и перемешивание жидкости во всем объеме и вдоль поверхности нагрева. Этим определяется в основном степень интенсивности передачи тепла от поверхности нагрева к жидкости. Поэтому при кипении в большом объеме жидкости, т, е. при естественной конвекции, коэффициент теплоотдачи а тем больше, чем больше частота образования пузырьков и чем больше количество центров парообразования на поверхности нагрева. Ввиду того, что частота отрыва пузырьков и количество центров парообразования зависят от разности температур поверхности теплообмена и жидкости, коэффициент теплоотдачи при кипении жидкости является функцией этой разности температур или теплового напряжения поверхности нагрева, [c.108]

Условия получения теплоты поверхностью рабочей камеры крайне сложны и зависят от множества различных факторов. В результате их совместного действия на поверхность рабочей камеры устанавливается какая-то определенная для каждого участка температура, которая, с одной стороны, зависит от суммарной величины рассмотренных тепловых потоков, а с другой, сама определяет их вели-чину и направление. От температуры поверхности зависит и величина потока теплоты, протекающей через нее, -а также температура наружной поверхности футеровки. [c.91]

У некоторых печей защита труб радиационной секции от перегрева свыше допустимой температуры (устанавливаемой в зависимости от материала труб) обеспечивается автоматически. Р1м-пульсом для автоматического отключения подачи топлива является либо температура поверхности труб, либо ограничение количества продукта ниже определенной границы, либо чрезмерное повышение температуры дымовых газов. [c.44]

Указанный подход может привести к точному определению начала пузырькового кипения только в том случае, когда на поверхности нагрева имеется достаточно широкий диапазон размеров активных впадин. Но это не всегда имеет место, поэтому уравнение (8) представляет собой нижнюю границу экспериментальных данных, приведенных на рис. 7, т. е. кипение во многих случаях не начинается, пока не достигаются более высокие значения температуры поверхности, чем определяемые уравнением (8). Оптималь- [c.382]

Экспериментально полученные значения температур поверхности камер позволяют решить данное уравнение. Задача сводится к определению безразмерной температуры . Коэффициенты тл А1 функционально зависят от критерия В1, рассчитываемого по формуле [c.103]

Это задание выдается обычно после того, как разработана компоновка установки и определен перечень зданий. В задании на ОиВ содержатся следующие сведения класс взрыво- или пожароопасности помещения категория и группа взрывоопасной смеси по ПУЭ характеристика вредностей, сопутствующих технологическому процессу (наличие газов, избыточной теплоты, пыли, влаги, химический состав парогазовых смесей) данные об источниках выделения вредностей площадь и температура поверхностей аппаратов и оборудования площадь открытых поверхностей вид тепловой изоляции оборудования (от ожогов, от теплопотерь). [c.81]

Поверхностный комплекс при низких температурах обладает определенной прочностью, способностью длительно присутствовать на поверхности углерода, что приводит к увеличению массы нефтяного углерода, существенному изменению его поверхностной энергии и соответственно изменению физико-химических и эксплуатационных свойств. [c.123]

Величина Гтш для другого случая — несжимаемого тела (ассоциата) — находится иначе. При фазообразовании из чистого раствора двух формирующихся фаз наибольшей термодинамической устойчивостью, как было ранее сказано, обладает та фаза, которая имеет меньшее значение свободной энергии. При любой температуре ниже равновесной (Гр) свободная энергия жидкой фазы больше, чем твердой, что обусловливает возможность самопроизвольного перехода жидкости в твердое состояние. Переход из жидкого в твердое состояние тормозится формированием ассоциата, обладающего поверхностью определенной кривизны. В результате этого для достижения нового равновесного состояния требуется некоторое переохлаждение жидкости (АТ). В этом случае новое равновесие достигается при некотором соотношении температуры и радиуса ассоциата, когда свободная энергия, обусловленная кривизной иоверхности, в точности компенсирует АТ. [c.121]

Обидим для каталитических процессов на поверхности твердых катализаторов является нагрев сырья (бензиновых, дизельных, вакуумных дистиллятов, мазутов) до соответствующих температур ири определенном давлении, контакт с поверхностью катализатора (обычно в реакторах), разделение продуктов реакции и регенерация катализатора (в регенераторах). При нагреве нефтяного сырья в змеевиках печи формируется ССЕ различной степени полидисперсности и продолжительности жизни. Под продолжительностью жизни ССЕ понимается период от начала возникновения ССЕ в исходной фазе до ее разрушения с формированием новой фазы. Продолжительность жизни зависит от природы и размера ядра (г) и толщины и природы адсорбционно-сольватного слоя (/г) ССЕ, от внешних воздействий на систему и может изменяться в широких пределах. Продолжительность жизни при фазовом переходе наименьшая для бензиновых фракций и увеличивается ио мере перехода к сырью с высокими значениями си.т межмолекулярного взаимодействия (наиример, к мазуту). [c.202]

Поверхностный комплекс при низких температурах обладает определенной прочностью, способностью достаточно длительно присутствовать на поверхности адсорбционно-сольватного слоя, что может привести к увеличению массы топлива (второй вариант), существенному изменению его поверхностной энергии и изменению физико-химических свойств топлива. [c.215]

Эффективность ребра. Важное применение соотношения теплопроводности связано с определением эффективности оребренных поверхностей. Падение температуры вдоль ребра между его основанием и вершиной снижает его эффективность, так как уменьшается средняя разность эффективных температур поверхностей теплообмена и теплоносителя. Эффективность ребра определяется как отношение разности средней по объему температуры потока теплоносителя и средней эффективной температуры поверхности к разности средней по объему температуры набегающего потока теплоносителя и температуры поверхности у основания ребра. Это отношение можно представить следующим образом [c.41]

Давление паров у поверхности жидкости равно давлению насыщения при температуре поверхности, однако оно может заметно отличаться от общего внешнего давления. Причиной является резкая зависимость давления насыщения от температуры (рис. 11-2). Небольшое отличие температуры поверхности от температуры кипения может привести к существенному отклонению давления паров у поверхности от общего давления. Поэтому расчет испарения более правильно проводить по количеству подведенного к поверхности жидкости тепла, затраченного на испарение (в предположении, что температура поверхности равна температуре кипения небольшие отличия не играют роли). Расчет испарения по скорости диффузии паров менее надежен из-за трудности точного определения давления паров у поверхности жидкости . [c.247]

Электронно-микроскопическое исследование, проведенное Барлейном и Мастеллом [61], показало, что диаметр трека осколков деления в окиси урана составляет 150 А. Эта величина соответствует приблизительно размеру микрочастиц микропористых веществ, которые использовались в опытах. Следовательно, температура поверхности определенного числа микрочастиц, находящихся в контакте с газообразными реагентами, может быть повыщена до очень большой величины (более чем 1000°) при этой температуре кинетические и термодинамические закономерности, применимые для условий макроскопического нагрева, не соблюдаются. [c.203]

П1. Определение коэффициентов теплоотдачи методом локального моделирования теплообмена в зернистом слое. Этот метод позволяет ограничиться одним или несколькими зернами-калориметрами, в которые вмонтированы электронагреватели. Калориметры изготавливают из высокотеплопроводного металла, обычно меди для измерения температуры поверхности достаточно одной термопары тепловой поток определяют по мощности электронагревателя. [c.144]

Расчетная температура определяется на основании теплового расчета или результатов испытаний. В случае невозможности выполнения теплового расчета, а также если при экс-п.ту атацик температура элемента аппарата может повыситься до температ> ры соприкасающейся с ним среды, расчетная температчра принимается равной рабочей, но не менее 20 С. При обогревании элемента открыты пламенем, горячими газами с температурой свыше 250 ""С или открытыми злектронагреаате.тями расчетная температура принимается равной температуре среды плюс 50 С. Прн наличии у аппарата тепловой изоляции расчетная температура его стенок принимается равной температуре поверхности изоляции, соприкасающейся со стенкой, плюс 20 °С. При отрицательной рабочей температуре элемента ла. расчетную (д.1я определения допускаемых напряжений) принимается температура, равная 20 С. [c.142]

При этом механизм действия дисульфида молибдена рассматривается с двух точек зрения. Первая основана на снижении трения вследствие малого тангенциального напряжения сдвига частиц МоЗг, разделяющих сопряженные поверхности. Вторая учитывает особенности химического взаимодействия в присутствии МоЗг, а именно сильную поляризацию атомов серы в структуре соединения, его адгезию к металлу, формирование однородной пленки в зоне трения и др. Такая пленка, как полагают, образуется в местах непосредственного контакта сопряженных металлических пар трения, где температура поверхности достигает 700 °С и выше. Считается, что в зависимости от температуры реакция между МоЗг и Ре протекает в несколько стадий. На первой стадии образуется Ре8, с повышением температуры до 725—925 °С появляются соединения типа МоРеЗз, а при температурах выше 925 °С — МобРвзЗз. В пользу определенного химического взаимодействия МСМ с металлом свидетельствуют также результаты дериватографического анализа. [c.265]

Искры, возникающие ири трении стали, представляют собой небольшие кусочки металла (диаметром 0,1—0,5 мм), оторванные яри механическом воздействии, частично окисленные и нагретые до весьма высокой температуры. Долгое время считалось, что температура поверхности частиц, отрываемых при истирании, определяется твердостью истираемого материала, поэтому искробезопаеное оборудование нужно изготовлять из мягких металлов. Однако исследования показали, что некоторые мягкие металлы могут в определенных условиях давать опасные искры, и наоборот, существуют очень твердые сплавы, даюи1,ие при истирании немногочисленные искры, не поджигающие наиболее взрывчатые смеси. Способность металлов и сплавов к опасному искрообразовапию обусловливается в первую очередь их химической природой, а ие твердостью. [c.147]

Нами исследовались изменения структуры пор и удельной поверхности цеолитсодержащих катализаторов крекинга при закоксовании, а также характеристики кокса, вьщеленного с поверхности катализатора [28, 29]. Как установлено, преобладающая часть кокса на катализаторах крекинга представляет собой сферообразные частицы. Их размер достигает 30 нм и мало зависит от содержания образующегося кокса при его изменении в пределах 0,4 до 7,0% (масс.). Возможность образования крупных глобул получает логическое объяснение, если допустить, что углеводороды и продукты их уплотнения могут мигрировать по поверхности катализатора. Такое допущение основывается на том, что для миграции требуется существенно меньшая энергия, чем для перехода из адсорбированного состояния в газообразное (примерно на величину, равную теплоте испарения). Поскольку промежуточные продукты реакций уплотнения способны частично десорбироваться в газовую фазу, естественно, они способны и к диффузии по поверхности. Определенным подтверждением этого является ранее отмеченный факт пла-сти>шого состояния кокса, выделенного из катализатора крекинга, при температурах 450-500 °С. Предположение о диффузии было подтверждено также исследованиями по изучению влияния термообработки в токе гелия на распределение кокса по грануле аморфного алюмосиликатного катализатора крекинга. Как установлено, после прогрева наблюдается выравнивание распределения кокса. [c.10]

Определение числа Nu для однородного обогрева является довольно произвольным. Однако в 126 показано, что для ламинарных режимов течения в тонких пограничных слоях использование в качестве определяющей температуры поверхности в средней точке L/2 дает значения Nu, лучше согласующихся с данными по теплоотдаче для изотермической пластины, чем использование в качестве определяющей средней интегральной разности температур или использование для расчета Nu среднего интегралыюго 1соэффициента теплоотдачи. учетом этого определения уравнение (30) приобретает внд [c.279]

Тепловой ноток i/nnb Для начала образования пузырей (точка С на рис. б) можно рассчитать с помощью указанных вьнне методов. Определение точки С позволяет найти точку С" на кривой полностью развитого кипения нри той же температуре поверхности, что и в точке С. Предложенная простая иптериоляционная формула описывает ха-ракперистики кривой кипения между С и Е [c.383]

Коэффициенты теплоотдачи при кипенни и испарении существенно зависят от вида поверхности и структуры двухг1)азного потока, а также и от других факторов, влияющих на конвективный теплообмен. Скорость потока н его структура в большой степени определяются конструкцией аппарата и расположением патрубков. Кроме того, тепловой поток с поверхности не может превышать определенных значепий при приемлемых разностях температур поверхности и 1ас1) щения. Любая попытка превысить эти максимальные значения за счет увеличения температуры поверхиости приведет к частичному или полному образованию на поверхности паровой пленки и резкому снижению теплового потока. Коэффициенты теплоотдачи, приведенные в таблице, применимы только для очень приближенных оценок в случае использования прямых труб или труб с невысокими ребрами без специального увеличения числа центров парообразования. АТ н, max равно максимально допустимому перепаду температур поверхности и насыщения. В таблице не учитываются различия между тинами парогенераторов. [c.14]

Для определения температуры газа в направлении потопа это уравненне может быть численно проинтегрирова-по. Отметим, что(/1, и Ср зависит от локальных значений Тg. Температура поверхности может быть задана или вычислена из вспомогательных условий, таких, как уравнение теплопроводности, связывающее Г, с наружной температурой. Если отсутствует теплота, выделяемая при горении, или вся теплота горения выделяется в точке отсчета а =0, то О и (3) может быть проинтегрировано для определения длины топочной камеры, необходимой для охлаждения топочных газов от температуры Т (О) до Т (х) [c.118]

Эмпирические формулы для определения температуры деталей ступеней. Для ступени одностороннего действия с тронковым поршнем при водяном охлаждении стенок цилиндра (цилиндровой втулки) средняя температура поверхности втулки цилиндра определяется по эмпирическим формулам [c.63]

Эти процессы протекают с выделением большого количества тепла повьшшние температуры сверх определеннь Х пределов (обычно О- - 20 ) недопустимо. Поэтому совершенно необходимо интенсивное охлаждение реакционной массы, производимое, вследствие ее низкой температуры, при помощи охлаждающих рассолов или ьда. Оформление поверхностей охлаждения, предназначенных для отвода значительных количеств тепла, иногда затруднительно, особенно п[)И выполнении охлаждающих элементов из кис.иотостойких материалов. Лед может быть непосредственно введен в реакционную массу, так как процессы проводятся в водной среде и, следовательно, возможно разбавление реакционной массы водой, хотя это и приводит к некоторому увеличению объема реакционной аппаратуры. [c.301]

При го1рячем прессовании изменяют по определенному режиму сразу несколько параметров, которые, как травило, взаимосвязаны, напряжение и силу электрического TOiKa, пропускаемого через заготовку, температуру поверхности обрабатываемой заготовки, давление прессования и степень деформации заготовки. Изменяя напряжение на токоподводящих плитах пресса, меняют скорость нагрева заготовки, а изменяя давление прессования, воздействуют на окорость деформации. [c.71]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология