Скорость зависимость от скорости поток

Рис. 1-35. Зависимость скорости потока в точке от средней скорости потока (насадка—шарики ч = /Л р = 4")

При оценке величины Ки здесь использована эмпирическая зависимость фактора массопередачи числа Ке (см. раздел 111.1). Примерно такая же оценка получается для поправки к коэффициенту теплопередачи, если заменить в уравнении (VI. 141) на а/ и диффузионные числа Ки и Рг на тепловые. Безразмерный фактор формы а1 —величина порядка нескольких единиц (о/ = п для простой кубической упаковки шаров ж а1 А для объемно-центрированной упаковки). Из формулы (VI. 141) видно, что при обычных скоростях потока (Ке > 10 ) поправки к коэффициентам переноса незначительна для жидкостей (Рг >1). Для газов (Рг 1) относительная поправка может составлять при Ке — 10 30—40% с увеличением числа Ке эта величина уменьшается, хотя и довольно медленно. Легко заметить, что величина рах характеризует максимальную степень превращения исходного вещества в одной ячейке, достижимую, когда реакция протекает в диффузионном режиме. Так как Ро8< 1, в кинетическом режиме (А < Р) степень превращения в одной ячейке всегда мала. [c.250]

Таким образом, изменение скорости потока между двумя сечениями трубы таково, что разность функций ср(Я) в них равна приведенной длине данного участка трубы. Пользуясь графиком функции ф(Я) (рис. 5.3), можно определить изменение приведенной скорости потока по длине трубы в зависимости от значений Я и . Функция ф(Я) имеет при Я = 1 минимум, равный ф(Я)=1. Поэтому при заданном значении Я( величина разности в левой части уравнения (17), а следовательно, и приведенная длина трубы X не могут быть больше некоторой критической величины, определяемой из условия Яз = 1 [c.186]

Таблица II-6. Зависимость скорости потока от концентрации взвеси

Таблица П-6. Зависимость скорости потока от конценграции взвеси

Как видно из полученных решений, в уравнения массопереноса (Х.116) и (Х.122) не входит в явном виде расклинивающее давление тонких прослоек. Влияние расклинивающего давления на течение незамерзающих прослоек проявляется через коэффициент ссц в уравнении (Х.116). Последний зависит от толщины прослоек h, определяемой в свою очередь изотермой расклинивающего давления П (h). Это приводит к зависимости скоростей потоков gg и до от вида изотермы П (А). [c.342]

Рис. 3-8. Зависимость скорости потока от толщины пограничного слоя при движении жидкости вдоль плоской поверхности

Рещением этих уравнений является зависимость скорости потока от толщины пограничного слоя (рис. 3-8), которая в конечном счете определяет толщину пограничного слоя величину, в больщинстве случаев обусловливающую скорость переноса субстанций. [c.59]

Зависимость скорости потока сточной воды в осветлителе от коицеитрации [c.147]

Зависимость скорости потока воздуха в реометре от диаметра капилляра и от давления при применении различных манометрических жидкостей [c.249]

Зависимость скоростей потока газов от их вязкости может быть выражена уравнением [c.249]

Почти во всех случаях разгонки при атмосферном или несколько меньшем давлении поток пара бывает турбулентным. При этих условиях перепад давления потока пара существенно не зависит от абсолютной величины давления, имеющегося в системе. Это является следствием того, что при данной рабочей скорости линейная скорость потока увеличивается обратно пропорционально давлению, а плотность пара падает прямо пропорционально давлению. Оба указанных явления противоположны друг другу по своему воздействию на процесс. Однако эти зависимости не могут быть экстраполированы до весьма малых давлений. Несмотря на то, что по определению величина числа Рейнольдса при постоянной рабочей скорости в данной аппаратуре не зависит от давления, все. же при давлении около 10 мм рт. ст. появляется,, повидимому, ламинарное течение. Ниже этого давления перепад давления при постоянной рабочей скорости почти обратно пропорционален общему давлению. Следовательно, для того чтобы сохранять перепад давления постоянным, рабочую скорость следует уменьшать пропорционально давлению. Это является, повидимому, выводом из того факта, что в условиях ламинарного потока вязкость определяет перепад давления для того чтобы сохранить постоянным перепад давления, следует сохранять постоянной линейную, но не массовую скорость потока. [c.393]

Фиг. 4. Зависимость скорости потока через мембраны для семи типов Сточных вод при температуре 25° С и давлении

Влияние скорости и температуры потока на процесс испарения и горения топлив наиболее подробно изучено в лаборатории теплофизики ЛПИ [60 ]. Опыты по испарению проводились на каплях бензина, бензола и керосина размером 0,9—2 мм при скоростях потока 1—4 м/сек и температурах 290, 550 и 760° С. Горение капель исследовалось при температуре 800 —900° С. В результате проведенных опытов установлено, что как время испарения, так и время сгорания пропорциональны квадрату начального диаметра, а скорость испарения и горения для данного режима практически не зависит от размера капель. Скорость испарения при повышении температуры увеличивается. Так, для бензола при скорости обдувания 1,0—1,7 м/сек и изменении температуры от 300 до 600° С скорость испарения увеличивается на 23%. Как показали проведенные опыты, горение ускоряет процесс испарения, но не вызывает изменения характера зависимости диаметра капли от времени. Опыты также показали, что для данной скорости и температуры потока скорость горения бензина, керосина и бензола почти одинакова. [c.360]

Зависимость скорости потока газа в свободном сечении адсорбера от давления в системе показана на рис. 9.12 [8]. Поскольку адсорбционная способность цеолитов мало меняется с повышением температуры, то тепло, выделяющееся в процессе осушки газа, пе оказывает значительного влияния на активность цеолита, и это позволяет уменьшить время охлаждения цеолита после регенерации, что, в свою очередь, увеличивает общее время работы адсорбера. Следует учесть, что адсорбенты, содержащие влагу, при низкой температуре растрескиваются, поэтому перед отключением адсорберов зимой необходимо предварительно провести их регенерацию. [c.145]

Эти методы получили развитие в последние годы и привели к новым их вариантам. Прежде всего они были распространены на область высоких концентраций в рамках так называемой хроматографии без газа-носителя (ХБГ) [2]. Выведенные выше формулы и развитые представления не учитывают основного эффекта, возникающего при высоких концентрациях,— зависимости скорости потока от концентрации компонентов. Известно [2], что в случае бинарных растворов скорость движения границы, разделяющей две зоны, определяется соотношением [c.164]

Г. М. Панченков и Н. В. Голованов установили зависимость скорости реакции окисления от веса или объема частицы топлива. Авторы вывели теоретическое уравнение для чисто кинетического режима реакции окисления кокса на алюмосиликатных катализаторах. Вывод уравнения основывается на допущении, что концентрация кислорода в газовом потоке во времени и пространстве принимается постоянной и как постоянная величина входит в константы скорости реакции. [c.108]

В последнее время в СССР разработан хроматографический метод без газа-носителя, при котором через колонку непосредственно пропускается концентрированная смесь. Интересными особенностями метода являются увеличение концентрации отдельных компонентов в зонах и зависимость скорости потока от времени и расстояния от начала колонки. [c.324]

Экспериментальные зависимости 0 и Т х), полученные Е. А. Казаковой с сотрудниками, при трех различных скоростях потока показаны на рис. VI. 33. Эти кривые несколько отличаются от теоретических, изображенных на рис. VI. 32. На расстоянии приблизительно до 2 мм решетки наблюдается ярко выраженный входной эффект медленного возрастания температуры потока, т. е. относительно слабого теплообмена. Авторы объясняют его локальным изменением структуры, вызванным высокой скоростью (более [c.491]

Рассмотрено влияние переплетения нитей в ткани на проницаемость монофиламентных и полифиламентных тканей [436]. Обсуждено влияние структуры пор ткани на характер отложения осадка и условия образования сводиков над устьями пор. Отмечено, что результаты определения эквивалентного размера пор микроскопическим наблюдением, пузырьковым методом и измерением проницаемости для монофиламентных тканей согласуются лучше, чем для полифиламентных в последних тканях пористость более сложная и состоит из пористостей внутри волокон и вне волокон. Применительно к фильтрованию чистой жидкости (воды) через моно-филаментные ткани различного переплетения зависимость скорости потока от разности давлений выражена с использованием коэффициента расхода в особой форме и модифицированного числа Рейнольдса теоретические расчеты проницаемости полифиламентных тканей не достигают достаточного соответствия экспериментальным данным вследствие ряда существенных упрощений при выводе уравнений. Для суспензий с концентрацией более 20% [c.381]

Зависимость скорости потока от порозности (степень расширения) псевдоожиженного слоя в пределах его существования Не р <С Не <С Нсвит (1-32) [c.261]

С целью установления соответствующих зависимостей рассмотрим работу насадочной колонны с нижним питающим кубом (см. рис. 11) полученные соотношения в целом будут справедливы и для колонн других конструкций, кратко охарактеризованных выше. Пусть в начале работы колонны в ее кубе. находится Мо молей загрузки, в которой молярная доля вышекипящей примеси составляет хо. Для равномерного смачивания иасадки жидкостью колонна вначале обычно подвергается захлебыванию , после чего в ней устанавливается необходимый тепловой режим, чтобы скорости потоков ж1идкой и паровой фаз по колонне были постоянными. Избыток жидкости из ректифицирующей части при этом стекает в куб насадкой захватывается (задерживается) лишь некоторое определенное количество жидкости. Величина Ж1идкостного захвата (задержки) зависит в основном от типа и поверхности насадки, а также от скорости потоков жидкости и пара в колонне. Затем в течение некоторого времени (пусковой период) колонна работает в безотборном режиме (режим полного орошения) до достижения в ней стациона(рного состояния и лишь после этого включается система отбора части дистиллята. Время пускового периода может быть определено расчетным путем. Однако такая оценка является весьма приближенной и поэтому время пускового периода определяется экспериментально. Как показали результаты соответствующих исследований, время пускового периода можно несколько снизить, если с самого начала процесса колонна будет работать в отборном режиме. Разумеется, отбираемый при этом дистиллят по своему составу не будет отвечать составу требуемого продукта вплоть до выхода колонны к заданному стационарному состоянию, и его целесообразно во избежание потерь исходного вещества отводить в питающий куб. В результате будем иметь случай стабилизированной ректификации, для которой справедливы закономерности, характеризующие непрерывную ректификацию. Действительно, поскольку при циркуляции жидкость — пар количество вещества в колонне не изменяется, по достижении стационарного состояния будет постоянным и состав питания — образующегося в кубе колонны пара. Совершенно очевидно, что пренебрегая, как и выше, эффектом продольного перемешивания, уравнение рабочей линии колонны, работающей в стационарном состоянии, для рассматриваемого случая можно записать в виде [c.84]

Допустим, что труба, по которой движется жидкость со скоростью Шо = 1 м/сек, обогревается равномерным тепловым потоком д. На графике, устанавливающем типичные зависимости между тепловым потоком и температурным напором при различных т (фиг. 42), этому процессу соответствует точка /. При этих условиях основное влияние на теплообмен оказывает пузырьковое кипение. По мере движения вдоль трубы за счет генерации пара скорость потока возрастает. Это не отражается на значениях а до тех пор, пока скорость не достигнет значений а = 3,05 м1сек. При этой скорости кривая, характеризующая интенсивность теплообмена при вынужденном движении жидкости, проходит через точку 1, и поэтому можно считать, что, начиная с данного значения ы), механизм процесса теплообмена определяется полностью вынужденным движением. Такое же явление наблюдалось рядом исследователей [32, 70, 96]. Дальнейшее возрастание скорости потока приводит к уменьшению температурного напора. Это продолжается до тех пор, пока не наступят условия сухой стенки . С этого момента коэффициенты теплоотдачи уменьшаются. Это явление, очевидно, не связано с переходом к пленочному кипению, как предполагалось раньше, а вызва- [c.144]

На рис. 7-18 приведена обобщенная зависимость скорости снижения коэффициента тепловой эффективности поверхности нагрева за максимумом кривой ф=11)(т) от температуры поверхности, т. е. кривые А11)/Ат= ( п). Точки на этом рисунке сгруппированы по значениям падающих на поверхность лучистых потоков. График на рис. 7-18 показывает, что при данном до определенной температуры поверхности п.к (критическая температура поверхности) Л11з/Лт мало зависит от tu Начиная от tn.к интенсивность образования первоначальных отложений резко увеличивается. С увеличением дп критическая температура п.к снижается. [c.160]

Положим в этой полной системе уравнений (2.2.1) — (2.2.4) нормальную к поверхности составляющую скорости и х,у) равной нулю. Тогда из уравнения (2.2.1) следует, что и(х,у) = = и у). При этом условии уравнения (2.2.1) и (2.2.3) исключаются, а уравнения (2.2.2) и (2.2.4) упрощаются. Оставшийся в уравнении (2.2.2) конвективный член иди1дх (перенос количества движения) можно опустить, так как и=и(у). Некоторым оправданием этого является условие малости скоростей потока, которое выполняется довольно часто. Кроме того, как и в последующем анализе пограничного слоя, пренебрегают эффектами вязкости и теплопроводности, обусловленными продольными градиентами параметров в направлении течения. Наконец, зависимость плотности от температуры р( ) принимается линейной [c.39]

Как показал математический анализ гидродинамических факторов, зависимость скорости коксообразования и коксоот-ложения от массовой скорости сырья не монотонна и имеет несколько экстремумов, обусловленных конкуренцией массо-переноса и реакций уплотнения (образования предшественников кокса) в пристенном слое [232]. Таким образом, на скорость отложения кокса влияют в различных реакторах и в разной степени, как массоперенос частиц — предшественников кокса в центральной части потока, по данным [231], так и условия, создающиеся в пристенной пленке, по данным [212]. В частности, с увеличением температуры возрастает роль диффузии молекул углеводородов к формирующейся углеродной поверхности [51], согласно модели [212]. [c.88]

Процесс сложнее, чем в рассмотренных выше задачах диффузионной кинетики. Кроме скоростей реакции и диффузии,на него влияют коэффициенты распределения веществ между фазами, адсорбция их на поверхности раздела, а при наличии потока или перемешивания — также и поверхностное междуфазовое натяжение, от которого зависит деформация поверхности раздела (при сильном перемешивании она приводит к дроблению фаз, и процесс становится микрогетерогенным). Ряд примеров реакций в несмешивающихся жидких системах исследовал Абрамзон с сотр. [38]. Они ограничились установлением реакционной фазы и выделением кинетической области, но не стремились оценить глубину проникновения и разграничить теоретически области объемной и поверхностной реакций. В процессах рассматриваемого рода наблюдалась зависимость скорости реакции от концентрации типа кривых рис. 16. В этих случаях вещество, от которого зависш скорость реакции, является, видимо, лимитирующим, и реакция должна происходить в адсорбционном слое. Такие реакции на поверхности раздела двух жидкостей отличаются от рассмотренного выше случая нескольких диффундирующих веществ только тем, что исходные вещества диффундируют из разных фаз. В случае же объемной реакции (в том числе и во внутренней диффузионной области) скорость реакции должна зависеть от концентраций обоих веществ. [c.102]

На диаграмме (рис. 1-1) дана зависимость скорости потока от диаметра частиц при различной порозности слоя от е = 0,4, соответствующей неподвижному свободно насыпанному слою, до = 1, соответствующей условиям витания одиночной частицы в неограниченном объеме (при плотности материала рм = = 900 кг1м и температуре воздуха = 100°С). [c.9]

Соотношение (6) представляет искоглую зависимость скорости потока газа в пористой среде от температурного профиля. Записав ее в безразмерном виде, получим [c.89]

Более сложным примером может служить задача неизотермической сорбции малой добавки из потока газа в пористой среде сорбента. Здесь тепловой фронт формируется совместным протеканием гидродинамических, сорбционных и тепловых процессов. Система уравнений, представляющая модель указанных процессов, выписана в работе [2 ]. Остановимся на одном ее упрощенном варианте, а именно, на случае равновесной сорбции при линейной изотерме, и проведем учет зависимости скорости потока от теплового профиля. В случае разномасштабности во времени гидродинамических процессов, с одной стороны, сорбционных и тепловых процессов, с другой стороны, влияние теплового профиля на скорость потока может быть выражено с помощью формулы (8). Приходим к следущей системе уравнений в безразмерном виде (штрихи опущены) [c.91]

Применяя к этим процессам подхоа случайного шага, мы можем в уравнении (2.7) принять, что а равна где (I - расстояние, на которое молекула диффундирует за время необходимое молекуле для того, чтобы перейти от одного режима скорости к другому. Расстояние будет меняться в зависимости от того, какой из пяти перечисленных выше факторов изменения скорости потока управляет процессом. Поэтому в общем случае мы будем приравнивать (I к 1Го р, где величина 1 зависит от механизма процесса, а - диаметр частицы. Величина используется потому, что изменения в кopo тs x потока происходят в основном в пространстве между каждой парой смежных частиц, так как там, как пока- [c.42]

Теперь остановимся коротко на задачах динамики адсорбции из потока с большим содержанием сорбтива, когда нельзя пренебрегать зависимостью скорости потока от концентрации. Предельным вариантом такой модели является модель сорбции одного компонента без газа-носителя. Уравнения указанной модели могут быть записаны следующим образом [c.89]

Впервые Д. П. Тимофеев (1962) указал на существенную зависимость скорости сорбции паров бензола на активном угле от скорости потока, характерную для случая, когда лимитирующая стадия сорбции — массообмен между проточными и застойными зонами слоя сорбента. Им для выпуклой изотермы сорбции Дубинина— Радушкевича было-получено уравнение, описывающее скорость сорбции. Затем автором совместно с Г. М. Панченковым [Голубев В. С., 1964] для линейной изотермы было предложено уравнение кинетики сорбции из-за потока, фактически совпадающее с уравнением (2.62) при ух =у. Экспериментальное подтверждение данного уравнения было получено при изучении скорости сорбции бензола на силикагелях [Панченков Г. М., Розен И. В., Голубев В. С., 1968 Голубев В. С., 1970], скорости осадочной сорбции металлов на анионитах [О некоторых закономерностях..., 1974] и ионнообменной сорбции на глинах [Голубев В. С., Гарибянц А. А., 1968 Голубев В. С., 1970]. Однако физический смысл полученных результатов в то вре1/я не был достаточно ясен, поскольку еще не была развита теория фильтрации с учетом проточных и застойных зон пористой среды. [c.39]

Викке и Войгт [16] в аналогичной работе со стеклянным фильтром Шотта 05 с радиусами пор 2,8 -10" см нашли большую скорость течения н. бутана по сравнению с водородом, азотом и другими малосорбирующимися газами. Это превышение было вначале отнесено на счет поверхностной диффузии, однако, как было показано в более поздней работе Викке и Фоллмера [17], это явление связано с зависимостью скорости потока от длины свободного пути молекул в переходной области течения газа. Викке и Фоллмер, применяя модифицированный метод, исследовали скорость течения водорода, азота, метана и аргона в переходной области через фильтр из иенского стекла и некоторые другие пористые материалы нри разных температурах. Для обработки экспериментальных данных авторы преобразовали уравнение Кнуд- [c.181]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология