Десорбер температура

Сущность процесса осушки газа жидкими поглотителями заключается в следующем (рис. 70). При контакте абсорбента с газом в цилиндрическом аппарате — абсорбере, в который снизу подается газ, а сверху жидкость — абсорбент, пары воды поглощаются абсорбентом. Внутри абсорбера помещены перегородки (тарелки) для улучшения контакта между абсорбентом и газом. Процесс ведется при температуре около 20 С и давлении 20—60 ат. Сверху абсорбера выходит осушенный газ, а снизу — обводненный абсорбент. Обводненный абсорбент поступает в другой аппарат — десорбер для отгонки воды. Этот процесс проводят при повышенных температурах, но не выше 170° С для диэтиленгликоля и 191° С для триэтиленгликоля, так как выше этих температур гликоли разлагаются. [c.157]

Насыщенный абсорбент поступает в турбину 3, где снижается его давление с давления абсорбции до давления десорбции. Турбина 3 служит приводом насоса, что существенно снижает энергетические затраты на перекачку абсорбента. Насыщенный абсорбент после снижения давления поступает в теплообменник 5 с целью повышения его температуры и далее в верхнюю часть десорбера 6. В нижнюю часть десорбера 6 подается горячий десорбирующий агент VI, предназначенный для снижения парциального давления целевых компонентов в газовой фазе с целью повышения движущей силы массопередачи. Из верхней части десорбера 6 уходят целевые компоненты V, из нижней — регенерированный абсорбент III. Регенерированный абсорбент после рекуперации теплоты в теплообменнике 5 через промежуточную емкость 4 насосом через воздушный или водяной холодильник 2 возвращается в абсорбер 1. [c.72]

Выходящий с низа колонны 2 насыщенный раствор МЭА нагревается в теплообменниках 4 до 80— 90 °С регенерированным раствором МЭА и поступает в десорбер 6. Десорбер представляет собой колонный аппарат, оборудованный 14—16 ситчатыми или желобчатыми тарелками и работающий при давлении 0,15—0,20 МПа. Низ колонны отгорожен глухой тарелкой, с которой раствор МЭА перетекает в кипятильник 8, где подогревается и с температурой около 130 °С возвращается в колонну 2 под глухую тарелку. В десорбере удаляются остатки сероводорода и диоксида углерода. Регенерированный раствор МЭА насосом 7 направляется в теплообменники 4, водяной холодильник 5 и с температурой 20—30 °С возвращается в колонну 2. Туда же насосом 5 подается свежий раствор МЭА. [c.58]

Принцип устройства таких аппаратов иллюстрируется рис. V. 28. Адсорбционная колонна состоит из трех рабочих секций /—III, разделенных распределительными тарелками 1, с помощью которых создается псевдоожиженный слой адсорбента. Исходная газовая смесь подается в верхнюю часть секции II. Из верха секции I отбирается непоглощенный газ — легкая фракция, из верха секции III отводится промежуточная фракция. Из секции III адсорбент с поглощенными веществами поступает в зону регенерации IV. Регенерация осуществляется путем подогрева адсорбента, движущегося плотным слоем в трубах теплообменника 2, обогреваемого глухим паром. Десорбированная тяжелая фракция отводится из-под нижней распределительной тарелки. Регенерированный адсорбент поступает в промежуточную емкость 3, откуда с помощью пневмотранспорта подается на верх адсорбционной колонны. Здесь он охлаждается, проходя плотным слоем по трубам холодильника 4. При наличии в исходной смеси трудно десорбируемых веществ их удаление осуществляется в так называемом реактиваторе 5, представляющем собой теплообменник, в котором адсорбент подогревается до более высокой, чем в десорбере, температуры. Кроме того, адсорбент обрабатывается паром, вместе с которым отводятся десорбированные вещества. В реактиватор направляется часть циркулирующего в системе адсорбента, необходимая для поддержания требуемой его активности. Установки рассмотренного типа используются, например, для разделения смесей легких углеводородов. [c.521]

Опытный десорбер (температура рассола 20-25°) [c.65]

Промышленный десорбер (температура рассола [c.65]

В целях предотвращения разложения раствора МЭА температура греющего пара не должна превышать 180 °С. Для нормальной экс- плуатации блока очистки предельное насыщение раствора МЭА сероводородом не должно превышать 0,4 моль на 1 моль или 22 м сероводорода (при нормальных условиях) на 1 м раствора МЭА. Нарушение данного требования приведет к усилению сероводородной коррозии аппаратуры и трубопроводов узла очистки газов, а в ряде случаев будет способствовать растрескиванию металла десорбера, теплообменника и рибойлера. [c.126]

Десорбирующий поток воздуха, содержащий выделившийся из силикагеля водяной пар, выходит из десорбера сверху, проходит через фильтр 21 и поступает в холодильник-конденсатор 13, охлаждаемый водой, которую подают в змеевик, а воздух — в межтрубное пространство, где из него конденсируется водяной пар. Сконденсировавшаяся вода поступает в бюретку 17, а охлажденный воздух (десорбат), выйдя из холодильника 13, проходит расходомер 15, воздуходувку 16, электроподогреватель 10 и вновь поступает в десорбер. Температура воздуха, выходящего из подогревателя 10, измеряется термопарой и регулируется с помощью потенциометра. Расход десорбирующего воздуха устанавливают по расходомеру 15. [c.150]

Если, например, при регенерации силикагеля от паров воды на входе в десорбер температура десорбирующего агента равна 200 °С (температура после калорифера), а на выходе из десорбера 190 или 150 °С (эта температура зависит для данного адсорбента от высоты слоя, от режимов движения адсорбента и десорбирующего агента), то перепад температур десорбирующего газообразного агента в калорифере составит всего 10—50 °С. Такой же перепад температур в калорифере сохраняется и при десорбции паров воды из цеолитов (например, на входе в десорбер температура десорбирующего агента — 400 °С, а на выходе —390 или 350 °С). [c.200]

Давление у основания зоны отпарки (десорбера). Температура катализатора на выходе из десорбера [c.226]

Давление под распределительной решеткой и у основания зоны отпарки (десорбера). Температура катализатора на входе в зону отпарки (десорбер) [c.248]

Для газоперерабатывающих заводов, построенных в США и Канаде по схеме НТА, характерны следующие технологические параметры рабочая температура в абсорбере —20н—60 °С рабочее давление 3,5—6,5 МПа давление в десорбере 1—2 МПа, в АОК 2—3,5 МПа. Извлечение этана 25—50%, пропана 80— 99%, бутана и высших 100%- [c.161]

Оборудование стадии улавливания можно располагать как в здании, так и на открытой площадке. В здании рекомендуется размещать насосы, десорбер, нейтрализатор, а вне здания — сульфатный скруббер и холодильник раствора сульфата аммония. Для обеспечения безопасной работы вынесенного оборудования предусматривают надежную теплоизоляцию, осуществляют контроль температуры раствора сульфата аммония и его концентрации во избежание кристаллизации, а также предусматривают сигнализацию об отключении рабочего насоса, питания электроэнергией рабочего и резервного насосов от разных фидеров. [c.82]

Регенератор 16 тарельчатого типа (отпарная колонна) работает при давлении, близком к атмосферному, и температуре 100—ПО °С. Отработанный раствор щелочи подается в верхнюю часть аппарата, водяной пар (давлением 0,3 МПа) — в нижнюю. Чтобы избежать уноса испарившейся воды, температуру вверху регенератора держат на уровне 60 °С с помощью флегмы, подаваемой насосом 5 выше ввода раствора. Температура флегмы регулируется холодильником 14. Газ, выходящий с верха десорбера, может содержать до 20 % (об.) меркаптанов, до 70 % (об.) метана и диоксида углерода. Этот газ направляется в печи. Раствор щелочи, содержащий еще некоторое количество диоксида углерода, с низа регенератора забирается насосом 8 и подается в колонну 17, где продувается нагретым до 70—90 °С воздухом. Воздух с диоксидом углерода выводится в атмосферу, а щелочные сточные воды с низа колонны 17 направляются в промышленную канализацию. [c.116]

В средней части десорбера 12 поддерживается разрежение (остаточное давление порядка 0,2 атм) и температура 60—70°С. В этих условиях происходит практически полное выделение ацетилена из раствора. Выделившийся концентрированный ацетилен, содержащий некоторое количество ацетиленовых углеводородов, отсасывается вакуум-насосом 19 через конденсатор 9 десорбера второй ступени, где конденсируются пары растворителя. [c.14]

Для улавливания ацетилена газы пиролиза промывают метанолом при температуре около —70°С в колонне 16. Выделение ацетилена из раствора производится путем дросселирования н нагревания раствора в десорбере 17. [c.19]

Раствор моноэтаноламина рекомендуется регенерировать в десорбере ири следующих параметрах давление 0,06—0,09 МПа, максимальная температура в десорбере 116—122°С. На многих установках десорбер имеет 15—20 тарелок или слой насадки, эквивалентный 3—4 т.т. Для уменьшения потерь моноэтаноламина с парами- и газами 30—35% тарелок должны располагаться выше точки ввода сырья в колонну. [c.286]

На указанном заводе, а также на некоторых других новых заводах наблюдается стремление к использованию в качестве теплоносителя не пара, а циркулирующего агента, нагреваемого в специальной печи. Указанный способ позволяет работать прп более высоких температурах, что необходимо в связи с применением повышенных давлений, требующих повышения температуры при регенерации абсорбента. В качестве циркулирующего агента, как правило, применяется горячий регенерированный абсорбент, который отдает свое тепло насыщенному абсорбенту в десорбере п кипятильниках фракционирующих колонн. Кроме того, часть тепла абсорбента расходуется на получение пара, используемого для отпарки абсорбента нри его регенерации. [c.24]

Достаточно высокой эффективностью отличаются технологии УЛФ, основанные на адсорбционных методах разделения. Так, фирмой "Доу кемикл компани" разработана адсорбционная система обработки паров, образующихся при испарении и выходящих из резервуаров. Адсорбер заполняется сополимерной насадкой из шарикового адсорбента нового вида с диаметром шариков 2 мкм и удельной площадью поверхности контакта 400 м г [14,16]. При заполнении резервуара жидкостью или при повышении температуры, вытесняемые пары углеводородов проходят через слой адсорбента и органические компоненты адсорбируются на шариках. При опорожнении резервуара или понижении температуры окружающей среды, воздух засасывается в резервуар также через слой адсорбента. Если этот воздух предварительно подогреть, то он десорбирует поглощенное вещество, но возникает опасность образования взрывчатой смеси. Для исключения такой опасности воздух заменяют азотом. В этом случае выходной патрубок адсорбера-десорбера имеет Т-образную форму. На обоих концах патрубка установлена запорная арматура. Один из этих концов сообщается с атмосферой, другой - с источником азота. При всасывании по этой схеме в резервуар поступает только азот (клапан, соединенный с атмосферой, закрыт) и кислород воздуха в систему не попадает. [c.27]

В отличие от других подобного рода заводов на данном заводе отсутствуют паровые котлы, а пар, необходимый для регенерации масла, получается в секциях из ребристых труб за счет тепла горячего масла, поступающего из десорбера прп температуре 272°. [c.24]

Десорбер представляет собой пучок вертикальных труб, развальцованных в двух трубных решетках. По трубам движется адсорбент и водяной пар, а в межтрубное пространство подается нагревающий агент, выбор которого зависит от требу, емой температуры десорбции. Чаще всего для нагрева используют водяной пар или высокотемпературные органические теплоносители. [c.160]

Блок абсорбции-десорбции (фракционирующий абсорбер). Во фракционирующем абсорбере контролируется и регулируется подача абсорбента в абсорбер II ступени, в зависимости от содержания С5 в уходящем сухом газе подача абсорбента в абсорбер-десорбер в зависимости от содержания Сз в уходящем сверху газе расход деэтаиизированной фракции н.к.— 140 °С и абсорбента, выходящего из абсорбера, в зависимости от содержания Сг в жидкой фазе уровень в кипятильнике фракционирующего абсорбента давление. Излишнее тепло в абсорбере снимается циркулияцией абсорбента через холодильники. Температура под тарелкой, с которой забирается абсорбент, регулируется подачей охлажденного абсорбента. Расход циркуляционного абсорбента регистрируется. [c.224]

Температура и давление в аппарате. Температура в верхней части десорбера должна быть такой, чтобы унос раствора МЭА из аппарата был минимальны . Этому условию соответствует температура [c.35]

Принятие больших числовых значений At приведет к увеличению тепловой нагрузки испарителя 2 (см. рис. 1.6), обеспечивающего теплом нижнюю часть десорбера. Одновременно увеличится тепловая нагрузка конденсатора-холодильника, обеспечивающего поддержание температуры в=1П°С. С уче- [c.36]

Полисульфид амина из аппаратов А-2 и Е-2 подается дозировочным насосом Н-2 в линию "богатого" абсорбента, поступающего в десорбер Д-1. Абсорбент с низа десорбера Д-1 поступает в емкость регенерированного абсорбента Е-3, где охлаждался до температуры 50-60"С. Регенерированный абсорбент с содержанием полисульфида амина 0,1...1% мае. из емкости Е-3 дозировочным насосом Н-1 подается на орошение абсорбционной колонны А-1. [c.75]

Сырьем десорбера 1 является водный раствор МЭА, нагреваемый в теплообменнике 6 до температуры / и подаваемый в верхнюю часть тарельчатого аппарата в количестве Ос- [c.31]

Состав сырья. Для расчета регенерации поглотителя в десорбере необходимо знать химический состав насыщенного абсорбента при температуре [c.31]

Для нормальной работы установки концентрирования необходимо поддерживать нормальную температуру в кубе десорбера второй ступени. Увеличение температуры может вызвать смещение зоны десорбции зысших ацетиленовых углеводородов и (что очень опасно ) способствовать процессу полимеризации ацетиленовых углеводородов. Полимеры ацетиленовых углеводородов представляют собой смолообразные взрывоопасные вещества, которые отлагаются в теплообмен-иой аппаратуре, в результате чего ухудшается теплообмен и повышается сопротивление системы. Поэтому аппараты необходимо периодически очищать от таких веществ. При осмотре и чистке аппаратов надо помнить о взрывчатых свойствах этих полимеров. Чистку аппаратуры (трубок) следует производить при помощи специальных шарошек или удалять смолистые вещества другими способами. [c.103]

Температура в аппарате. По данным работы десорберов нескольких промышленных установок осушки газа раствором диэтиленгликоля температура ввода сырья в аппарат находится в пределах 52—109°С [20, с. 51]. С целью [c.71]

На основании практических данных принимают давление в аппарате коэффициент извлечения проргапа содержание этана в нижнем продукте (остатке) число теоретических тарелок в абсорбере и десорбере температуру пиза абсорбера и среднюю температуру в десорбере. [c.51]

В результате побочных реакций моноэтаноламина с диоксидом углерода и присутствующими в углеводородном газе кислородом, сероуглеродом, тиоокси-дом углерода и другими соединениями образуется сложная смесь, имеющая высокие температуры кипения. С сероводородом, например, в присутствии кислорода образуется тиосульфат, не регенерируемый в условиях очистки моноэтаноламином. Количество образующихся побочных продуктов примерно 0,5 % (масс.) на циркулирующий раствор МЭА. Во избежание накопления в системе нерегенерируе-мых продуктов часть раствора МЭА с низа десорбера 14 насосом 12 направляется на разгонку в колонну 18 (часто вместо колонны ставят периодически действующий перегонный куб), куда подается раствор щелочи. Выделившиеся при разгонке водяные [c.58]

За рабочую в десорбере принимается температура на 3— 5°С ниже средней между температурами насыщенного абсорбента и отпариого газа. При заданном давлении и рабочей температуре определяются константы равновесия всех компонентов, подлежащих отпарке. [c.85]

Концентрация регенерированного абсорбента определяется по рис. 47 при температуре контакта 30 °С и требуемой точке росы —20 °С xi = 99,5 мае. %. Концентрация насыщенного абсорбента выбирается исходя из практических соображений, а затем проверяется по расчету регенерации абсорбента Х2= = 96 мае. %, В процессе разработки месторождения при увели-чепип влажности газа с падением давления коицептрацню насыщенного абсорбента можно изменять, что позволит поддерживать в определенных пределах скорость циркуляции абсорбента. Это необходимо для обеспечения пормальпого газогидродинамического режима работы тарелок в абсорбере и десорбере. [c.145]

А д и п - п р о ц е с с. В качестве химического поглотителя ис-П0Л1.зуется 40% Ный водный раствор диизопропаноламипа (ДИПА). Рабочие параметры процесса можно щироко варьировать. Давление абсорбции может изменяться от атмосферного до 7 МПа и более, температура — от 35 до 60 °С давление в десорбере близко к атмосферному для нагрева можно использовать пар низкого давления. [c.175]

Десорбцию проводят при относительно повышенных температурах (160—200° С) и пониженных давлениях (3—5 ат). Для десорбции углеводородов из насыщенного абсо"рбента требуется, чтобы парциальное давление извлекаемого компонента в газовой фазе было ниже, чем в жидкой. В качестве десорбирующего агента обычно применяют острый водяной пар. Отпаренные тяжелые углеводороды и водяной пар отводятся сверху десорбера, проходят конденсатор-холодильник и поступают в водоотделитель. Из водоотделителя вода выводится снизу, часть жидких углеводородов возвращается в десорбер на орошение, а балансовое количество поступает в емкость нестабильного газового бензина. Снизу десорбера выходит регенерированный абсорбент, который в теплообменнике отдает свое тепло насыщенному абсорбенту, охлаждается в холодильнике и возвращается наверх абсорбера. [c.166]

Для обеспечения движуш,ей силы процесса регенерации раствора МЭА необходимо создать разность температур Aii между нижней и верхней частями десорбера. При проектировании установок амииной очистки газов от кислых компонентов числовое значение М принимают равным 10—20 °С. [c.36]

Относительные плотности их qo = 0,750, Q ep = 0,830, дф = 0,860, Qp = = 1,22 кг/.ii . Химический состав кокса С 96 о вес., Н2 4% вес. При горении кокса 90% углерода превращается в СО2, а 10% в СО. Кратность циркуляции катализатора равна 5, температура кипящего слоя катализатора в реакторе 470° С, в регенераторе 580° С, температура продуктов крекинга на выходе из реактора 450° С, теплота реакции каталптпческого крекинга 105 ккал на 1 кг бензина. В транспортную линию реактора и в десорбер вводится водяной пар 5 и 3% на сырье соответственно. Температура перегретого водяного пара, вводимого в реактор, равна 450° С. [c.182]

С этой целью перед подачей в адсор Зер смесь проходит через фильтры 2 (обычно рукавные) и огнепрсградитель 3 с предохранительными мембранами, которые выбиваются при возгорании сиеси. Затем исходная смесь подается в холодильник 4, который обязательно включается в схему, так как в зависимости от условий (например, летом), температура ис .одной смеси может пре -вышать величину, допустимую требова днями противопожарной безопасности. Отработанный адсорбент юступает в десорбер 10. [c.149]

Пары абсорбента, поднимаясь вверх, постепенно охлаждаются и, конденсируясь, отдают тепло стекающей навстречу 1< 1дкости, из которой выпариваются бензиновые углеводороды. Наличие в пото ке водяных паров, уменьшающих парциальное давление в системе, способствует лучшей отпарке бензиновых углеводородов. Смесь паров углеводородов и водяного пара поступает в верхнюю часть десорбера. Навстречу им стекает поток холодного орошения, назначение которого — сконденсировать и осадить в жидкой фазе легкие фракции абсорбента, увлеченные потоком паров. Количество подаваемого холодного орошения регулируют в зависимости от заданной температуры верхней части колонны. [c.144]

Рассчитать оттонную колонну (десорбер) для регенерации насыщенного кислыми компонентами (сероводород и диоксид углерода) водного раствора моноэтаноламина (МЭА). Состав раствора приведен в табл. 1.12. Температура насыщенного раствора МЭА при его вводе в аппарат /=90 °С. Количество серосодержащих компонентов в регенерированном растворе не должно превышать 0,0025 кмоль на моль МЭА, а углекислых компонентов — [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология