Влияние нормальной нагрузки

Влияние нормальной нагрузки [c.68]

Анализ влияния нормальной нагрузки выполним применительно к приведенному выше примеру. Изменение нагрузки ведет к изменению начальной деформации 8о. Естественно предположить, что для одной н той же идеальной трущейся пары сумма начального зазора Ао и начальной деформации 3 о является величиной постоянной и составляет некоторую часть суммарной неровности данных поверхностей. [c.165]

Для сухого трения в простейшем случае коэффициент трения равен отношению силы трения к величине нормальной нагрузки, приложенной к трущимся поверхностям. В более общем случае коэффициент трения выражается суммой, слагаемые которой зависят от давления и, кроме того, от механических и физических характеристик материала трущейся пары и геометрической формы контактирующих поверхностей. Таким образом, на величину коэффициента сухого трения оказывают влияние шероховатость поверхности, давление, размер поверхности, скорость скольжения и другие факторы. В зависимости от действия этих последних абсолютная величина коэффициента сухого трения варьирует в широких пределах, но она никогда не бывает меньше нескольких десятых, повышаясь иногда до единицы или даже выше. [c.142]

О степени влияния анаэробных условий на общий процесс очистки на капельных и погружных фильтрах, а также в реакторах с вращающимися дисками, работающими при нормальной нагрузке без нитрификации, ничего не известно. [c.330]

Одно из наиболее полных и широких исследований влияния смазочных материалов на фреттинг-коррозию проведено в [103 . Изучено влияние частоты и амплитуды колебаний, величины нормальной нагрузки, состава окружающей атмосферы, формы, твердости и шероховатости контактных поверхностей. Проанализированы различные показатели оценки, в том числе оценка по работе трения. Исследования проводили на торцевой машине реверсивного трения вращения в паре плоскость - плоскость. При реверсивном трении торцов цилиндрических образцов на разном расстоянии от оси вращения реализовывалась различная амплитуда относительного перемещения поверхностей, что позво- [c.36]

Проведем небольшой анализ приведенных выше зависимостей силы трения от нормальной нагрузки. Прежде всего, необходимо указать, что эти зависимости не учитывают влияния температуры и скорости скольжения. Лишь косвенно некоторые выражения позволяют учесть эти параметры через константы законов трения. Кроме того, не приводятся обоснования применимости полученных выражений для трения движения. В теории же Дерягина постулируется независимость силы трения от температуры и скорости скольжения. [c.47]

Механизму образования наростов при трении и их влиянию на скоростную зависимость посвящена диссертационная работа Флерова [76]. В этой работе показано, что на характер зависимости силы трения от скорости скольжения влияет нормальная нагрузка. При этом в области малых и средних нормальных нагрузок коэффициент трения постоянен либо изменяется по кривой с максимумом. Наличие максимума на зависимости Р (и) объясняется образованием наростов, степень развития которых зависит, в первую очередь, от температуры поверхности. [c.51]

Рассмотрим влияние на силу трения следующих факторов нормальной нагрузки времени контакта и скорости приложения тангенциальной силы природы полимера и характера поверхности, напряженного состояния полимера. [c.121]

К исследованию роли времени контакта на силу трения можно также подойти, если изучить влияние так называемой перегрузки на силу трения. Перегрузка — это дополнительная нормальная нагрузка, действующая на образец некоторое время и не учитываемая при определении силы трения (в этот момент перегрузка снимается). Для высокоэластических материалов перегрузка играет значительную роль и сильно сказывается на величине силы трения. [c.131]

Положительное или отрицательное влияние смазочной пленки на силу трения можно установить расчетным путем, если известны предел ее прочности на срез Тср и фактическая площадь контакта трущихся поверхностей ф (функция нормальной нагрузки). [c.53]

Дополнительная энергия отрыва цепи каучука от подложки, по грубой оценке, равна работе нормальной нагрузки на пути з 1 Л Она равна для низкомодульной резины 1.10 °, а для высокомодульной 2.10-20 кГ.см. Эти значения меньше основной энергии, необходимой для отрыва цепи (энергии активации), на два порядка величины. Поэтому влиянием нагрузки на силы прилипания в наших опытах можно пренебречь. [c.13]

Переливные устройства во всех тарелках должны обеспечить переток жидкости заданного расхода при максимально допустимых нагрузках с одной тарелки на другую, не нарушая нормальной работы тарелок. При очень больших расходах жидкости с целью лучшей ее дегазации применяют сегментные переливы с наклонными планками. На малопроизводительных установках применялись сливные стаканы из труб. Большое влияние на работу переливов и тарелок оказывают конструкции узлов ввода и вывода жидкости. Сопротивление узла ввода жидкости на тарелку должно быть умеренным и обеспечивать равномерный спокойный ее ввод. Узел вывода жидкости с тарелки должен обеспечивать равномерный ее слив и способствовать дегазации жидкости. [c.64]

Организация движения жидкости на тарелке. Критериями правильной организации движения жидкости на тарелке являются малый градиент уровня жидкости на тарелке и нормальная работа сливных устройств. Равномерное распределение пара по сечению колпачковой тарелки достигается, если градиент уровня жидкости не превышает 20—25 мм, а нагрузка но жидкости 65 м /(м-ч). Если основные потери давления происходят в контактных элементах тарелки, то изменение градиента жидкости не оказывает решающего влияния на распределение паров по сечению. Рекомендуется соблюдать следующее соотношение между градиентом уровня жидкости и сопротивлением сухой тарелки АР с А = 2. [c.86]

При изучении причин разрушения катализатора на промышленных установках обычно наибольшее внимание уделяют узлу, в котором частицы испытывают максимальные динамические нагрузки, — системе пневмотранспорта. Однако даже при нормальной работе транспорта расход катализатора может колебаться в больших пределах. Так, при переработке тяжелого сырья он обычно в 1,5—3 раза больше, чем в случае крекинга атмосферного газойля. Очевидно причиной является снижение прочности частиц под влиянием факторов технологического процесса. Прочность шаровидных глобул катализатора определяется числом единичных контактов этих глобул, приходящимся на единицу площади сечения частицы катализатора, а также прочностью единичного контакта [98]. Этим объясняется известный факт снижения прочности алюмосиликатного катализатора при его увлажнении [99]. В результате адсорбции воды уменьшается свободная поверхностная энергия, в связи с чем на образование новой поверхности при разрушении катализатора требуется затратить меньшую работу. Особенно сильно уменьшается поверхностная энергия при образовании монослоя адсорбированного вещества. Поэтому первые порции воды наиболее сильно снижают прочность. [c.82]

Под влиянием сжимающей силы поверхности тел соприкасаются по мере их сближения во все большем количестве точек. Сначала взаимодействующие элементы поверхностей деформируются упруго, затем, по мере возрастания нагрузки, упругая деформация сменяется на пластическую. С увеличением давления механическая составляющая коэффициента трения возрастает (рис. 13.2), ибо площадь касания примерно пропорциональна силе нормального давления, а сопротивление зависит от деформируемого объема поверхностного слоя. При возрастании давления адгезионная составляющая коэффициента трения сначала уменьшается (при упругом контакте), так как площадь контакта и адгезия возрастают с увеличением давления слабее, чем давление, а затем остается постоянной (при пластическом контакте), так как площадь пластического контакта пропорциональна силе нормального давления. В целом это приводит к тому, что коэффициент трения скольжения проходит через минимум, соответствующий переходу упругого контакта в пластический. Аналогичные зависимости получены в широком интервале температур, т. к. механическая составляющая зависит от глубины внедрения и с повышением температуры в результате уменьшения жесткости поверхностных слоев увеличивается. Адгезионная составляющая с повышением температуры уменьшается. Между давлением, глубиной внедрения, твердостью и температурой, а также прочностью на срез и температурой нет линейной зависимости. [c.356]

В дальнейшем будем предполагать, что для полимеров влияние нормальной нагрузки на силы прилипания, а следовательно, и на энергетический барьер, мало. Вследствие этого dUIdp = о можно считать величиной малой и высшими производными пренебречь. Рассматривая U как функцию фактического давления и разлагая в ряд выражение (4.62), можно ограничиться при р следующим линейным приближением [46] [c.122]

В предыдущих главах уже упоминалось влияние уровня нагрузки топки на структуру топливно-воздушного баланса горелок. К этому следует добавить изменения, вызываемые выключениями отдельных мельничных систем или пылепитателей в резерв или для ремонта, колебания качества топлива, особенности компоновки системы подачи и распределения воздуха. Много-образ1ие перечисленных требований, взаимосвязанность и взаимное влияние основных режимных показателей приводят к необходимости специальной разработки технологии регулирования топочного режима. В задачу такой разработки наряду с выбором методов и опорных показателей регулирования, необходимых для этого средств контроля и регулирующих органов должно входить также установление нормальных значений и пределов допустимых отклонений основных показателей режима, предупреждение разверки режима при включении и выключении вспомогательного оборудования. [c.126]

Интересно отметить тот факт, что при увеличении диаметра болта при неизменном шаге резьбы коэффициенты концентрации растут, хотя коэффициенты распределения усилий в этом случае снижаются. Это объясняется тем, что площадь поперечного сечения болта при увеличении диаметра растет быстрее (квадратичная зависимость), чем площадь проекции рабочей части витка / (линейная зависимость). Отсюда следует, что увеличение общего усилия при одном и том же номинальном напряжении ом = An/irdl увеличивает контактные давления на поверхности зуба, а следовательно и максимальные напряжения во впадине. Из проведенных расчетов общего коэффициента концентрации (см. рис. 4.22) также можно отметить, что доля вклада местной нагрузки по отношению к общему растяжению значительно меняется в зависимости от соотношения do/s. Так, для нормальной гайки (D/do = 2,0) доля вклада местной нагрузки в общий коэффициент концентрации для do/s. = 5 составляет около 30%. С увеличением отношения do/s растет и влияние местной нагрузки. Для отношения do/s = 30 вклад местной нагрузки в общий коэффициент концентрации составляет уже 55%. Влияние же толщины гайки на соотношение местного и общего эффектов существенно ниже. Так, для очень тонкой гайки (D/do = 1.1) при do/s = 5 и do/s = 30 этот вклад вьфа-жается в 35 и 57% соответстветно. [c.166]

Контакт твердых тел вследствие волнистости и шероховатости поверхностей происходит в отдельных точках, поэтому фактическая площадь контакта составляет менее 0,1 % номинальной (геометрической) [20]. Как бы тщательно не были обработаны поверхности, они всегда имеют выступы и впадины - микрошероховатости. Под действием нормальной нагрузки выступы микрошероховатостей одной поверхности внедряются в другую, причем в местах фактического контакта поверхности сближаются настолько, что между ними возникают силы молекуляртого взаимодействия. При скольжении поверхностей происходит деформирование поверхностных слоев трущихся материалов, а также разрушение и образование новых молекулярных связей. По представлениям молекулярно-механической теории трения Н. В. Крагельского о двойственном характере связей между трущимися поверхностями сипа трения определяется силами молекулярного и механического взаимодействия. 1 к правило, молекулярные СШН.1 взаимодействия самостоятельно не проявляются, а сопутствуют механическим. Влияние каждой из сил взаимодействия на трение зависит от свойств материалов пары третия и состояния трущихся поверхностей. Так, с уменьшением шероховатости поверхностей роль молекулярных сип возрастает, а роль механического взаимодействия, вызванного взаимным внедрением микрошероховатостей, уменьшается. Подобным перераспределением сил взаимодействия можно объяснить то, что из-за резкого возрастания молекулярных сип притяжения, при шероховатости рабочих поверхностей меньше оптимальной, сила трения в паре торцового уплотнения увеличивается. При дальнейшем уменьшении шероховатости пара трения оказывается неработоспособной - происходит схватывание поверхностей. [c.5]

Они стойки также к растворам щелочей до 20%-ной концентрации, к растворам хлоридов и сульфатов любой концентрации, неокислительным органическим кислотам. Сильные окислители разрушают битумные материалы. В органических растворителях битумные материалы не стойки. На практике применяют битумы БН-П1, БН-1У, БН-У и рубракс, однако только в сочетании с другими материалами, так как битумы текучи не только при повышенной температуре и давлении, но и под влиянием механической нагрузки при нормальных температурах (хладотекучесть). Совмещение битумов достигается растворением эмульсий и суспензий, смешиванием твердых компонентов и битумов в расплавленном состоянии (при приготовлении битуми-нолей). [c.260]

Рис. 44. Влияние тепловой нагрузки на производительность печей / — печи завода Запорожсталь , без кислорода 2 — то же, с обогащением дутья кислородом до 25—27%, при нормальной скорости завалки 3 —то же, при обогащении дутья до 30 - 33% и кратковременной завалке 4 — печь завода Запорожсталь , при рециркуляции газов в периоды завалки, прогрева, плавления, при кратковременной завалке 5 — печи НТМК. без кислорода 6 —то же, с применением кислорода для обогащения дутья до 24 — 27% 7 — печи завода Азовсталь , без кислорода 8 — то же, с примененнен кислорода для обогащения дутья 9 - печи завода Серп и молот , без кислорода 10 —то же, с применением кислорода для обогащения дутья 11 — то же, с комбинированным использованием кислорода /2 — печи завода Запорожсталь , при рециркуляции газов только в период плавления, при нормальной скорости завалки цифры у точек — содержание кислорода в дутье, %.

Для рециркуляционного способа применения кислорода влияние тепловой нагрузки на производительность печи эначительно меньше. После достижения нагрузок, соответствующих нормальным при обычных способах применения кислорода, это влияние вообще незначительно. Указанное объясняется тем, что при подаче кислорода в печь через четыре одновременно работающих сопла, направленных на ванну с двух сторон, увеличивается скорость выделения тепла, образующегося при выгорании примесей чугуна и, следовательно, возрастает роль так называемого химического тепла ванны. Таким образом, можно полагать, что применение кислорода для интенсификации процессов горения следует рассматривать не только как средство для повышения температуры факела и его излучательной способности, но и как средство интенсификации процессов окисления примесей. Это положение тем более справедливо, чем выше степень обогащения дугья кислородом и чем большая часть поверхности ванны покрывается кислородными струями. Интенсификация выделения химического тепла одновременно с увеличением теплопередачи от факела к ванне приводит к более быстрому нагреву ванны и к более энергичному плавлению шихты. [c.118]

Прибор ГП-1 дает возможность проводить испытания при малых скоростях движения ползуна и в значительной степени исключать влияние температурного фактора. Применение одновременной записи измеряемых величин позволяет получить достаточно полную картину изучаемого явления. Парой трения при опытах являлись полированные цилиндрические ножки диаметром 5 мм, изготовленные из более твердого материала, чем пластины пары трения. Эти ножки соприкасались с пластиной, размерами 30x80x4 мм. На пластины наносилась шероховатость, причем, как показали измерения, геометрические параметры шероховатой поверхности были 6 = 5 v = 3. Перед испытаниями поверхности очищались. Для каждой пары трения был выбран индивидуальный метод очистки, устраняющий намазывание. В случае обнаружения намазывания весь цикл опытов повторялся. Нормальная нагрузка при- [c.67]

Кроме того, было рассмотрено влияние нормального давления при трении меди и стали по керамике со смазкой. Для ряда смазок fe с ростом давления заметно повышался (рис. 4). При нагрузке меньше Р=100 кГ (а<45—55 кг ммР-) наименьшие /е дает глицерин (при минимальном схватывании), а при максимальных нагрузках более низкие fe могут обеспечивать вазелиновое масло, стеариновая кислота и парафин, хотя наростообразование для них больше, чем для глицерина. [c.285]

Установлено, что на устойчивость обсадных колонн скважин существенное влияние оказывают осевые (нормальные) нагрузки, возникающие вследствие осадки горных массивов при извлечении флюидов из недр. Причем, по мнению автора, существуют четыре зоны возможной осадки пород (рис. 1). При разработке месторождений истощается упругий запас энерпш зоны гидродинамического бассейна, поэтому размеры ее сопоставимы с площадью гидродинамической разтрузки. Вторая и третья зоны находятся непосредственно под территорией месторождения. Причем, последняя имеет ярко выраженный характер в случае неравномерной обработки залежей (кустовое бурение, освоение месторождений шельфа с помощью платформ, неоднородность коллектора по латерали и др.). Четвертая зона - территория, непосредственно прилегающая к стволу эксплуатационной скважины. В процессе добычи газа, нефти, воды, а также при проведении солянокислотных обработок эта зона оказывается наиболее ослабленной [c.131]

Установлено, что слишком большие скорости движения жидкостей приводят к ухудшению массообмена, поэтому во многих случаях может оказаться выгодным увеличение скорости только одной фазы. При увеличении количества диспергированной фазы размеры капель и скорость их отстаивания остаются вначале без изменений, количество же капель в колонне возрастает, следовательно увеличивается поверхность контакта и улучшается объемный массообмен. Если количество диспергированной фазы превышает некоторый предел, массообмен ухудшается. Это происходит в связи с тем, что при больших нагрузках и слишком больших скоростях истечения из отверстий распылителя капли имеют неодинаковые размеры и, соответственно, разную скорость, в результате чего часто сталкиваются и сливаются (т. е. уменьшается поверхность контакта). Если истечение жидкости из распылителя происходит нормально, то увеличение количества диспергированной фазы приводит в конце концов к захлебыванию колонны. Влияние количества диспергированной фазы тем заметнее, чем меньше диаметры отверстий для истечения. Подобные зависимости существуют и для сплошной фазы. При увеличении количества последней уменьшается скорость отстаива- / ния капель, увеличивается удерживающая способность, в этих условиях массообмен улучшается. При больших количествах сплошной фазы мелкие капли могут слиться в крупные, которые отстаиваются скорее, что уменьшает удерживающую способность и поверхность контакта и снижает коэффициенты массопередачи. [c.309]

При нормальной работе трехфазной воздушной линии с симметричной нагрузкой геометрическая сумма токов во всех проводах равна нулю, однако ввиду конечности расстояния токоведущих проводов между собой и от поверхности земли поблизости от воздушной линии электропередачи образуется магнитное поле, впрочем сравнительно быстро убывающее с расстоянием. Это магнитное поле наводит в расположенном поблизости проводнике поле с продольной напряженностью Ев, величина которой зависит не только от частоты f, величины рабочего тока I /в I, положения объекта, испытывающего влияние, и удельного электросопротивления грунта. В дополнение к этому здесь играют некоторую роль геометрическое расположение и расстояния между фазовыми проводами, между проводами и заземлительными тросами и между теми и другими и землей, а в случае многопроводных передач также и расположение фазовых проводов (форма мачты), нагрузка на отдельные токовые цепи и углы сдвига фаз между отдельными токовыми цепями. [c.436]

И нормальных нагрузок при поверхностных микроколебаниях и колебаниях, обусловленных влиянием постороннего источника вибраций. Особое внимание ими обращено на зависимость коэффициента трения от скорости и нагрузки. Ими также впервые были исследованы некоторые вопросы влияния колебаний на износ. [c.44]

Было показано, что сопротивление усталости образцов в воздухе при чистом изгибе выше, чем при растяжении — сжатии. Предел выносливости при изгибе составил а =495 МПа, в то время как при растяжении — сжатии о 1р (. =410 МПа. При воздействии 3 %-ного pa Teopa Na I эта закономерность изменяется в противоположном направлении. Условный предел выносливости при изгибе и растяжении — сжатии соответственно составил 200 и 340 МПа. Такой характер влияния вида нагружения на сопротивление коррозионно-усталостному разрушению связан с тем, что среда сильно разупрочняет приповерхностный слой металла образца, который несет основную нагрузку при циклическом изгибе. При циклическом же растяжений — сжатии значение напряжений по сечению образца выравнивается и роль приповерхностного слоя значительно меньше. На основании обобщения имеющихся данных можно сделать заключение, что основными напряжениями, способствующими зарождению и особенно развитию коррозионно-усталостных трещин, являются Нормальные напряжения. [c.115]

При переводе одного котла ТП-230-2 на работу с малыми избытками воздуха на нем были установлены две мощные газомазутные горелки конструкции ХФЦКБ— ВТИ. Встречные горизонтальные горелки были размещены на боковых стенах топки на отметке 11,5 м, т. е. на уровне горелок, стоявших на этом котле до реконструкции. Пуско-наладочные испытания показали, что при сжигании мазута с малыми избытками воздуха ие обеспечивается нормальная температура перегретого пара и что нормальный перегрев пара при нагрузке 200— 250 т ч может быть получен лишь при увеличении избытка воздуха до 1,5 без включения газовой рециркуляции и до 1,25 при работе газовой рециркуляции. Для увеличения температуры перегрева пара горелки были подняты на 2 ж и установлены под углом 20° вверх. Одновременно С этим было увеличено количество рециркулирующих газов и несколько изменена конструкция горелок (см. 4-2). В результате этих мероприятий положение факела в топочной камере резко изменилось. Видимое горение короткого и хорошо заполняющего топочное пространство факела заканчивается до фестона, а в нижней части топки факел не опускается ниже 12 м. Нормальные параметры пара при работе с малыми избытками воздуха обеспечиваются в диапазоне нагрузок от 250 до 130 т ч с выключенным пароохладителем и включенной газовой рециркуляцией, а при чистом пароперегревателе и максимальной нагрузке — без газовой рециркуляции. Специальными опытами было выявлено влияние рециркуляции на температуру перегретого пара при нагрузке 200 т ч и неизменном воздушном режиме (а = = 1,035) [c.219]

Таким образом, модель р->-а-перехода одновременно может быть моделью образования дофинейских (механических) двойников кварца. Из этой модели ясно, что для образования дофинейского двойника все тетраэдры в структуре исходного индивида должны совершать коллективный поворот вокруг системы осей 2х на угол 26 и небольшой сдвиг вдоль этих осей. При такой трансформации вся двойникующаяся структура должна пройти через конфигурацию р-фазы, что, очевидно, требует затраты энергии. При комнатной температуре угол поворота 26 составляет 32,6°, а сдвиг— приблизительно 0,3 нм. Зависимость угла 6 от 7 вблизи точки фазового перехода объясняет хорошо известное и многократно описанное влияние температуры на образование дофинейских двойников. Столь же естественно объясняется и анизотропия образования механических двойников в кварце. А. В. Шубников и Е. В. Цинзерлинг в работе [38] показали, что при сосредоточенной механической нагрузке на плоскость базиса дофинейские двойники образуются в тех трех секторах, в которых давление от шаровидного индентора направлено приблизительно нормально к плоскостям отрицательного ромбоэдра г. Из структурной схемы образования дофинейского двойника видно, что необходимые смещения и поворот тетраэдров могут быть осуществлены при давлении именно в направлении малого (но не большого) ромбоэдра (рис. 27). [c.110]

Испьггания образцов имеют целью изучить влияние соотношения компонент нормального отрыва (К2) и сдвига (KJJ) приложенной нагрузки, а также угла а при вершине концентратора и радиуса р на характер нафужения. Конструкция образцов допускает при необходимости расположить датчик перемещения в непосредственной близости от места началга разрушения с базой < 3 мм, (рис. 11.3.2,<з), а также визуально зафиксировать момент возникновения трещины, тем самым обеспечивая более достоверную проверку точности математической [c.422]

Адсорбция жирных кислот на поверхности металлических частиц, по-видимому, сопровождается химическими реакциями [239, 240]. Образующиеся при такой стабилизации пленки различным образом воспринимают нормальные и тангенциальнь1е нагрузки. В то время как эластичность слоя в направлении нормали относительно велика, он легко разрушается под ействием касательных напряжений. Вероятно, поэтому жирные кислоты не оказывают сильного влияния на устойчивость против слипания тонкодисперсных металлических частиц, при столкновении которых могут возникать значительные сдвиговые напряжения в пленке. Следовательно, тонкие слои, предотвращающие коалесценцию, должны иметь гелеобразную изотропную структуру, чтобы эластично воспринимать напряжения во всех направлениях. [c.117]

Деформация нормальных твердых тел под влиянием растя-я ения или сжатия пропорциональна приложенной нагрузке (закон Гука), [c.282]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология