пары, влияние их на температуры

Рис. 1. Влияние температуры на упругость паров низкомолекулярных парафиновых углеводородов.

На давление насыщенного пара, помимо температуры, оказывает влияние также форма (кривизна) поверхности жидкости и наличие на ней электрического заряда. В 141 мы рассмотрим влияние кривизны поверхности. Пока же будем принимать, что поверхность жидкости является плоской и не обладает зарядом по отношению к окружающей среде. [c.171]

Рис. 48. Влияние содержания углеводородов Сч и s иа давление насыщенных паров и температуры выкипании 10% бензина

Рис. 80. Влияние температуры и давления на степень диссоциации а двухатомных молекул N32 на атомы при давлениях от 0,001 до 100 атм и степень диссоциации молекул в насыщенном паре при разных температурах.

Теплообмен испаряющейся капли с окружающей средой несколько ниже, чем движущейся неиспаряющейся капли или твердой сферы. При наличии испарения тепловой поток к ее поверхности представляет разность между полным потоком и тепловым потоком, учитывающим перегрев паров от температуры поверх-пости до температуры окружающей среды. Влияние испарения па тепло- и массообмен капли в высокотемпературном газе обычно учитывается с помощью поправочного коэффициента к критерию Nu, определенного при отсутствии вдува. По данным [22], эта зависимость имеет впд [c.70]

Температура и перегрев всасываемого пара. Влияние температуры всасываемого пара I1 в большой степени зависит от [c.30]

Температурный режим в колонне. Температурный режим, влияющий на показатели работы колонны, зависит от качества дистиллятов и давления в колонне. Нужно определить обычным путем, температуры верха и низа колонны, боковых погонов и низа остатка. При этом следует учитывать, что в низ колонн подается водяной пар и температура внизу колонны будет определяться парциальным давлением нефтяных паров. Водяной пар оказывает существенное влияние на температурный режим колонны. Ниже приводится средний температурный режим, поддерживаемый в основных колоннах действующих АВТ (см. стр. 56). [c.55]

Если в дистилляте, отводимом с верха ректификационной колонны, присутствуют водяной пар и другие летучие компоненты, практически отсутствующие в жидкой фазе, то для них можно принимать Крг = °°- В этом случае в расчетное уравнение для выражения состава дистиллята вводят также концентрации водяного пара и других компонентов. Влияние водяного пара на температуру верха колонны можно учитывать также, используя в расчетном уравнении парциальное давление углеводородов, т, е. [c.54]

Стабильность структуры. Особым вопросом при разработке научных основ технологии производства катализаторов является создание структур, повышающих стабильность катализатора. Если стабильность по отношению к ядам является в основном функцией химического состава активных компонентов катализатора, то стабильность поверхности и пористой структуры определяется комплексом физико-химических свойств всех составных, частей катализатора. Эти элементы структуры меняются под влиянием температуры, специфических реагентов (например, водяного пара) или вследствие самого каталитического процесса (каталитическая коррозия). [c.199]

Давление насыщенного пара с повыщением температуры всегда возрастает. Поэтому изменение состава насыщенного пара с температурой происходит под одновременным влиянием двух факторов, причем действие их направлено в противоположные стороны, Повы-щение температуры само по себе должно усиливать диссоциацию частиц, но происходящее одновременно повышение давления должно уменьшать ее. [c.240]

Влияние температуры и давления на состав пара и состав азеотропной смеси. Законы Вревского. Состав пара, равновесного с жидким раствором заданной концентрации, зависит от температуры, при которой находится равновесная система, и от общего давления над раствором. Так, пар, находящийся в равновесии с жидкостью состава X (рис. 134) при температуре Т1, имеет состав Xi, а при температуре Гг — Х . Направление изменения состава пара над раствором заданной концентрации с изменением температуры и давления устанавливает первый закон Вревского при произвольном повышении температуры или давления пар, находящийся в равновесии с раствором заданного состава, обогащается тем компонентом, парциальная молярная теплота испарения которого больше. Этот закон справедлив для любых летучих смесей независимо от того, образуют или не образуют они азеотропные смеси. [c.393]

Влияние температуры на состав газовой смеси получаемой в условиях низкотемпературной конверсии (объемная скорость подачи попутного газа 600 ч , соотношение пар газ равно (0,85+1,5) [c.49]

В табл. IV, 5 показано влияние температуры на тепловые эффекты и соотношение между ними в двух парах реакций,, а в табл. IV, 6 приведены результаты расчета АЯг реакции разложения феррита магния хлористым водородом [c.140]

Влияние температуры на атомарные теплоты образования вполне аналогично описанному для АН других реакций (см. 22— 24 и 26). Для газов метод однотипных реакций может применяться и в форме метода разностей, и в форме метода отношений. В табл. IV, 16 приведены АН1 окислов магния, кальция, стронция и бария н соотношения между ними. Как и для других параметров, постоянство Хн и ан лучше всего выдерживается в паре СаО—SrO, [c.162]

Влияние температуры на давление насыщенного пара любого вещества Y можно рассчитать с помощью уравнения [c.306]

В рассматриваемом случае имеет место теплообмен между образующейся жидкой фазой и парогазовой смесью, закономерности которого изучены еще недостаточно. Если предположить, что указанная теплота передается охлаждающей поверхности путем конвекции, что, по-видимому, отвечает реальным условиям процесса при турбулентном режиме парогазового потока, то, пользуясь формулами (5.79), (5.81) и (5.83), можно лишь приближенно вычислить изменение парциального давления пара в ядре потока на соответствующих расчетных участках аппарата, так как эти формулы не учитывают изменение температуры в ядре потока, обусловленное поглощением теплоты конденсации пара в объеме движущегося потока. При этом в зоне больших концентраций пара получают несколько заниженные значения величин парциальных давлений пара по сравнению с действительными значениями, а в зоне малых концентраций расхождение между расчетной и действительной величинами будет уменьшаться, так как относительное влияние теплоты конденсации пара на температуру потока будет невелико. [c.176]

Влияние температуры и парциального давления водяного пара на коэффициенты в кинетическом уравнении (10) [c.59]

Рис. 28. Влияние расхода пара и температуры на остаточное содержание СО в конвертированном газе.

Влияние температуры лучше всего проявляется при контактном или термическом метаморфизме, когда из-за вулканических извержений расплавленная лава приходит в непосредственное соприкосновение с угленосными пластами или самими углями. На поверхности земли температура лавы от 1050 до 1300°С, а в толще земной коры значительно выше. В этом случае метаморфизм угля происходит не только при повышении температуры пласта от контакта с горячей лавой, но и вследствие воздействия паров и газов, которые выделяются при ее остывании. [c.46]

Влияние температуры на переход стекловидной двуокиси кремния в пар при 12,7 ат [c.97]

Влияние температуры на ход процесса термического крекинга следует рассматривать 1) как фактор воздействия иа скорость реакции крекинга 2) как фактор, определяющий фазовое состояние сырья и продуктов крекипга (жидкость — пары). [c.34]

Другим важным фактором, влияющим на выход продуктов пиролиза, является температура. Процесс пиролиза осуществляется обычно в присутствии водяного пара при 750—900 °С и давлении на выходе из аппарата около 0,12 МПа. С повышением температуры выход жидких продуктов уменьшается. В то же время с повышением температуры пиролиза растет степень ароматизации жидких продуктов и в целом выход ароматических углеводородов увеличивается. Ниже показано влияние температуры процесса и времени контакта на выход жидких продуктов и содержание в них ароматических углеводородов (пиролизу подвергалась бензи- [c.182]

Чем выше температура, тем меньше влияние на степень конверсии метана оказывают давление и разбавление паром. При температурах выше 1200°С метан конвертирует практически полностью, даже при дав.ие-нии в 10,0 МПа. [c.30]

Основные закономерности влияния температуры на состав пара, равновесного с летучей смесью, вытекают из основных термодинамических соотношений для летучих смесей и называются законами Вревского. [c.235]

Скорость обгара, однако, с развитием пористости остается, как видно из рис. 3, практически постоянной вследствие внутридиффу-зионной кинетики окисления углерода водяным паром. Влияние температуры на удельную скорость активации антрацита может быть представлено в виде линейной функции логарифма удельной скорости обгара от обратной температуры. Примесь кислорода в активирующей парогазовой смеси уже в пределах 0.3—0.6% увеличивает скорость обгара в 1.5—2 раза, но при этом получается адсорбент, имеющий при одинаковом обгаре удельную поверхность на 20—25% меньше. [c.87]

Установки. Продувочные газы таких циклических процессов, как синтез аммиака и переработка нефти, содержат жидкости в дисперсном состоянии, поэтому обычно В промышленных установках выделения водорода обязательно предусматривается стадия подготовки газа перед подачей в мембранные аппараты. Температуру процесса поддерживают такой, чтобы, с одной стороны, не допустить конденсацию паров воды на поверхности мембран, а с другой — увеличить скорость массопереноса водорода через мембрану. По мере обеднения исходной смеси водородом увеличивается парциальное давление углеводородов в газе, создаются условия для конденсации части углеводородов на поверхности мембран и, как следствие, увеличивается общее сопротивление процессу переноса. Во избежание этого процесс необходимо проводить при температуре на 10—11° С выше точки росы обедненного водородом газового потока. Однако, на самом деле, выгодно поддерживать более высокую температуру, так как это увеличивает производительность установки (повышением коэффициента скорости массопереноса через мембрану). Влияние температуры на скорость переноса водорода через полимерную мембрану (на примере асимметричной ацетатцеллю-лозной мембраны) представлено на рис. 8.1 [32]. [c.273]

Сульфат натрия. Растворимость Na2S04 в паре при температурах 400—700°С и давлениях 220—380 кгс/см изучалась М. А. Стыриковичем и Л. К. Хохловым (1957 г.). Было выяснено, что в интервале давлений от 200 до 300 кгс/см и при температурах до 450°С влияние давления пара на растворимость в нем Na2S04 значительно. Изобары растворимости этой соли до 460°С расходятся в виде веера, а при 460°С с повышением давления сливаются в одну прямую, полого поднимающуюся вверх с ростом температуры до 700°С (рис. 38). Минимум растворимости при давлениях от 220 до 300 кгс/см находится при 4бО°С и составляет около 0,02 мг/кг. [c.68]

Видно, что селективность особенно падает, когда фактическая степень конверсии приближается к равновесной, т. е. когда r i близка по величине к Г[. Разбавление иаром, увеличивая равновесную степень конверсии, сгюсобствует росту селективности, но влияние температуры является двояким. С одной стороны, при ее повышении тоже растет равновесная степень конверсии, но, с другой, становятся более существенны некоторые побочные реакции, н том числе закоксовывание катализатора, снижающее его активность. В результате имеется некоторый оптимум температуры дегидрирования для этилбензола 580—600°С, для более реакцион-носпособного изопропилбеизола 530—550°С. Кроме того, нри каждых степени разбавления водяным паром и температуре имеется оптимум фактической степени конверсии, определяемый экономическими соображениями. Надлежащий выбор катализатора и условий процесса позволяет получить селективность a907o- [c.480]

В настоящее время выявлены многие качественные закономерности процесса спекания катализаторов под влиянием температуры и водяного пара. Однако кинетических уравнений, описывающих эти закономерности, практически нет. Известна лищь одна работа [41], в которой сделана попытка описать кинетику спекания катализаторов. Исходя из того, что движущей силой процесса спекания является зависящая от величины поверхности свободная энергия, авторы этой работы принимают, что скорость спекания пропорциональна величине поверхности в некоторой степени п [c.59]

Прн паровой обработке металлы оказывают иное действие на качество катализатора. Они не изменяют характер влияния температуры иропаркп на свойства катализатора. В то же время после паровой обработки (в зависимости от ее условий, типа металла и его концентрации) отравляющий эффект металла уменьшается или полностью уничтожается (см. рис. 63), что хорошо согласуется с данными других исследователей. Так, при крекинге на образце с содержанием 0,25 вес. о железа, не обработанном паром, выход бензина по сравнению с выходом бензина на исходном катализаторе, таклсе необработанном паром, уменьшился в 1,3 раза, а выход кокса увеличился в 1,5 раза. При паровой обработке обоих катализаторов до одной и той же величины поверхности картина совсем другая. Выход бензина при крекинге на образце с 0,25% железа при больших величинах поверхности (2,0-10 м ) несколько (в 1,2 раза) меньше, чем выход бензина на исходном катализаторе, а по мере ужесточения паровой обработки эти ве- [c.146]

При крекинге тяжелой флегмы с подачей 10% водяного пара оказалось возможным вести процесс при температуре 540° без за-.метного отложения кокса. Выход бензина и газа ниже, чем при крекинге без пара при одинаковом технологическом режиме, что указывает на явления пассивизации процесса крекинга. Например, выход бензина при температуре крекинга 500° без водяного пара составлял 20,5%, а при той же температуре, но с 10% водяного пара получен на уровне 14,0%. Выход газа соответственно составил 15,2 и 5,9%. Данные по величине выхода бензина и газа становятся близкими, если рассматривать их по результатам крекинга без применения пара, например при 500°, а с подачей водяного пара при температуре крекинга 520°. Влияние ввода водяного пара на крекинг-процесс сказывается и на химическом составе получаемых продуктов. В бензине и остальных полученных фракциях возрастает содержание непредельных углеводородов. Снижается образование ароматических углеводородов. Заметно снижается количество карбоидов. Все это показывает, что в связи с сокращением времени пребывания сырья в зоне реакции и уменьшением числа столкнове- [c.100]

МПа и вьше выход иетана начинает возрастать и принимать его ориентировочно нецелесообразно, тем более, что проведение прямых предварительных исследований процесса газификации при высоких давлениях представляет особые трудности. Для термодинамических расчетов по данной методике необходимо проведение большого ряда экспериментов с получением данных по выходу метена в газе и сажи в зависимости от различных начальных условий. Выполненные на пилотной установке эксперименты в основном подтверждают проведенные предварительные термодинамические расчеты, в том числе влияние водяного пара и температуры на равновесный состав газа. Виесте с тем опыты показали недостатки существующей методики при при-иенении ее в области низких температур, когда существенно начинает расти выход сажи. [c.118]

Такиы образои, выполнены предварительные термодинамические расчеты процесса парокислородной газификации нефтяных остатков по известной методике. Определены основные рабочие параиетры процесса. Выявлено влияние температуры процесса и количества подаваемого водяного пара на содержание в газе основных компонентов водорода, окиси углерода и двуокиси углерода. Одновременно с этим выявлены и недостатки использованной методки расчета процесса парокислородной газификации нефтяных остатков. Разработан алгоритм системы уравнений термодинамического расчета процесса, учитывающий влияние давления на процесс, а также позволяющий определить выход метана в газе и саки. [c.118]

В статье приведены данные о влиянии температуры паровой обработки цеолитов МдЛ и СаА на их динамическую адсорбционную способность по н-додекану. Показано, что наибольшее дезактивирующее действие водяные пары оказывают на цеолиты в интервалах Н0-250°С и выше 400°С. Отмечено, что под действием водяных паров происходит сникение скорости адсорбции н-додекана исследованными цеолитами, в то время как их равновесная адсорбционная способность изменяется в значительно меньшей степени. На основе дериватографических исследований десорбции аммиака из цеолитовМдА и СаА предлокен механизм дезактивации цеолитов водяными парами. Идл.З, библ.8. [c.146]

Влияние содержания водяных паров и температуры на равновесную концентрацию (в объемн. ч1млн) [c.71]

Интересный пример, показывающий один из путей решения возникающих проблем, дает изучение парогенераторов для ядерной энергетической установки с реактором, имеющим газовое охлаждение. В этом случае свойства конструкционных материалов накладывают ограинчення иа температуру выходящего из реактора газа. На рис. 8.1 отражено влияние выходной температуры пара, на которую рассчитан парогенератор, на параметры, связанные с размерами тенлообметшка и, следовательно, с относительной его стоимостью. Интересно, что но мере увеличения размеров теплообменника с целью повышения температуры пара на выходе стоимость парогенератора на 1 нет развиваемой мощности сначала немного падает благодаря повышению к. п. д. установки, затем в некотором температурном интервале остается постоянной и, наконец, начинает быстро расти по мере приближения температуры пара к температуре ] орячего газа, выходяи1,его из реактора. [c.161]

Рис. П2.3. Графики, иллюстрируюп1ие влияние температуры на упругость паров наиболее распространенных жидкостей (данные заимствованы из литературных источников [1—4] и [11 —14] настоящ,его приложения).

Справочник химика 21

Химия и химическая технология