Трение истирание при трении

Фрикционные свойства. Под фрикционными понимают свойства материала, проявляющиеся при трении и характеризуемые коэфф. трения и показателем износостойкости (см. Истирание., Трение). Эти же показатели характеризуют и антифрикционные свойства (см. Антифрикционные полимерные материалы). Износ тесно связан с характером трения и с противоусталостными свойствами материала. Интенсивность трения определяет не только скорость разрушения соприкасающихся поверхностей при их взаимном перемещении, но и силу, необходимую для этого перемещения, связанного с преодолением адгезионных связей и с многократной деформацией пластмасс в области контакта их с микровыступами (шероховатостью) контртела. [c.444]

Истирание (износ) характеризует интенсивность разрушения поверхностного слоя пластмасс при трении. Поэтому при испытании на этот показатель унифицируют те же факторы, что и при трении. Истирание I выражают убылью линейных размеров Дй или объема Д7 образца на единице длины пути трения или за счет единицы работы трения [c.445]

Трение наряду с прочностью является одним из основных факторов, влияющих на процесс износа (истирания) резины. Так как в эксплуатации сухое трение применяется при практически неподвижном контакте или малых V, знание закономерностей сухого трения эластомеров необходимо прежде всего в этих условиях. При малых V коэффициент трения смазанных поверхностей близок к значению, характерному для сухого трения. Поэтому смазки эффективны при больших V, когда применение сухого трения практически исключено. Природа внешнего трения эластомеров и низкомолекулярных твердых тел по твердым поверхностям принципиально различна. Значение и характер изменения силы трения при увеличении V у эластомеров по сравнению с твердыми полимерами иные (рис. 13.6). При сухом трении сила трения резины по стали резко возрастает, а для твердого полимера — почти не изменяется с увеличением и. [c.367]

См. также Истирание, Трение. [c.102]

Относительные поте-Коэффициент ри при истирании, трения mV( m кг) 10 ° [c.97]

Для обеспечения высокой износостойкости истирание резин должно происходить преимущественно по усталостному механизму, а абразивный износ и износ посредством скатывания должны быть сведены к минимуму. Для этого необходимо обеспечить возможно более высокие прочностные свойства протекторных резин. Коэффициент поверхностного трения резин должен быть меньше некоторых критических значений. Значения коэффициентов трения, при которых наблюдается переход от высокоинтенсивных видов износа к усталостному, тем меньше, чем больше нормальная нагрузка, относительное проскальзывание и ниже прочностные свойства резины. В узлах трения, где не требуется сцепление резины с контртелом (например, в различных уплотнительных деталях, подшипниках, пескоструйных аппаратах и др.), следует стремиться к минимальному коэффициенту трения. Уменьшение коэффициента трения приводит к снижению температуры в зоне контакта резинового изделия с контртелом, что особенно важно для работы резиновых уплотнительных деталей в быстровращающихся элементах машин. [c.72]

В настоящее время в гальванических цехах различных предприятий широко применяется процесс хромирования для придания деталям декоративного вида, для увеличения износостойкости, твердости, повышения сопротивления истиранию, трению, прирабатываемости трущихся пар и т. д. [c.89]

Микрофотографии поверхности трения, приведенные на рис. 5, по- казывают отсутствие каких-либо видимых изменений поверхностного слоя при воздействии щелочной среды. По-видимому, пленка как бы предохраняет металл от контакта, и процесс изнашивания протекает только вследствие истирания быстро образующейся пленки. Можно было бы предположить, что чем меньше прочность пленки, тем больше должен быть износ и меньше величина коэффициента трения. В действительности эта зависимость имеет более сложный характер. В дистиллированной воде интенсивность объемного изнашивания меньше, чем в щелочи до концентрации 5%, хотя, как видно из рис. 4, прочность , пленки, образовавшейся в дистиллированной воде, меньше, чем в щелочи. Кроме того, микрофотографии поверхностного слоя и лунки износа показывают, с одной стороны, наличие текстуры на поверхности трения при воздействии дистиллированной воды и отсутствие ее в щелочной среде с другой стороны, визуально поверхность трения в дистиллированной воде отличается от поверхности трения в щелочной среде. [c.117]

Износ эпоксидного покрытия носит характер равномерного истирания, но уже при 180—200 тыс. циклах можно наблюдать значительное обнажение металла на поверхности трения, хотя в начальной стадии (100—120 тыс. циклов) интенсивность износа несколько ниже, чем у стекла п эмали. Кривую износа лакокрасочного покрытия получить практически не удается, так как металл обнажается на поверхности трения уже при 10 000 циклах вследствие исключительно малой толщины и малой твердости. Таким образом, по износостойкости полимерные покрытия уступают силикатным. [c.165]

Покрытие должно быть стойким к механическим воздействиям — истиранию, трению, или, если оно непрочное и тонкое, оно должно обладать способностью воспроизводиться само собой. [c.85]

Возможны различные механизмы элементарного процесса истирания— взаимное трение частиц, трение частиц о детали и стенки аппаратов, удар частиц о препятствия. Поскольку, однако, раздельный анализ этих факторов затруднен и в практическом отношении вряд ли целесообразен, все дальнейшие данные и их обсуждение относятся к суммарному эффекту истирания. [c.147]

Важное значение для катализа имеют форма и размеры зерна ионита. В зоне реакции между раствором и зернами ионита, а также между самими зернами создается некоторое трение. Стойкость ионита к истиранию определяется в основном формой его зерна неправильная форма частиц приводит к большим потерям ионита в процессе эксплуатации. Правильная сферическая форма частиц имеет существенные преимущества перед неправильной повышается механическая прочность зерен ионита и уменьшается их сопротивление потоку, т. е. улучшается их гидравлическая характеристика. Иониты в виде мелких зерен имеют большую механическую прочность, однако в этом случае возрастает их унос из аппарата. [c.146]

Истираемость оценивается по времени работы в заданных условиях узла трения до истирания твердого смазочного покрытия, нанесенного на металлическую поверхность антифрикционные свойства оцениваются по среднему значению коэффициента трения в период установившегося режима трения. [c.363]

Пример 1.21. Выдать рекомендации для проектирования цилиндрического бункера, предназначенного для складирования мелкозернистого материала, содержащего незначительное количество пыли, образуемой в результате механического истирания частиц. Колебания дисперсионного состава выгружаемого материала недопустимы. Выпуск материала производится периодически с максимальным промежутком во времени = 2 сут, однако = / (о у. т 1) = 0. Угол трения покоя материала фц = 25°, эффективный угол внутреннего трения ф = 40°. [c.29]

Разновидностью коррозии металлов при трении является фреттинг-коррозия, которая отличается от коррозии при трении (коррозионного износа) тем, что возникает в таких местах, где не предусмотрена возможность свободного движения одной плоскости относительно другой, но где наблюдается вибрационное движение с микроскопической амплитудой (например, две поверхности деталей, плотно соединенных болтами). При этом становится возможным накопление продуктов разрушения. Наличие кислорода, следы которого уменьшают истирание, наоборот, увеличивают разрушение в результате фреттинга, который в присутствии [c.339]

Полиформальдегид является термопластичным материалом с высокой степенью кристалличности. По внешнему виду — это порошок или гранулы белого цвета. При комнатной температуре имеет высокую химическую стойкость к действию многих растворителей алифатических, ароматических и галогенсодержащих углеводородов, спиртов, эфиров и др. При действии концентрированных минеральных кислот и щелочей разрушается. Полиформальдегид является одним из наиболее жестких материалов, обладает высокой стойкостью к истиранию (уступает только полиамидам) и сжатию, низким коэффициентом трения, имеет незначительную усадку даже при 100—110°С и стабильность размеров изделий. Однако при повышенных температурах прочность его значительно уменьшается. [c.50]

Противоизносные свойства (способность снижать износ трущихся поверхностей от истирания) и противозадирные свойства (способность предотвращать заедание трущихся поверхностей и связанный с этим явлением интенсивный износ) обычно определяют на машинах трения или в реальных агрегатах, установленных на стенде. [c.419]

До последнего времени индустриальные масла не имели нормируемых показателей, характеризующих их противоизносные свойства. Между тем во многих случаях оценка этих свойств для конкретных сортов и марок масел могла бы существенно облегчить правильный выбор смазочного материала для современных машин и механизмов. Высокие нагрузки в узлах трения или особо жесткие условия эксплуатации (горнорудные машины, металлургическое оборудование и др.) могут приводить к большим износам поверхностей трения, и поэтому для таких условий требуются масла с хорошими противоизносными свойствами, т. е. способные в максимально возможной степени предупреждать истирание, задиры и выкрашивание. Ранее уже указывалось, что правильный выбор вязкости масла может способствовать снижению износов в узлах трения. На рис. 9. 3 и 9. 4 показано влияние вязкости масла на истирание и выкрашивание металла при трении, возникающем между бронзовым и стальным роликами. [c.499]

Рис. 9. 3. Влияние вязкости масла на истирание бронзового ролика при трении о стальной ролик

Стабильность смазок против окисления определяют по ГОСТ 5734—76 по количеству органических кислот, образующихся при окислении смазки кислородом воздуха. Показатель характеризует способность смазки к окислению в статических условиях (консервационная смазка, смазка в негерметизированном неработающем узле трения) и имеет большое значёние, поскольку продукты окисления вызывают резкое ухудшение эксплуатационных свойств смазок. Стабильность против окисления зависит от природы жидкой основы смазки и загустителя. Эта методика не позволяет судить о процессах окисления смазок в работающих узлах трения, а также в закрытой таре, так как в первом случае они протекают значительно быстрее, а во втором —во много раз медленнее, чем на открытой смазанной поверхности или в открытом неработающем узле трения. Окисление смазки в работающем узле зависит от условий эксплуатации (температура, контактирующие со смазкой материалы, продукты их истирания, грязь, вода и др.), а при хранении смазки в таре — от объема и материала тары. [c.296]

II 3 и о с по л II м е р и ы X материалов (wear, Abrieb, usure) — разрушение поверхностного слоя полимерных материалов при трении. Истирание полимерпых материалов определяет долговечность широкого ассортимента изделий из резни, пластмасс, волокон, а также полимерных покрытий, работающих в условиях треиия шин, подшипников, тормозов, фрикционных п зубчатых передач, транспортерных лент, уплотнений, полов, деталей насосов, грохотов, различных элементов одежды, обуви и др. [c.457]

Зависимость между фрикционными и упругогистерезисными свойствами резин была установлена в работах [19, 21, 661. Для описания зависимости этих свойств от скорости и температуры применим принцип температурно-временной суперпозиции Вильямса — Лан-дела — Ферри [92, 1091. Используя этот принцип, можно определить косвенную зависимость между износостойкостью и гистерезисом через коэффициент (силу) трения. Коэффициент трения может по-разному влиять на износостойкость в зависимости от режима истирания (см. гл. 5). Если изделие эксплуатируется при 100%-ном скольжении, то увеличение коэффициента трения приводит к повышению работы трения, а следовательно, к увеличению интенсивности истирания. [c.29]

Высокая сопротивляемость истиранию делает мягкую резину особетю пригодной для аппаратов, работающих с жидкостями, содержащими в виде суспензий значительные количества взвешенных частиц (насосы, трубопроводы). На химических заводах применяют также резиновые подщипники. Такие иодщипники обладают хорошим сопротивлением истиранию и низким коэффициентом трения при смачивании водой поверхности резины, соприкасающейся с вращающимся валом. [c.440]

Первичным актом истирания, определяющим интенсивность абразивного износа и износа посредством скатывания , является возникновение на поверхности резины раздиров — при шероховатой истирающей поверхности или трещин — при гладкой поверхности контртела (см. гл. 1). Раздиры и трещины возникают тогда, когда работа (мощность) трения превышает энергию разрыва (раздира) поверхностного слоя резины. Таким образом, прочностные свойства резины оказывают существенное влияние на соотношение отдельных видов износа. Можно предполагать, что для каждой резины существует определенное критическое значение мощности трения Искрит- При значениях мощности трения W < Искрит происходит преимущественно усталостный износ, а при значениях W ]> Искрит преимущественно износ посредством скатывания (на сравнительно гладких поверхностях) и абразивный износ (на шероховатых поверхностях с острыми выступами). [c.66]

Из табл. 10.1 видно, что при истирании по шкурке важна только одна константа С, так как константа п близка к единице для всех резин. Это соответствует теории Шалламаха [см. уравнение (10.15)]. При трении по другим поверхностям необходимо знать обе константы. Показатель степени п зависит как от состава резины, так и от природы контртела. Введение активных наполнителей в резину будет приводить к росту п [1], в то время как при набухании резины п будет уменьшаться. Для данной резины (табл. 10.1) п может достигать значения выше единицы в зависимости от типа истирающей поверхности, например 5,3 при трении по металлической сетке. Если размер ячеек сетки и радиус проволочек уменьшаются, то п может [c.239]

Явления трения, истирания и усиления, конечно, связаны между собой, хотя эта связь во многих деталях неясна. Бунстра и Дан-ненберг получили некоторые сведения по этому вопросу, измеряя трение в опытах истирания, поставленных по специальной программе. Приводимые в движение мотором образцы в виде дисков истирались шлифовальным кругом, снабженным электромагнитным тормозом, так что можно было измерять тормозящий момент при различных величинах проскальзывания. [c.63]

Авторы некоторых работ считают, что чем слабее эти связи, тем меньше коэффициент трения. Так, коэффициент трения МоЗг при прочих равных условиях испытаний ниже, чем у графита, что, очевидно, является следствием различия расстояния между отдельными плоскостями спайности у МоЗг и графита. При нанесении сухих порошков натиранием на поверхности металлов коэффициент трения М0З2 изменялся от 0,05 до 0,095 у графита коэффициент трения равен 0, 11—0,195- . Однако в последнее время стало ясно, что структурная теория даже в качественном отношении не может объяснить все наблюдаемые свойства графита и дисульфида молибдена, например различное поведение последних в вакууме. Было замечено, что при использовании графитовых щеток в вакууме резко возрастает коэффициент трения (до ц = 0,8) и усиливается их износ, в то время как для дисульфида молибдена коэффициенты трения и истирание остаются прежними. Следовательно, механизм смазочного действия веществ неодинаков. Различие в поведении этих веществ может быть найдено при рассмотрении адсорбционной теории механизма твердых смазок, выдвинутой Сейвиджем. [c.10]

Из данных работы [119] вытекает, что необратимое снижение прочности стренги и кордной нити от крутки является следствием образования на волокнах дефектов кручения. Возникновение описанных дефектов может быть вызвано двумя причинами трением волокон друг о друга при кручении, а также трением, истиранием и срезыванием поверхностных волокон при их контакте с нитепроводящей гарнитурой крутильной машины. [c.201]

Шаламах считает, что сходство трения резины и твердых тел заключается в пропорциональности Т и Аг (для достаточно гладкн < поверхностей), а различие — в рели истирания трение резины не связано с истиранием, в отличие от трения твердых тел (частное сообщение — письмо к автору от )1/Х1—1957 г.). [c.89]

Влияние смазочного материала на параметры трения в условиях граничной смазки оценивается, как правило, по величине адсорбции масла (среды) и по его химической активности. Адсорбционная способность учитывается преимущественно для случая использования химически инактивной смазочной среды. Так, Б. В. Дерягин предложил оценивать эффективность масляной пленки по критерию маслянистости, представляющему собой соотношение шероховатостей смазанной и несмазанной поверхностей. Другой критерий маслянистости характеризуется отношением разности работ сил трения несмазанных и смазанных поверхностей за время, ншбходимое для истирания пленки толщиной /г, к толщине этой пленки. Критерии маслянистости в основном определяются продолжительностью пребывания молекул масла (смазки) на поверхности трения и активностью смазки. [c.242]

В двухвалковых дробилках с гладкими валками измельчаемый материал гюдается сверху на валки одинакового диаметра, вращающиеся 1австречу одни другому. Куски захватываются иод воздействием сил трения. Измельчение происходит в основном раздавливанием и, частично, истиранием степень измельчения / = 3. .. 5. Для увеличения истирающего действия нрн обработке влажных и вязких материалов валкам сообщают разную угловую скорость для удаления налипшего па валки материала устанавливают скребки. [c.176]

Искры трения могут возникнуть в оборудовании и агшара7 ах, имеющих вращающиеся и движущиеся ча-СТ1-1, при интенсивном истирании металлических деталей, при поломках и других неисправностях, при недостаточной смазке деталей. Искры трения представляют собой небольшие частицы металла с высокой температурой поверхности, оюрванные от истирающихся эле-М1. нтов оборудования. [c.43]

Искры, возникающие ири трении стали, представляют собой небольшие кусочки металла (диаметром 0,1—0,5 мм), оторванные яри механическом воздействии, частично окисленные и нагретые до весьма высокой температуры. Долгое время считалось, что температура поверхности частиц, отрываемых при истирании, определяется твердостью истираемого материала, поэтому искробезопаеное оборудование нужно изготовлять из мягких металлов. Однако исследования показали, что некоторые мягкие металлы могут в определенных условиях давать опасные искры, и наоборот, существуют очень твердые сплавы, даюи1,ие при истирании немногочисленные искры, не поджигающие наиболее взрывчатые смеси. Способность металлов и сплавов к опасному искрообразовапию обусловливается в первую очередь их химической природой, а ие твердостью. [c.147]

При истирании металлов в атмосфере, не содержащей кислорода, не образуется опасных искр. По-вндимому, высокая температура поверхности искр, возникающих при трении, определяющая воспламеняющие сво 1ства, связана с их нагреванием при окислении железа кислородом воздуха. Интенсив-ность этого процесса определяется кониентрацней кислорода в газово11 смеси. [c.147]

Важное технологическое значение имеет прочность частиц катализатора, особенно шарикового. Истирание шарикового катализатора ведет к его потерям в виде пыли. Для уменьшения истирания частиц катализатора и эрозии аппаратуры при трении катализатора в реактор вводят смеси окиси магния, карбоната и фосфата кальция, которые образуют на поверхности частиц катализатора липкую, устойчивую к истиранию оболочку, уменьшающую истирание катализатора в 10 раз. В качестве смазки вводяГ также порошок баритов с частицами диаметром менее 15—30 мкм. При концентрации бария от 5 10" до 2 10 г/г катализатора рас.ход последнего в результате истирания снижается в 5—6 раз, скорость эрозии — в 6—20 раз. [c.216]

Данные о потере катализатора, полученные этим методом и вычисленные по изменению уровней в аппаратах в начале и конце суток с учетом фактически догруженного на установку катализатора, хорошо сходились. Частицы катализатора, уходящего с установки, имеют два преимущественных размера 0,10 и 0,35 мм (рис. 36). Это свидетельствует о разрушении катализатора в промышленных условиях, протекающем по двум механизмам. По одному из них в результате истирания катализатора о стенки аппаратов, катализаторапроводов и при взаимном трении частиц друг о друга образуется тонкая пыль. При этом сферическая форма шари- [c.83]

В [52] на основании лабораторных исследований грунтов на крупномасштабных моделях показано изменение горизонтального давления на стенку от ее перемещения. Как видно из рис. 4, даже при незначительном перемещении стенки Л до 0,5 мм коэффициент бокового давления = Оз/я резко уменьшается. При последующем увеличении смещения влияние бокового распора сыпучего тела прекращается и наступает период, когда часть сыпучего материала начинает скользить в направлении к стенке. В этом случае на нее будет действовать активное давление. В каталитических реакторах абсолютные значения температурных расширений стенок на порядок выше. Перемещения стенок также имеют место при работе реакторов в непостоянном температурном режиме (рабочий цикл — регенерация, пуск — остановка и др.). Было замечено, что в реакторах каталитического крекинга после нескольких пусков и остановок, т. е. при незначительных расширениях и сжатиях слоя, частицы катализатора в определенных зонах слоя уплотнялись и в ряде случаев подвергались повышенному истиранию [53] по лпниям активного и пассивного давлений. Авторами [54] при исследованиях высоких слоев сыпучего материала было установлено, что величина сил трения между частицами стремится к максимальному значению у стенки емкости и к минимальному — в ее центре, что приводит к перераспределению по сечению горизонтальных и вертикальных давлений. В связи со строительством крупнотоннажных зернохранилищ, цементохранилищ, коксовых башен исследуется проблема взаимодействия сыпучего материала со стенкой емкости из-за возникновения в последней по высоте и по диаметру неоднородных растягивающих, изгибающих и температурных напряжений [39, 55, 56]. Интересными являются исследования взаимодействия сыпучего материала и податливых стен силосов [c.34]