Хрома плотность

Обеднение не исключает однако значения напряжений для ускорения межкристаллитной коррозии. Обеднение хромом нельзя предотвратить даже более высоким содержанием хрома в стали, хотя интенсивность процесса при этом падает [54]. Электрохимическое исследование снятием поляризационных кривых показывает, что со снижением содержания хрома, плотности критического тока пассивации и тока в пассивном состоянии возрастают, а потенциал пассивации сдвигается в сторону более положительных величин [15, 52, [c.49]

Хром представляет собой твердый блестящий металл, плавящийся при 1890 °С плотность его 7,19 г/см1 При комнатной температуре хром стоек к воде н к воздуху. Разбавленные серная и соляная кислоты растворяют хром с выделением вс дорода. В холодной концентрированной азотной кислоте хром нерастворим и после обработки ею становится пассивным. [c.654]

Коррозионный процесс разрушения стали при высоких температурах замедляется, так как образуются стойкие поверхностные пленки. Наружный слой пленок, состоящий из Ре5 и РеЗг, не содержит хрома, имеет рыхлое строение и способен отслаиваться. Внутренний же слой, обладая повышенной адгезионной способностью, соединен с основным металлом, имеет шпинельную структуру, состоит из смешанных сульфидов хрома и железа и часто содержит больше хрома, чем основной металл. Такой слой надежно защищает металл от коррозии, интенсивность которой обратно пропорциональна толщине пленки и особенно велика в начальный период эксплуатации труб. Затем скорость коррозии уменьшается. Прочность и плотность пленок на металле зависит от цикличности процессов. Теплосмены — нагревы и охлаждения — приводят к разрыхлению и отслаиванию пленок под влиянием термических напряжений, что прежде всего заметно при частых процессах регенерации, проводимых на установках. [c.149]

Основу покрытия почти все> современных электродов составляют мрамор и плавиковый шпат, обеспечивающие комбинированную газошлаковую защиту зоны сварки от воздуха, что предотвращает окисление хрома стали жаропрочной трубы. Вследствие большого электрического сопротивления аустенитных сталей применяют короткие электроды и сварочный ток небольшой плотности. Сварку аустенитными электродами ведут короткой дугой для уменьшения степени азотирования и окисления наплавленного металла и образования горячих трещин, а также для лучшей защиты плавильного пространства и предотвращения разбрызгивания. Отмечается, что брызги металла, прилипшие к поверхности, могут привести к образованию горячих трещин и очагов коррозионного разрушения [39—40]. [c.236]

Плотность Легкие металлы (р < 5 г/см ) Натрий (р = 0,97 г/см ) Магний (р = 1,74 г/см ) Тяжелые металлы (р > 5 г/см ) Хром (р = 7,19 г/см ) Железо (р = 7,86 Г/ м ) [c.13]

Потенциал металла покрытия измеряют на цельном электроде, считая, что диффузионные и кинетические ограничения, а также площадь электрода из-за пор практически не меняются. Затем строят поляризационную кривую для иокрытия, на нее наносят потенциал системы основа — металлическое покрытие и по нему определяют плотность тока коррозионного элемента. На рис. П.10 приведены коррозионные диаграммы двухэлектродных систем. Из приведенных графиков следует, что в электрохимическом отношении при одинаковых толщинах покрытий наиболее активна система железо-медь, а наименее активна железо—хром, чем объясняются высокие во многих случаях защитные свойства хромовых покрытий. Таким образом, возможность определения коррозионного тока, возникающего между основой и покрытием, позволяет оценить защитную способность покрытия и является объективным показателем пористости покрытия. [c.75]

Согласно второй точке зрения, металлы, пассивные по определению 1, покрыты хемосорбционной пленкой, например, кислородной. Такой слой вытесняет адсорбированные молекулы НаО и уменьшает скорость анодного растворения, затрудняя гидратацию ионов металла. Другими словами-, адсорбированный кислород снижает плотность тока обмена (повышает анодное перенапряжение), соответствующую суммарной реакции М гё. Даже доли монослоя на поверхности обладают пассивирующим действием [16, 17]. Отсюда следует предположение, что на начальных этапах пассивации пленка не является диффузионно-барьерным слоем. Эту вторую точку зрения называют адсорбционной теорией пассивности. Вне всякого сомнения, образованием диффузионно-барьерной пленки объясняется пассивность многих металлов, пассивных по определению 2. Визуально наблюдаемая пленка сульфата свинца на свинце, погруженном в НаЗО , или пленка фторида железа на стали в растворе НР являются примерами защитных пленок, эффективно изолирующих металл от среды. Но на металлах, подчиняющихся определению 1, основанному на анодной поляризации, пленки обычно невидимы, а иногда настолько тонки (например, на хроме или нержавеющей стали), что не обнаруживаются методом дифракции быстрых электронов . Природа пассивности металлов и сплавов этой группы служит предметом споров и дискуссий вот уже 125 лет. Представление, что причиной пассивности всегда является пленка продуктов реакции, основано на результатах опытов по отделению и исследованию тонких оксидных пленок с пассивного железа путем его обработки в водном растворе К1 + или в ме-танольных растворах иода [18, 19]. Анализ электроно рамм пле- [c.80]

Некоторые металлы, например хром, на воздухе пассивны и остаются блестящими годами, в отличие от железа или меди, которые быстро корродируют и тускнеют в короткое время. Показано, что пассивные свойства хрома присущи и железохромистым сплавам при содержании Сг — 12 % и более (такие сплавы известны как нержавеющие стали). Типичные зависимости скорости коррозии, коррозионного потенциала и критической плотности тока от содержания хрома показаны на рис. 5.9—5.11. Заметим, что на рис. 5.11 /крит пассивации Сг — Ее-сплавов при pH = 7 достигает минимального значения (около 2 мкА/см ) при содержании Сг 12 % . Это значение так мало, что коррозионные токи [c.88]

Экономически целесообразна электрохимическая регенерация хромовой кислоты, используемой в качестве окислителя в органическом синтезе. Регенерация производится из стоков, содержащих трехвалентный хром. Электролизу подвергают сернокислые растворы, содержащие трехвалентный хром. На аноде из двуокиси свинца при 30—50°С и плотности тока 300 А/м происходит окисление трехвалентного хрома [c.213]

Более существенное влияние на выход металла по току и свойства осадков оказывает концентрация в растворе посторонних анионов. Максимальный выход по току, наибольшая твердость и блеск осадков достигаются при определенном соотношении концентраций хромовой кислоты и посторонних анионов, которое зависит, в свою очередь, от природы аниона, температуры и плотности тока. Так, при концентрации СгОз 250 г/л, / = 55°С и = 50 А/дм2 наиболее высокий выход хрома по току при получении твердых и блестящих осадков, по данным Бильфингера [43], был получен при содержании анионов ЗО , и 51Р , равном 1—2,57о от количества растворенного СгОз (рис. Х11-17), [c.417]

При большом содержании нитрат-ионов хром вообще не выделяется на катоде. Примесь в электролите солей железа уменьшает рабочий интервал плотностей тока и увеличивает сопротивление электролита. [c.418]

Так как с повышением плотности тока при выделении хрома катодный потенциал изменяется мало, а выход металла по току увеличивается, электролит имеет очень низкую рассеивающую [c.419]

Рис. XII-19. Влияние температуры и плотности тока на микротвердость осадков хрома в электролите, содержащем 250 г/л СгОз и 2,5 г/л НгЗО

Как видно из рис. XII-19, зависимость поверхностной твердости осадков хрома от температуры и плотности тока проходит через максимум, причем при повышении плотности тока максимум твердости смещается в сторону более высоких температур. Износостойкость хромовых покрытий возрастает при [c.419]

В противоположность блестящим осадкам молочные оСадки хрома, получаемые главным образом при высокой температуре (60—70 °С) и сравнительно небольшой плотности тока ( к = = 20—30 A/дм ), не имеют трещин и значительно менее пористы. Такие осадку при достаточной толщине ( 20 мкм) могут быть использованы для защиты стальных изделий от коррозионного разрушения в атмосферных условиях при повышенных влажности и температуре. Для этой цели В. И. Лайнером и О. А. Петровой был предложен процесс комбинированного двухслойного покрытия сначала молочным, а затем блестящим хромом (тонкий слой) взамен многослойного покрытия медь — никель — хром. [c.420]

Решение. Заменим в выражении (84) 7 и т/ на / = 5б [из формулы (85)] и т = 5ф , В которых 5 — площадь (м ) хромируемой поверхности, —толщина (м) получаемого слоя хрома, р —плотность (кг/м ) хрома. После преобразования получаем [c.192]

Для хрома плотность тока, требуемая для пассивации, имеет еще меньшее значение. По данным Хойманна и Розенера , [c.827]

Режим анодйого окисления трехвалентного хрома плотность тока на аноде 4—5 а дм , на катоде 8—10 а/дм температура электролита 20—40° С, напряжение на ванне 10—12 в. Ванну для проработки следует включать на [c.142]

Цвет пигмента зеленого имеет тусклый оттенок, однако более чистый, чем у окиси хрома. Плотность 1500 кг/м насыпная плотность 300—350 кг/м маслоемкость 54. Стоек к действию льняного масла, уайт-спирита, ксилола, нерастворим в воде, стоек к слабым щелочам на холоду, кислотами разлагается. Светостойкость при разбавлении с Т102 очень хорошая (7) при слабом разбавлении (1 1), хорошая (5—6) при большем разбавлении (1 15) и удовлетворительная (5) при сильном разбавлении (1 100). Атмосферостойкость удовлетворительная (3) при слабом (1 1) и плохая (1) при сильном разбавлении (1 100), стойкость к нагреву хорошая. [c.590]

Точки 1 а 2 отвечают саморастворяющемуся хрому. Плотность тока i выражена в а сж. [c.106]

Кроме хромовой и серной кислот в электролите в начале процесса присутствует некоторое количество трехвалентных ионов хрома (1,2—2,5 г/л), который затем образуется при восстановлении шестивалентных соединений хрома на катоде в процессе электролиза. В случае чрезмерного накопления трехвалентного хрома его окисляют проработкой электролита при пониженной анодной плотности тока. Вместо СггОд используется краситель метиленовый голубой (концентрацией 2—5 г/л), который позволяет увеличить выход хрома по току и повысить качество покрытия. [c.94]

Высокие защитные свойства двойных окислов со шпинельной структурой В. И. Архаров связывает с плотностью упаковки этих структур, защитные свойства которых тем выше, чем меньше параметр решетки. Высокие защитные свойства шпинели Ы1Сг204, образующейся при окислении Ы1-сплавов с высоким (>10%) содержанием хрома, Хауффе объясняет практическим отсутствием [c.102]

После первого цеолитсодержашего промышленного шарикового катализатора крекинга — дюрабед-5 фирма Сокони мобил ойл корпорейшн с 1965 г. начала применять дюрабед-6, который обладал более высокой прочностью и повышенной насыпной плотностью. Эти два катализатора содержали 2,5% редкоземельных элементов и 0,15% окиси хрома [30]. В последнее время фирмой созданы более активные и стабильные цеолитсодержащие катализаторы, в частности катализатор дюрабед-8 [25]. [c.22]

Из мерной колбы вместимостью 100 мл, содержащей раствор титана в 1 М НС1 (элюат 1), отбирают пипеткой 5 мл раствора, переносят в мерную колбу вместимостью 25 мл, прибавляют по каплям концентрированный раствор аммиака до слабокислой реакции (рН = 2—3), 1 мл 2,5%-ного раствора хромо-гроповой кислоты, доводят объем до метки дистиллированной водой и тщательно перемещивают. Измеряют оптическую плотность на фотоэлектроколориметре с синим светофильтром (Я акс = 470 нм), толщина слоя кюветы /=10 мм. Раствором сравнення служит дистиллированная вода. Пользуясь градуировочным графиком, определяют содержание ионов Ti в анализируемом растворе. [c.234]

Появление питтинга приводит к образованию активно-пассивного элемента с разностью потенциалов 0,5—0,6 В. Большая плотность тока в этом элементе отвечает высокой скорости коррозии в питтинге, являющемся анодом. В то же время участки сплава, непосредственно прилегающие к питтингу, находятся при потенциалах ниже критического значения. При протекании тока ионы С1" поступают в питтинг, образуя концентрированные растворы хлоридов железа (П), никеля и хрома (III). В результате их гидролиза раствор в питтинге подкисляется (рис, 18.4). В области накопления анодных продуктов коррозии нержавеющей стали 18-8 в 5 % растворе Na l при плотности тока 200 А/м (0,02 А/см ) измеренное значение pH = 1,5 [43]. [c.313]

При введении в никель хрома он приобретает стойкость в окислителях (в частности, НЫОз и Н2СГО4). Определенное по измерениям критической плотности тока минимальное массовое содержание хрома, необходимое для анодной пассивации сплава в серной кислоте, составляет 14 % [3]. Однако сплавы с хромом более чувствительны к воздействию С1 и НС1. В неподвижной морской воде на них образуются более глубокие питтинги. Хром повышает также стойкость никеля к окислению при повышенных температурах. Широкое применение нашел сплав, содержащий 20 % Сг и 80 % N1 (см. разд. Ю.11.3). [c.361]

Кобальт можно анодно запассивировать в 0,5 т растворе H2SO4. Для этого необходима минимальная плотность тока 5000 А/м , что в 14 раз больше соответствующей плотности тока для никеля [1 ]. Легирование кобальта хромом приводит к уменьшению плотности тока для пассивации сплава с 10 % Сг требуется плотность тока лишь в Ю А/м (1 мА/см ). Сплав, содержащий 10—12 % Сг, почти не подвергается коррозии в горячем и холодном 10 % растворе HNO3, однако в 10 % растворе H2SO4 ИЛИ НС пассивации не происходит, и скорость коррозии достигает очень высоких значений. Легирование сплавов Со—Сг молибденом или вольфрамом ослабляет воздействие на них серной или соляной кислоты, но не азотной. i [c.369]

Важное значение для повышения показателей работы действующих установок 43-102 имеет повышение нахьшнои—плотности, износостойкости, улучшение регенерационных свойств катализаторов типа Цеокар. Например, катализатор Цеокар-4 с добавкой 0,15% (масс.) хрома [21, 22], который прошел опытно-промышленные испытания, позволяет увеличить на 20—30 % коксовую яагрузку на регенератор установки типа 43-102 и обеспечивает значительный рост производительности установки. [c.230]

Состав электролита по 15 г/л Сг + и Сг +, 200—270 г/л (NH4)2S04, концентрация свободной серной кислоты в анолите 250—280 г/л, что отвечает извлечению из 1 л питающего электролита около 100 г хрома. Процесс ведут при катодной плотности тока до 1000 А/м , температуре 50 °С и напряжении до 4,5 В, расход электроэнергии достигает 18 000—20 000 кВт-ч/т. [c.286]

Температура электролита и плотность тока оказывают большое влияние на выход по току и свойства катодных осадков хрома. Выход металла по току при повышении температуры уменьшается, а при повышении плотности тока увеличивается (рис. ХП-18). Предполтгают [42], что первое связано с удалением от поверхности катода продуктов восстановления хромат-ионов и [c.418]

В процессе электролиза свинцовые аноды покрываются слоем двуокиси свинца PbOj, которая катализирует окисление трехва-лентного ipoMa и защищает свинец от дальнейшего разрушения. При поддержании определенного соотношения анодной и катодной плотностей тока можно установить равновесие, при котором на аноде будет окисляться такое же количество трехвалентного хрома, которое попадет в электролит из катодной зоны. Чем больше анодная поверхность и, следовательно, чем меньше анодная плотность тока, тем с ббльшим выходом по току окисляется трехвалентный хром. В нормально работающих ваннах рекомендуется поддерживать отношение анодной поверхности к катодной в пределах от 1 2 до 2 3. [c.421]

В. Определение хрома(У1). Основной стандартный раствор хрома готовят растворением 0,050 г металлического хрома марки X. ч. в концентрированной азотной кислоте. После охлаждения раствор количественно переносят в мерную колбу вместимостью 250 мл и разбавляют бидистиллированной водой до метки. Для приготовления стандартных растворов отмеряют 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 мл основного раствора и добавляют биди-стиллированную воду до 5 мл. В каждый раствор вводят 0,1 мл 0,5 %-го раствора дифенилкарбазида в ацетоне и измеряют оптическую плотность окрашенных в малиновый цвет растворов в кювете с толщиной слоя 1 см при X = 670 нм. [c.336]

Пример 4. Электрохромирование стальных изделий проводится в сернокислотных растворах СгОз при плотности тока 3000 А/м . Вычислите выход по току, если покрытие изделий в указанных условиях слоем хрома толщиной 400 мкм длится 520 мин. Плотность хрома принять равной 7140 кг/м [c.192]

Для повышения износоустойчивости гильзы поршневых цилиндров и поршневые кольца покрывают слоем хрома толщиной до 150 мкм. Определите расход электроэнергии на покрытие 1 м поверхиости указанных изделий электролизом из раствора хромовой кислоты (Н2СГО4), если выход по току равен 0,25, Плотность хрома принять равной 7140 кг/м [c.197]

Определите расход электроэнергии на восстановление изношенных распределительных и коленчатых валов электрохро-мнрованием, если процесс проводится при напряжении 6,5 В, суммарная поверхность изделий составляет 0,50 м , толшнна слоя хрома достигает 100 мкм, а выход по току равен 0,30. Плотность хрома принять равной 7140 кг/м . [c.197]

Как известно из практики хромирования, а процесс осаждения хрома существенно влияет ггрисутствие НгЗО в растворе. В отсутствии серной кислоты катод покрывается коричневой пленкой, на нем выделяется только водород. По мере увеличения содержания серной кислоты в растворе возрастает плотность тока, отвечающая площадке предельного тока, причем потенциал выделения металлического хрома и водорода на катоде смещается к более электроотрицательным значениям (рис. 241). [c.522]