Влияние на алюминиевых сплавов

Таблица 2.11. Влияние режима охлаждения медно-алюминиевых сплавов

Влияние материала поршня на процесс воспламенения и сгорания топлива зависит от теплопроводности металла, из которого сделан поршень. Чем выше теплопроводность металла, тем ниже температура поршня и воздуха в конце сжатия и тем больше период задержки воспламенения топлива. В двигателе с поршнями из алюминиевого сплава период задержки воспламенения, скорость нарастания давления (жесткость) и максимальное давление вспышки будут выше, чем в двигателе с чугунными поршнями. [c.43]

Ударная вязкость таких сталей с понижением температуры понижается, однако по характеру ее изменения они существенно отличаются как от обычных сталей, так и от медных и алюминиевых сплавов. Снижение ударной вязкости хромоникелевой стали протекает неравномерно. В интервале температур от +15 до Рис. 46. Влияние низких темпе- [c.137]

Рис. II.6. Влияние контакта алюминиевых сплавов с различными металлами на коррозионно-усталостную прочность

Влияние pH буровых растворов на коррозионное и электрохимическое поведение алюминиевых сплавов [c.100]

Для устранения влияния структуры твердой пробы на результаты анализа иногда применяют ее плавление. Введение расплава существенно повышает точность, если удается поддерживать постоянной его температуру. Например, при анализе алюминия и алюминиевых сплавов плавление образцов позволяет повысить точность определения меди, цинка, магния и других элементов в 1,5—2,5 раза. Искру зажигают между поверхностью расплава и подставным электродом. [c.256]

В конструкциях, предназначенных для эксплуатации в атмосферных условиях, можно применять заклепки из алюминиевых сплавов. Дальность влияния контакта в тонких слоях электролитов не превышает 5—6 мм, поэтому, если поместить между стальным листом и заклепкой из алюминиевого сплава оцинкованную шайбу или шайбу из изоляционного материала, влияние положительного контакта стали на алюминий будет ослаблено. [c.9]

Для алюминиевых бурильных труб с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения слоевая коррозия — в сильнокислой области, точечная — при рН=3—11, равномерная — в сильнощелочной среде. Алюминиевые бурильные трубы целесообразно применять при использовании буровых растворов с pH от 4 до 10,5, так как сдвиг потенциала в отрицательную область приводит к увеличению тока контактной коррозии. Существенное влияние pH раствора оказывает на коррозионно-усталостную выносливость как алюминиевых сплавов, так и стали. [c.107]

Влияние температуры испытаний на механические свойства алюминиевого сплава [c.168]

Термическая обработка, холодная и горячая деформация не оказывают существенного влияния на величину модуля упругости деформируемых алюминиевых сплавов. [c.170]

Благоприятное влияние на свойства литейных алюминиевых сплавов оказывает бериллий, когда его содержание не превышает 0,5—1,0%- Дальнейшее повышение количества бериллия способствует значительному росту зерна. Для измельчения структуры силуминов, содержащих бериллий, необходимо дополнительное модифицирование. Введение в алюминиевые сплавы некоторых тугоплавких компонентов (титана, циркония и др.) вызывает сильное измельчение зерна [2]. [c.173]

В море, а также частично и в открытой атмосфере сказывается влияние продуктов жизнедеятельности микроорганизмов они снижают pH и тем самым усиливают процесс разрушения металла в щелях. Скорость коррозии в щелях зависит от состояния поверхности металлов. Наличие органики в щелях уменьшает концентрацию кислорода, необходимого для пассивации металла. Наиболее сильному разрушению при щелевой коррозии подвергаются металлы, пассивное состояние которых наиболее сильно зависит от влияния окислителей (к таким металлам относятся в основном нержавеющие стали и алюминиевые сплавы [89]). [c.87]

Алюминиевые сплавы, содержащие медь, железо и никель, корродируют сильнее чистого алюминия. Алюминий в контакте с железом в атмосферных условиях может работать как катод, но в прибрежной зоне влажных субтропиков под влиянием морских солей защитная пленка со временем разрушается и происходит активация алюминия, в результате чего железо становится катодом. [c.102]

Влияние температуры на скорость коррозии металлов в естественных условиях, особенно в сельской атмосфере, выяснить не удается. Регрессионный анализ многочисленных данных свидетельствует о том, что в области температур от —5° до 25° С скорость коррозии цинка, кадмия, алюминиевы сплавов изменяется несущественно. Это отчасти связано с тем, что средневзвешенная температура фазовых пленок воды, образующихся при выпадении осадков, изменяется в различных климатических районах в небольшом диапазоне (от 2,5° в районе Мурманска до 12,3° в Батуми). Поэтому во многих климатических зонах температурный фактор атмосферы не оказывает заметного влияния на скорость коррозии (при расчете коррозии на единицу времени увлажнения). Разумеется, что при температурах ниже нуля заметная коррозия может протекать только в сильно загрязненной атмосфере, когда на поверхности металла образуются пленки концентрированных электролитов, температура замерзания которых заметно ниже, чем чистой воды. [c.79]

Существенное влияние на коррозионную устойчивость используемых в кораблестроении алюминиевых сплавов оказывает метод их сварки при изготовлении конструкций. Свойства алюминия определяют характерные особенности сварки алюминиевых сплавов по сравнению со сталью или другими металлами. Среди применяемых в кораблестроении методов сварки больше всего известна сварка з среде защитных газов (аргона, гелия или их смеси) с неплавкими (вольфрамовыми) или плавкими электродами. Аргонно-дуговую сварку с вольфрамовыми электродами осуществляют с помощью переменного тока. [c.126]

Наличие около 0,1% примеси железа в чистом алюминии повышает его скорость растворения в 2 н. соляной кислоте в 160 раз, а содержание 0,1% меди — в 1600 раз. Кремний и магний практически не оказывают вредного влияния на коррозионную устойчивость алюминия. Цинк в небольших количествах также безвреден, но алюминиевые сплавы, содержаш,не магний и цинк, неустойчивы. Коррозионную устойчивость этих сплавов повышают путем дополнительного легирования медью, хромом или ванадием. Свинец не оказывает никакого влияния при содержании до 0,5—1,4%. Кобальт и никель чаще всего более вредны, чем медь. [c.133]

Что касается первого пункта, то, действительно, сухой газообразный водород даже при высоком давлении не оказывает существенного влияния на результаты испытаний на растяжение [68, 84, 118] или на рост трещин [164—168] в алюминиевых сплавах. Однако при катодном наводороживании в алюминии наблюдается обратимое охрупчивание [169—171] с характерной для классического водородного охрупчивания зависимостью от скорости деформации и температуры [170]. Таким образом, теперь нельзя утверждать, что один водород не способен вызывать охрупчивания алюминиевых сплавов. По-видимому, все, что необходимо — это достаточно высокая подвижность водорода, позволяющая обеспечить проникновение в материал некоторого его минимального количества. [c.93]

Еще одним интересным моментом является отрицательное влияние равновесных интерметаллических соединений на стойкость сталей, титановых, никелевых сплавов и в некоторых случаях нержавеющих сталей к водородному охрупчиванию. В алюминиевых сплавах интерметаллидные включения играют косвенную положительную роль, но могут оказывать и прямое отрицательное воздействие. Поскольку выделение этих соединений может отрицательно сказываться также на вязкости и других свойствах, то его предупреждение является, как правило, полезным, за исключением тех случаев, когда присутствие интерметаллидов необходимо для упрочнения материала. [c.120]

Необходимо упомянуть попытку исследовать влияние ингибиторов рекомбинации водорода в зернограничных выделениях в алюминиевых сплавах [359], где оказалось, что влияние этих элементов на свойства выделений настолько велико, что перекрывает любое их воздействие как ингибиторов. Согласно другому наблюдению, обеднение раствора вблизи границ зерен влияет на зарождение (и, возможно, повторное заострение) трещин при КР [360]. Предпринимались также попытки [325, 361, 362] количественно сравнить вклады анодного растворения и водородного охрупчивания в КР модельного сплава А1—7 Mg. Согласно полученным данным, при достаточно анодных условиях и высоких напряжениях ско- [c.144]

Среда имеет особенно большое влияние на процесс зарождения и рост субкритических трещин в высокопрочных алюминиевых сплавах. Измеренные до настоящего времени скорости роста тре- [c.188]

Рис. 36. Влияние влажности на рост коррозионной трещины высокопрочных алюминиевых сплавов в среде газообразного водорода [44а] (толщина плиты 25 мм ориентация трещины ВД)

Следует отметить, что коррозионные трещины во влажном аргоне развиваются значительно быстрее, чем в сухом водороде (см. рис. 38 и 37). Сухой аргон иногда используется как относительно инертная среда при исследовании влияния других сред на субкритический рост трещины. Поэтому интересно знать количественные характеристики скорости распространения трещины в сухом аргоне, поскольку они должны использоваться как исходные данные. Для сплавов, показанных на рис. 38, рост трещины в сухом аргоне при скорости до 2,Ы0 см/с не отмечался. Предполагается, что большинство промышленных высокопрочных алюминиевых сплавов будут вести себя аналогично, без роста коррозионных трещин в среде сухого аргона. Однако, как исключение в высокочистом сплаве системы А —Mg—2п, отмечается субкритический рост трещины в сухом аргоне со скоростью 7-.10 см/с (рис. 39). Более агрессивные среды, такие как влажный воздух, особенно сильно ускоряют рост трещины в данном сплаве. Это показывает, что даже в сплавах высокой чистоты рост трещины сильно зависит от среды, поэтому данный процесс правильно назван КР. [c.193]

Аналогия процессов КР высокопрочных алюминиевых сплавов в сухих и влажных газах показывает, что содержание водяных паров оказывает на КР большее влияние, чем природа самих газов. Влияние концентрации водяных паров на субкритический рост трещины в газообразных средах было определено количественно для нескольких высокопрочных алюминиевых сплавов во влажном воздухе [44]. [c.195]

Рис. 43. Влияние атмосферных условий и коэффициента интенсивности напряжений на рост коррозионной трещины нескольких высокопрочных алюминиевых сплавов (толщина плиты 25 мм ориентация трещины ВД условия выдержки температура 18 iS С, количество дождей в среднем 11%, средняя относительная влажность 39%)

Установлено также влияние ЗОо на скорость коррозии некоторых алюминиевых сплавов во влажном воздухе. Как это видно нз кривых, приведенных на рис. 136, алюминиевый сплав Д16 в отсутствие в воздухе примесей ЗОг достаточно устойчив в ус-лопиях атмосферной коррозии. Загр5/зненность индустриальной атмосферы другими агрессивными газами сказывается также [c.179]

Вредное влияние меди, железа, никеля сказывается также, если они находятся в виде ионов в водном растворе, вследствие их катодного осаждения на алюминии. Поэтому в замкнутых полиметаллических системах, в которых циркулируют водные растворы, наблюдается усиление скорости коррозии алюминия и его сплавов, даже если они не находятся в электрическом контакте с элементами из меди. При определенных условиях они склонны к специфическим видам коррозионного разрушения — питтингу, межкристаллитной коррозии, растрескиванию, расслаиванию. Склонность алюминиевого сплава к питтипгообразованию определяется разностью между потенциалом активирования п.т и стационарным потенциалом E . Чем больше эта разность, тем больше стойкость сплава к питтингообразованию и меньше вероятность, что незначительные изменения условий эксплуатации (анодная поляризация сплава за счет неодинакового распределения кислорода, попадание окислителя и др.) выведут сплав из пассивного состояния. [c.55]

Чугунные поршни применяют главным образом на второй и последующих ступенях компрессора, если нужно увеличить массу поршня для уравновешивания силы инерции. Для ступеней низкого давления дисковые поршни выполняют сварными из стали или отливают из алюминиевых сплавов. Масса тех и других примерно составляет 0,6 массы чугунных поршней при прочих равных условиях. Для горизонтальных компрессоров поршни большого диаметра снабжают специальной несущей поверхностью. Для обеспечения возможности теплового расширения поршня несущую поверхность ограничивают углом 90° или 120°, обрабатывая этот участок по размеру цилиндра. Поршни с большими (более 1000 мм) диаметрами и массами подвешиваются на штоке. Подвеска поршня уменьшает износ и устраняет одностороннюю выработку поверхн ти цилиндра под влиянием веса поршня. При меньших диаметрах поршней рабочие поверхности заливают баббитом. У чугунных поршней заливка облегчает приработку, снижает износ и способствует восстановлению изношенной поверхности, а у стальных, кроме того, предотвращает надиры. [c.181]

Высокой коррозионной стойкостью в атмосферных условиях обладают алюминиевые сплавы. Несмотря на то, что коррозия алюминиевых сплавов, как правило, развивается с образованием питтингов, постоянная смена участков активащ1и и репассиващш на поверхности металла приводит к почти равномерной коррозии. Однако необходимо учесть влияние структурных составляющих, которые могут облегчить возникновение межкристаллитной, расслаивающей коррозии и коррозионного растрескивания. Анодные включения преимущественно растворяются, и если они расположены в виде цепочки по границам зерен, то коррозия [c.12]

На состав и строение пленок при пассивации оказывает влияние материал покрытия. Методом рентгенографии изучали состав хроматных пленок на стали с А1—2п-покрытием, обладающим более высокими защитными свойствами в коррозионно-активных средах, чем покрытия на основе 99,9 Zn. Для сравнения изучали пленки на алюминиевом сплаве 3003, плакированном алюминием. Было показано, что пленки на А1- и А1—2л-покрытиях обладают более высокой термодинамической стабильностью, чем пленки на цинковом покрытии, и состоят из трех слоев Сг СггОз - А12 0з,Сг. На цинковом покрытии обнаружено 2 слоя r СГ2О3. [c.97]

Высокая коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в условиях агрессивных сред, характерных для нефтедобывающей промышленности, делает перспективным их использование в качестве конструкционного материала для изготовления буровых, насоснокомпрессорных труб и деталей газопромыслового оборудования. Известно, что алюминий и его сплавы подвергаются коррозионному разрушению в результате общего растворения, питтинга, межкристаллитной коррозии, коррозии под напряжением, расслаивающейся коррозии. Вид коррозионного разрушения определяется составом алюминиевого сплава, зависит от состава коррозионной среды и условий эксплуатации. Так, при использовании бурильных труб из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их с остальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии, а при нагружении таких соединений пере-меннылА нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. Значительное влияние на характер коррозионного разрушения оказывает pH коррозионно-активной среды. Практика эксплуатации алюминиевых труб показывает, что с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения равномерная коррозия — в сильнощелочной, щелевая - в сильно кислой областях, питтинговая - при pH = 3-11. [c.120]

Исследовано электрохимическое поведение сплавов титана с алюминием в растворах карбонатов щелочных металлов. Обнаружено, что введение в указанные растворы галогенид-ионов вызывает резкое понижение коррозионной стойкости титан-алюминиевых сплавов вследствие питтин-гообразования. Введение в растворы карбонатов анионов кислородсодержащих кислот не оказывает заметного влияния ни на потенциал коррозии, ни на критическую плотность тока. [c.27]

На поведение алюминия как амфотерного металла значительное влияние оказывает и pH. В период фотосинтеза pH морской воды равен 9,7 [85]. Поэтому наряду с депассивирующим действием хлор-ионов и щелочность морской воды способствует разрушению защитной пленки на поверхности алюминия. В результате этого установление отрицательных значений потенциала на алюминиевых сплавах в морской воде вполне закономерно. [c.55]

Наиболее опасными видами коррозии алюминиевых сплавов являются межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание. Более высокой стойкостью обладают сплавы, не содержащие в своем составе медь. Промышленный алюминий марок АД и АД1, сплавы с марганцем АМц, сплавы с магнием АМг2, АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Методы производства полуфабрикатов не оказывают влияния на их коррозионную стойкость. Сварные соединения из этих сплавов по коррозионным свойствам близки к основному металлу. [c.74]

Важный аспект термообработки алюминиевых сплавов связан с выбором скорости охлаждения при закалке от температуры обработки на твердый раствор. Этот фактор может влиять на стойкость к КР сплавов серий 2000 и 7000. В естественно состаренных сплавах серии 2000 такое влияние заметно при скоростях охлаждения менее 550 К/с [2, 128]. В работе [157] это объяснялось образованием зернограничных выделений, богатых медью, при сравнительно медленном охлаждении. Низкие скорости охлаждения npvi закалке ускоряют также межкристаллитную коррозию [128]. Изделия из сплавов серии 2000 толщиной свыше примерно 6 мм необходимо подвергать искусственному старению [2], поскольку в этом случае нельзя обеспечить достаточно высокую скорость охлаждения при закалке (искуственньш называют старение при температуре выше комнатной). [c.90]

Основная цель настоящей главы сводится к критическому обзору количественных данных по КР, которые накоплены к настоящему времени. Достижения механики разрушения последних лет позволяют проводить количественный анализ при испытаниях на КР [4в, 47] и сопоставлять влияние среды и металлургических факторов на количественной основе, как это будет показано-в последующих разделах. До разработки новых методов испытаний наиболее удобным количественным методом были испытания по времени до разрушения на гладких образцах. Он применялся [48] на протяжении почти 50 лет для оценки ч)(вогвительности к КР высокопрочных алюминиевых сплавов. Гладкие образцы также используются для определения иорйгового уровня напряжений (Ткр, ниже которого КР не наблюдается в течение определенного периода вре- [c.152]

Рис. 14. Влияние направления приложения напряжений (/ — поперечное 2 — высотное 3 — долевое) на межщэисталлитпый характер распространения трещины в высокопрочных алюминиевых сплавах чувствительных к КР.

Рис. 26. Предельный случай влияния остаточных закалочных напряжений на рост трещины в образце ДКБ алюминиевого сплава. Рост трещины из предварительно нанесенной разрывом трещнцы происходит только во внутренней части термообработанного ненапряженного образца

Влияние высокого давления и высокой чистоты газообразного водорода на субкритический рост трещины алюминиевого сплава 2219-Т6Е46 изучали на образцах с поверхностной трещиной и односторонним надрезом [35]. Результаты показывают (рис. 35), что пороговый уровень коэффициента интенсивности (/(тн) для образцов из плит толщиной 18 и 25 мм этого сплава, испытанных в газообразном Нг при давлении 36 МПа, был —31 МПа-м / . Соответствующий эксперимент на образце из сварного металла показал, что пороговый уровень коэффициента интенсивности в среде водорода для изучаемого материала составил —28,5МПаХ Хм /2. [c.190]

Рис. 41. Влияние влажности воздуха на скорость коррозионной трещины в области независимости от напряжений высокопрочного алюминиевого сплава 7075-Т651 (ориентация трещины ВД температура испытания 21 С. среда влажный воздух коэффициент иитеиснвности напряжений в вершине

Рис. 42. Влияние влажности и коэффициента интенсивности напряжений на скорость роста коррозионных трещин высокопрочного алюминиевого сплава 7075-Т651 (ориентация трещины БД температура испытаний 23 С)

На многих высокопрочных алюминиевых сплавах наблюдается почти одинаковый рост трещин, независимо от того, испытываются они в газовой атмосфере с относительной влажностью 100% или в дистиллированной воде. Таким образом, кривые, показанные на рис. 40 для влажного воздуха, применимы и для случая роста трещины в дистиллированной воде, за исключением сплава 7079-Т651. Это очевидно из сравнения рис. 40 и 46. На рис. 46 показаны скорости коррозионных трещин в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений для двух широко используемых высокопрочных алюминиевых сплавов в дистиллированной воде. В то время как плато скорости для сплава 7075 в дистиллированной воде и влажном воздухе находится на одном уровне, кор розионная трещина на сплаве 7079 имеет существенно более высокую скорость при погружении в воду. На область I среда значительного влияния не оказывает. [c.198]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология