Влияние на титановых сплавов

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Рис. 13. Влияние растворенного в металле водорода (5) на ударную вязкость технического титана и титановых сплавов [74. с. 436].

Сплав 8-Ь1 представляет собой смесь двух фаз преобладающей а-фазы (гексагональной плотноупакованной) и некоторого количества -фазы (кубической объемно-центрированной). Наблюдающиеся трещины проходят по зернам а-сплава, однако р-фаза подвергается пластическим разрушениям. Термическая обработка и изменение состава (например, понижение содержания алюминия), способствующие образованию Р-фазы, увеличивают стойкость к КРН. Состав фазы также может иметь определяющее значение установлено, что в ряде других титановых сплавов р-фаза склонна к КРН [37]. Механизм растрескивания,титановых сплавов находится еще на стадии обсуждения. Однако влияние структуры сплава, особенностей среды, а также действие посторонних анионов и приложенного напряжения в значительной степени сходно с влиянием этих факторов на поведение нержавеющих сталей (см. разд. 7.3.1 и 7.3.2). Это, по-видимому, свидетельствует об идентичности механизма КРН титана и нержавеющих сталей. [c.377]

Рис. 1. Влияние высоты микронеровностей поверхности стекла ТСМ-700 (а) ТРЛ-10 (б) кварцевого стекла (в) на смачивание свинцом (У) и свинцово-титановым сплавом (2) при 580° С в вакууме 10 мм рт. ст.

Испытания таких титановых сплавов, как ВТ1-1, ОТ4, АТ6 и АТ8, на территории Батумского машиностроительного завода, где сочетаются влажная приморская и промышленная атмосферы, в течение 8 лет показали их высокую коррозионную стойкость [78]. Таким образом, влияние метеорологических элементов на титановые сплавы незначительно и они могут эксплуатироваться и без средств защиты. [c.75]

Переменное смачивание оказывает существенное влияние на процесс коррозии сплавов, в том числе меди и латуни. Сплавы на медной основе показали лучшую коррозионную стойкость в атмосфере, чем в морской воде. Во влажном субтропическом климате следует избегать контактов титановых сплавов с углеродистыми сталями и алюминием, так как последние разрушаются. Контакт титановых сплавов с нержавеющими сталями не представляет опасности ввиду малой разности их электродных потенциалов и сильной поляризуемости титановых сплавов. Титановые сплавы более коррозионностойкие, чем нержавеющие. [c.102]

Высокопрочные титановые сплавы системы Т —А1 при содержании алюминия более 5 % могут быть подвержены коррозионному растрескиванию при наличии концентратов напряжений в водных растворах хлоридов. Склонность к растрескиванию устраняется комплексным легированием молибденом и вольфрамом и оптимальными режимами термообработки (закалка с 900—950 С). Сопротивление коррозионному растрескиванию снижается при наличии в сплавах кислорода и водорода. Положительное влияние оказывают легирование никелем около 2 % и палладием около 0,2 %, наличие в сплавах небольшого количества р-фазы. [c.76]

На коррозионную стойкость титанового сплава 0Т4 примесь воды не оказывает влияния. [c.294]

Изложены вопросы коррозионно-механической прочности металлов, влияние коррозионных сред на характеристики ползучести. Описаны новые представления о механизме коррозионного растрескивания и связи его с водородным охрупчиванием. Рассмотрены кинетика и механизм влияния водородного охрупчивания в процессе коррозионного растрескивания различных сталей и сплавов. Показана зависимость этих видов разрушения от различных структурных факторов. Приведены сведения о коррозионном растрескивании высокопрочных алюминиевых и титановых сплавов, механизме этих процессов и способах защиты. [c.4]

Имеющиеся данные о влиянии а-стабилизирующих и р-изоморфных элементов позволяют объяснить представленные на рис. 30 результаты сравнительного исследования трех промышленных сплавов. Очевидно, что уменьшение содержания алюминия (особенно ниже 5%) или увеличение суммарной концентрации молибдена и ванадия повышает стойкость к КР- Необходимо отметить, однако, что проводить подобные сравнения следует с осторожностью, поскольку рассматриваемые сплавы отличаются содержанием кислорода, соотношением фаз а и р, а также уровнем вязкости разрушения. Тем не менее основные закономерности влияния состава на стойкость к КР достаточно ясны и используются при разработке и совершенствовании сплавов [198]. Теперь мы обратимся к микроструктурным эффектам, которые играют важную роль в поведении титановых сплавов. [c.97]

Важный фактор как при испытании так и при использовании титановых сплавов — это влияние предварительного нагружения образца на последующее поведение при КР- [c.319]

К настоящему времени не имеется работ, в которых сообщалось бы о влиянии температуры на КР титановых сплавов в щелочных растворах. [c.331]

Как правило, это не зависит от микроструктуры. Однако обработка в р-области, при которой получают игольчатые структуры, например р-5ТА (высокотемпературная обработка на твердый раствор+старение), приводит к увеличению вязкости разрушения. В приведенном на рис. 74 примере увеличение вязкости разрушения составляет 33 МПа-м При этом следует заметить, что улучшение таких свойств зависит и от состава сплава (см. рис. 73). В менее чувствительных к КР сплавах, например в сплаве — 4А1—ЗМо—IV положительное влияние технологической обработки в р-области более выражено для высоких уровней прочности [41]. В высокочувствительных к КР сплавах, например сплавах на основе Т — 8А1 или сплавах с высоким содержанием кислорода, структуры, полученные р-обработкой на твердый раствор с последующим быстрым охлаждением, относительно устойчивы к КР. В сплавах с такими структурами после старения нивелируется благоприятное влияние термической обработки в р-области за счег свойственной чувствительности к КР. Эти эффекты более детально описываются в разделе по практическим аспектам коррозионного растрескивания титановых сплавов. [c.367]

Дальнейшая немалая работа потребуется для доказательства надежности и применимости этого анализа для всех титановых сплавов. Как показано на рис. 75, влияние термообработки на рост трещин в -сплавах иное, чем в а-сплавах. [c.393]

Исследования [104] по электрохимическому поведению различных титановых сплавов не позволили выявить какие-либо особенности, достаточные для объяснения чувствительности к КР. Поэтому основа чувствительности к КР может быть найдена в металлофизика сплавов безотносительно к опасным компонентам среды. Влияние металлургических факторов на КР является в большей мере качественным, чем влияние механических факторов или факторов среды. К тому же влияние состава и микроструктуры может изменяться под действием среды. Первая часть последующей дискуссии будет ограничена коррозионным растрескиванием в водных растворах. [c.406]

В предшествующих разделах были использованы очень чувствительные к КР сплавы и различные термообработки для иллюстрации специфического влияния. В этом разделе будут даны некоторые практические рекомендации по защите от КР титановых сплавов, в частности наиболее широко применяемого сплава Т -6 А1-4 V. [c.413]

Дополнительно к любым извне приложенным напряжениям другие напряжения могут возникать в деталях конструкции в результате деформирования и штамповки, термической обработки и других производственных процессов. Источники таких напряжений и способы ограничения напряжений кратко изложены в работе [231]. Вероятно, наиболее важное влияние остаточных напряжений в титановых сплавах проявляется в потере свойств под действием переменных напряжений (эффект Баушингера, который крайне велик в титановых сплавах). Однако остаточные напряжения могут оказывать двоякое влияние на процесс КР. Во-первых, поверхностные напряжения сжатия (получаемые в результате ковки) могут быть полезными в части снижения чувствительности к КР в горячих солях. Во-вторых, остаточные напряжения растяжения могут привести к неожиданным проблемам КР, поскольку локальные напряжения могут возрасти до величин, превышающих допустимые значения. [c.414]

Вышеуказанные положения относятся к усредненной четко выраженной текстуре плит и листового материала и не дают полного описания характеристик микроструктуры. В работе [243] отмечено, что при горячей обработке в области высоких температур в сплаве Т — 6А1 — 4У образуются пластинчатые структуры, в которых группы пластин а-фазы общей ориентации концентрируются в локализованной зоне. Такие структуры без сомнения относятся к структурам с колониями а-фазы, о которых упоминалось выше. Как было показано, такие структуры не оказывают ярко выраженного влияния на КР. Однако осторожность должна быть проявлена в случае изгиба деталей большого сечения с пластинчатой структурой. Возможно, что подобная ситуация может возникать в случае алюминиевых сплавов, в которых высотное направление наиболее опасное. Можно ожидать, что для титановых сплавов важным фактором является боковая протяженность пластин структуры а-фазы, хотя это не было исследовано подробно. Существование таких полос в структуре обусловливает, вероятно, области полосчатости, наблюдаемые на многих поверхностях разрушения (см. рис. 109, а). Если это справедливо, то небольшая боковая протяженность полосчатости указывает, что полосы имеют подобный небольшой боковой размер, поэтому такие структуры могут быть более точно определены как двояковыпуклые, а не пластинчатые. [c.423]

Так как область I роста трещин характерна для всех титановых сплавов, то химический состав сплава и его микроструктура могут оказывать влияние на кинетику растрескивания, но не устранять проблемы в целом. Ниже приводятся пути предотвращения КР в средах. [c.429]

В данном обзоре рассмотрены многие экспериментальные факторы, которые оказывают влияние на чувствительность к коррозионному растрескиванию титановых сплавов. Хотя общая основа была установлена, очевидно, что требуется дальнейший экспериментальный и особенно теоретический анализ. Таким образом, представленный обзор следует рассматривать как прогресс в этом направлении несомненно, что некоторые дискуссионные практические и теоретические факторы в будущем будут преданы забвению. Необходимо подчеркнуть, что многие проблемы КР для специфических пар сплав/среда были решены вскоре после их открытия. Это не означает, однако, что такие проблемы не возникнут в будущем, но можно надеяться, что этот обзор будет полезен при распознании таких проблем. Субкритический рост трещин может происходить по механизму иному, чем при КР. Наиболее важным является рост усталостных трещин. В последние годы много внимания уделялось рассмотрению аналогии между коррозионным растрескиванием и коррозионной усталостью имеются указания и на взаимосвязанность этих процессов. При применении титановых сплавов в авиационно-космической технике и при подвод- [c.431]

ВЛИЯНИЕ морской ВОДЫ НА РАСТРЕСКИВАНИЕ ТИТАНОВЫХ- СПЛАВОВ ПОД НАПРЯЖЕНИЕМ 178] [c.124]

Как правило, все а-сплавы и супер-а-сплавы склонны к коррозионному растрескиванию под напряжением, тогда как а- и Р-сплавы стойки к этому виду коррозии. Данные о влиянии морской воды на титановые сплавы представлены в табл. 49. В настоящее время сплав —6А1—4У с низкой концентрацией дефектов внедрения (малым содержанием кислорода) считается одним из лучших среди всех промышленных сплавов, стойких к коррозионному растрескиванию под напряжением в морской воде. [c.126]

Введение в титан 1—2 % А1 оказывает сравнительно небольшое влияние на его поведение, тогда как для сплавов, содержащих 4, 6 или 8 % А1, наблюдается резкое падение потенциала питтингообразования, особенно при низких температурах. Таким образом, можно ожидать, что у титановых сплавов, содержащих 4 % А1 и [c.127]

Влияние растворенного водорода на механические свойства технического титана показано на рис. 4.57, а изменение ударной вязкости титановых сплаьов при различной концентрации водорода — на рис. 4.58. Водородная хрупкость особенно резко проявляется, если содержание водорода превышает определенную величину. Для технического титана содержание водорода не должно превышать 0,010% (масс.). В а-титановых сплавах можно допускать содержание водорода до 0,02% (масс.). [c.264]

При потенциалах ниже —1,1 В соответствует именно водородаому растрескиванию [58]. К тому же при повышенной температуре стали разрушаются от КРН в воде быстрее, чем при комнатной при водородном растрескивании (катодная поляризация), напротив, время до разрушения снижается по мере повышения температуры. Механическая обработка высокопрочных сталей повышает устойчивость к КРН (критический потенциал становится положительнее потенциала коррозии), тогда как устойчивость к водородному растрескиванию падает. Следовательно, на практике важно иметь в виду, что тросы мостов, изготовленные из высокопрочной стали, должны пройти холодную обработку, чтобы уменьшить опасность растрескивания во влажном воздухе. Без такой обработки тросы разрушаются преждевременно несмотря на достаточный запас прочности, как это имело место в США и других странах. Более того, обезуглероженная с поверхности высокопрочная сталь (т. е. с более мягкой поверхностью) не разрушается в кипящей воде или в 3 % растворе Na l, но быстро растрескивается при катодной поляризации. Назначительное количество водорода, образованного в результате реакции железа с водой, не оказывает влияния на твердые подповерхностные слои стали. Адсорбированная вода в большей степени, чем растворенный в решетке водород, является причиной растрескивания высокопрочных сталей и, возможно, высокопрочных мартенситных и дисперсионнотвердеющих нержавеющих сталей, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов, а также - и -латуней — все они склонны к разрушению в присутствии влаги. [c.152]

Браун с сотрудниками показали [33], что титановые сплавы, обладающие при прочих равных условиях превосходной стойкостью в морской воде, подвергаются транскристаллитному КРН, если на поверхности есть концентраторы напряжений. Гладкие образцы могут быть стойкими. Отмечают, что КРН технического титана, содержащего большое количество кислорода (0,2—0,4 %), и различных других сплавов, включая 8-1-1, происходит только в водных растворах в присутствии С1 , Вг и 1 . Ионы F , SO4", ОН , S , NOi и lOj не только не вызывают КРН, но могут замедлять распространение трещин в некоторых сплавах, склонных к КРН в дистиллированной воде (например, эффективна добавка 100 мг/л KNO3) [34, 35]. Некоторые из указанных анионов также ингибируют КРН в присутствии галогенид-ионов в этом отношении их действие сходно с влиянием посторонних анионов на поведение аустенитных нержавеющих сталей (см. разд. 18.5.3). [c.377]

Испытания титановых сплавов различных марок (АТЗ, 0Т4, АТ21) показали (рис. У.8), что вначале скорость коррозии несколько возрастает, в особенности сплава 0Т4, а потом она замедляется, достигая малых величин к концу испытаний — через 2 месяца. Несмотря на резкие изменения температуры в течение всего периода испытаний, это не сказалось на скорости их коррозии. В начальный период на протекание коррозии титановых сплавов оказывает влияние, так же как и на другие сплавы, время начала испытаний. Скорость коррозии образца из сплава АТЗ, установленного в летнее время, была равна 0,00006 ч, а того же образца, установленного в зимнее время, — 0,00012 ч. [c.75]

С помощью специальной термообработки можно сделать так, что дислокации будут огибать частицы а2. При этом восстанавливается однородность скольжения [200], но сохраняется его планарный характер. Можно было бы ожидать, что перестаривание аг оказывает такое же влияние на поведение дислокаций. Действительно, в работе [202] сообщалось о повышении стойкости к КР при иерестаривании, однако последующие исследования не подтвердили эти наблюдения [192]. Таким образом, сохранение планарности скольжения (даже ири огибании дислокациями частиц аг) означает и сохранение восприимчивости к КР. Этот вывод подтверждается поведением высокоалюминиевых титановых сплавов, которые остаются склонными к КР после закалки, подавляющей образование аг, но не влияющей на характер скольжения [191]. При гетерогенном образовании аг, например в бинарных силавах Т1—5п (в частности, в Т з5п), восприимчивость к КР повышается в меньшей степени [203], но силавы, содержащие А1 + 5п, в которых происходит гомогенное образование Т1з (А1, 5п) [190], обладают плохой стойкостью к КР [188]. Термообработка некоторых других а-изоморфных снлавов, например, содержащих индий, может, по-видимому, подавлять образование аг и повышать стойкость к КР [192]. [c.98]

Прежде чем закончить обсуждение (a-fP)-сплавов, валено отметить, что растрескивание как в солевом растворе [186], так и в водороде [209] часто происходит по границе о.- и р-фаз. Важные наблюдения были сделаны в работе [210], где описана граничная фаза, которая мол1 ет всегда присутствовать на поверхности раздела а- и р-фаз в сплавах такого типа. Присутствие граничной фазы молсет оказывать существенное влияние на фазовый переход и другие процессы на межфазной границе (рис. 35). Будущие исследования роли микроструктурного фактора при разрушении титановых сплавов под воздействием среды долл<ны установить действительную роль граничной небюргерсовой а-фазы (теперь часто называемой а-фазой Уильямса—Родеса). [c.101]

Несколько параллелей можно провести также в области влияния микроструктуры иа индуцированное водородом разрущение материалов. Наиболее общей из таких закономерностей является положительный эффект уменьшения размера микроструктуры, будь то размер зерна, пластинок мартенсита или частиц выделившейся фазы, например, видманштеттовых а-частиц в титановых сплавах. Положительное влияние этого фактора обычно отмечается также в связи с прочностью, вязкостью разрушения и сопротивлением усталости материалов, так что измельчение микроструктуры может служить примером того, как улучшение одних свойств сплава не влечет за собой очевидного ухудшения других параметров [64] (наиболее существенным исключением является высокотемпературная ползучесть, не рассматриваемая в данной главе). Таким образом, те исследования изменения свойств сплавов под воздействием окружающей среды, в которых размер микроструктуры остается неконтролируемым, просто игнорируют одну из важнейших переменных, даже в тех случаях, когда размерные эффекты не являются главным фактором, определяющим поведение системы. [c.119]

Химизм К Р и п И т т й К г О Б О й коррозии, в области пассивности (см. рис. 133) питтинговая коррозия алюминия происходит в присутствии хлоридов, бромидов и иодидов при потенциалах более положительных, чем потенциал питтингообразования. Важно отметить, что эти специфические ионы, способствующие образованию питтингов, являются также единственными известными анионами, которые ускоряют КР алюминиевых сплавов в водных средах, как это уже отмечалось в разделе влияние среды на КР. Титановые сплавы в водных средах ведут себя аналогично при питтинговой коррозии и КР [219а]. Если развивается коррозионный питтинг, межкристаллитная коррозия или КР. то химизм внутри очага (щели) будет рассматриваться с учетом изменения в объеме раствора по схеме, представленной на рнс. 134. [c.290]

Во-вторых, предшествующая деформация основного материала может повлиять на определение характеристик КР. Поскольку большинство полуфабрикатов из титановых сплавов поставляются в отожженном или закаленно-состаренном состояниях, вероятно, наиболее общие виды холодного наклепа могут приводить к напряжениям, возникающим в процессе изготовления конструкции. Влияние холодного наклепа на характеристики КР не было ши роко изучено. В работе [100] показано, что величины Ки и Кшх> для титана Т1-70 А зависят от предварительного наклепа. Согласно данным табл. 2 величина Кгкр вначале снижается с ростом степени наклепа, а затем возрастает. В а-сплавах Т1—5 А1—2,5 5п и Т1—5 5п—5 2г холодный наклеп, по-видимому, незначительно увеличивает 1кр [100]. Фактически данные по влиянию холодного наклепа на характеристики КР других титановых сплавов отсутствуют. Единственный результат, полученный на сплаве И—7 А1— 2,5 Мо, показывает, что холодный наклеп увеличивает /С р [ЮО]. [c.320]

Таблица 3. Влияние вида фреона на величину Кхкр нескольких титановых сплавов

Многие промышленные сплавы содержат несколько легирующих элементов и имеют довольно сложные микроструктуры. Из данных предыдущих разделов следует, что многие исследователи изучали влияние различных сред на примере КР сплава Т — 8А1 — 1Мо— IV. Поэтому влияние микроструктуры детально рассматривается только для этого сплава, общие выводы будут представлены для других сплавов этого типа. Всестороннее обсуждение широко применяемого промышленного сплава Т —6А1—4У будет дано в разделе практических аспектов корроз1юнного растрескивания титановых сплавов. [c.362]

Не ясно излагается в модели, каким образом кривые V—К, когда среда становится более агрессивной, перемещаются в сторону более высоких скоростей, при этом величина К1кр практически ие изменяется. Для многих титановых сплавов ТСгкр не изменяется с концентрацией раствора, но это, конечно, не относится ко всем сплавам (см. раздел Влияние концентрации ). [c.392]

Этот постулат исключает необходимость объяснения влияния многих перечисленных выше механических факторов. Однако он подразумевает, что величина К1кр и такие факторы, как эффект толщины образца, не связаны с напряжением. С позиций механики разрушения предполагается, что основное влияние скорости деформации заключается в локальном изменении пластического течения металла в вершине трещины (большинство титановых сплавов проявляют некоторую чувствительность к скорости деформации). Второй постулат [212] заключается в том, что существует критическая скорость деформации, способствующая образованию гидридов, которые ответственны за зарождение трещин коррозионного растрескивания. Этот постулат зависит от процесса проникновения водорода в материал. Дискуссия по этому вопросу излагается более подробно в дальнейшем. [c.394]

Коррозия. Общеизвестна высокая коррозионная стойкость титановых сплавов. Однако титановые сплавы могут подвергаться щелевой и питтинговой коррозии. Щелевая коррозия развивается при повышенных температурах >100°С и при наличии ионов С1", Вг и 1 . Концентрация этих ионов и геометрия щели также оказывают влияние на скорость воздействия. Питтинговая коррозия также развивается при наличии ионов С1, Вг- и 1 и даже при комнатной температуре, если металл анодно поляризуется и потенциалы питтингообразования снижаются с повышением температуры. [c.415]

Термообработка оказывает большое влияние на сопротивление титановых сплавов КР, которое было описано в общем виде в разделе Металлургические параметры . Указанные на рис. 105 значительные изменения в свойствах базиру- [c.424]

Результаты этпх экспериментов по изучению склонности титановых сплавов к питтингу и влияния температуры на потенциал питтингооб-разоваиия хорошо согласуются с немногочисленными данными о коррозионном поведении титана в горячей морской воде в реальных условиях. Самая большая опреснительная установка, использующая титановые теплообменники, работает на острове Сан-Круа с 1974 г. Проведенные осмотры показали отсутствие питтинга на всех титановых деталях, работающих в контакте с морской водой при температурах 90—120 С (см. выше). [c.127]

Влияние концентрации растворенного кислорода на коррозию образцов из 181 металла и сплава в морской воде было исследовано в экспериментах, проведенных Строительной лабораторией ВМС США [132]. Был проведен линейный регрессионный анализ данных, полученных при экспозиции 12-мес на глубинах 1,5 760 и 1830 м (содержание кислорода 5,75, 0,4 и 1,35 мг/кг соответственно). Линейное возрастание скорости коррозии при повышении концентрации кислорода в морской воде наблюдалось для следующих металлов углеродистые и низколегированные стали, чугун, медные сплавы (за исключением Мунц-металла и марганцовистой латуни марки А), нержавеющая сталь 410, сплавы N1—200, Моннель 400, Инконель 600, Инконель. 750, №—ЗОМо—2Ре и свинец. Скорости коррозии многих других сплавов возрастали с температурой, но зависимость не была линейной. Многие сплавы не подвергались коррозии в течение года ни в одной из испытывавшихся партий образцов. К таким металлам относятся кремнистые чугуны, некоторые нержавеющие стали серии 18Сг—8М , некоторые сплавы систем N1—Сг—Ре и N1—Сг—Мо, титановые сплавы, ниобий и тантал. [c.176]

Распространение усталостных трещин было изучено также в На-учно-исследовательской лаборатории ВМС США в ходе работ по совершенствованию судов на подводных крыльях и глиссеров [146]. ДКБ-образцы с одним надрезом из сталей HY-130 и 17—4РН, титанового сплава Ti —6А1 — 2Nb — ITa —0,8Мо и алюминиевого сплава 5456-Н116 испытывались на усталость на воздухе, а также в морской воде. Исследовано также влияние приложенного потенциала. Морская вода и отрицательный потенциал ускоряли распространение трещины на сталях, но не влияли на растрескивание титанового сплава. Скорость распространения трещины на алюминиевом сплаве повышалась в морской воде, но уменьшалась при наложении потенциала (как отрицательного, так и положительного). [c.180]

Многочисленные лабораторные исследования в последние годы были посвящены изучению коррозионного растрескивания различных титановых сплавов под напряжением в присутствии морской воды или 3,5 % -кого раствора МаС1. Наибольшее внимание уделялось сплаву Т1 — 6А1— 4У, причем специально исследовано влияние на результаты коррозионных испытаний толщины [178], ориентации [179] и термообработки [180] образцов. Изучена также коррозия под напряжением сплавов титановых Т1 —6А1 —6У —28п [179], Т1 —ЗСи [180], Т1 —7А1 —2ЫЬ — 1Та [181,] и Т1—8Мо—8У—2Ре—ЗА1 [182]. [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология