Колонна работу

Отгонная колонна работает при 30 ат. В нижней части колонны поддерживается температура 230°. Уходящий через верх колонны продукт охлаждается водой и поступает в деэтанизатор. Отсюда через верх колонны отходит фракция Сз, а снизу — фракция Сд, возвращающаяся на пиролиз. Фракция Сг поступает далее в этиленовую колонну, где разделяется на этилен, уходящий через верх колонны, и этап, отбираемый снизу и возвращаемый на пиролиз. [c.73]

И в этом случае дальнейшую переработку проводят ректификацией в трех колоннах. В первой удаляют избыток бензола, во второй — непревращенный керосин, в третьей получают чистый керилбензол. Вторая и третья колонны работают под вакуумом и обогреваются циркулирующим паром высокого давления. [c.248]

Саудерс и Браун установили зависимость коэффициента К от расстояния между тарелками и поверхностного натяжения жидкости. Установлено, что ректификационные колонны работают удовлетворительно и при нагрузках, превышающих 20—30% от допустимых по Саудерсу — Брауну. Не случайно, что на установках АВТ, построенных ранее, колонна выдерживает перегрузку от 25 до 50% от проектной производительности. [c.59]

Пропановая колонна работает обычно при 0,6—0,8 МПа и температуре верха 70 °С. Для разделения изомеров бутана применяют колонны с 100—120 тарелками, давление в колонне 0,8 МПа и температура верха 55 °С. Бутановая фракция разделяется в колонне с 60—80 тарелками при 0,3 МПа и температуре верха 73 °С. Исследования фактических режимов работы изобутановой колонны показывают, что для получения изобутана и н-бутана чистотой 97—98% необходимо 100—ПО тарелок в колонне при флегмовом числе не менее 19 [13]. Аналогичные результаты получены также при оптимизации проектных режимов изобутановой колонны в работе [14]. Так, оптимальное флегмовое число составляет 17,5 при коэффициенте избытка флегмы 1,5 и числе тарелок 100—ПО (при к. п. д. тарелок 0,6). Для изопентановой колонны оптимальный коэффициент избытка флегмы оказался равным 1,4. [c.282]

Насыщенное масло с обеих ступеней абсорбции объединяют для совместной дальнейшей переработки и направляют в выветриватель, работающий под давлением около 10 ат. Выделяющиеся газы направляют в реабсорбер, работающий под давлением 10 ат. Неабсорбированный газ используют как топливо. Поглотительное масло нагревают в теплообменнике и затем в печи. Сначала прн 31,5 ат и 145° отгоняется этан. Пропановая колонна работает три 17,5 ат и 148°, бутановая колонна при 6,5 ат и 142°. После окончательной отпарки из поглотительного масла при атмосферном давлении высококипящих компонентов масло возвращается в абсорбер [18]. [c.27]

Схема III является промежуточной, причем первая колонна работает по схеме /, а вторая но схеме II. [c.222]

Если промежуточная секция колонны работает как укрепляющая, то разность А масс встречных фаз положительна, и ее гипотетический состав z, определяемый уравнением (VI.114), оказывается больше единицы. Если же средняя секция работает как отгонная, то разность А отрицательна так же, как и ее гипотетический состав 2. [c.318]

Во-вторых, при любом порядке реакции, если вся колонна работает в диффузионном режиме, может быть использовано уравнение (7.25). Это очевидно, потому что в диффузионном режиме величина Со постоянно равна нулю и кинетика реакции не оказывает влияния па скорость абсорбции. [c.87]

В случае реакции не первого порядка имеются три возможности вся колонна работает в диффузионном режиме вся колонна работает в кинетическом режиме по колонне наблюдается переход от диффузионного режима к кинетическому. [c.87]

В литературе мало сведений по химической абсорбции в режиме быстрой реакции, проводимой в насадочных колоннах. Работа Данквертса, Кеннеди и Робертса [2] относится к условиям перехода от медленной к быстрой реакции. Некоторые сведения по рассматриваемому вопросу имеются в работе [3]. [c.92]

Проведенное обследование позволило сделать следующие выводы и предложения 1) колонна работает с большим запасом по производительности (на 13% выше проектной) 2) четкость погоноразделения в различных сечениях колонны неодинакова хорошая в верхних сечениях и неудовлетворительная в нижних, хотя качество полученных продуктов и удовлетворяло межзаводским нормам 3) для раздельного вывода зимнего и летнего дизельных топлив необходимо в сечениях нижних секций колонны обеспечить более высокое флегмовое число 4) для обеспечения нормальных условий работы нижних секций основной колонны в испарителе следует установить ректификационные тарелки 5) давление в колонне должно быть не выше проектного, для чего необходимо увеличить конденсатор верхних продуктов колонны. Было также отмечено отсутствие на всех тарелках коррозии и следов закоксован-ности. На основании эксплуатационных данных можно заключить о работоспособности колонны с З-образными элементами и рекомендовать их для широкого применения. [c.67]

Верхняя часть колонны работает в режиме внутренней реакции. При движении вниз по колонне, как Ьо, так и у уменьшаются (рис. 26) в соответствии с уравнением материального баланса [c.104]

Отгонная колонна является основным аппаратом, в котором использование водяного нара в некоторых случаях диктуется прямой необходимостью, тогда как укрепляющая колонна работает в присутствии водяного пара большей частью лишь вследствие своей связи с отгонной колонной. [c.230]

Если эта разность оказывается положительной, верхняя секция колонны работает как укрепляющая, и вся колонна в целом является полной если разность встречных масс паров и флегмы оказывается отрицательной, верхняя секция работает как отгон- [c.283]

Так, например, в цехе экстрактивной дистилляции на заводах синтетического каучука имеется технологический узел отмывки углеводородов, размещенный на наружной установке. Углеводороды отмываются в насадочных колоннах циркулирующей водой. Отмыв-ные колонны работают по принципу противотока сжиженные углеводороды поступают в нижнюю половину колонны и отводятся с верха колонны на склад. Вода подается на верх колонны и выводится с низа колонны. Часть циркулирующей воды постоянно отводится на регенерацию в насадочную колонну, работающую под незначительным избыточным давлением. [c.79]

Этановая колонна работает при давлении 24,5 ат. При этом давлении содержащиеся в потоке метан и этан отбираются газообразными. Так как они содержат некоторое количество пропана, их также возвра- [c.25]

Из уравнения (VI.45) можно сделать вывод о равенстве масс гипотетических целевых продуктов верхних секций обеих колонн нри условии, что одна из них работает как укрепляющая, а другая как отгонная. Таким образом, если верхняя секция первой колонны работает как укрепляющая, т. е. масса паров в любом ее отделении больше массы встречной флегмы, то верхняя секция второй колонны должна обязательно работать как отгонная, т. е. уже масса флегмы в каждом ее межтарелочном отделении должна быть больше массы поднимающихся навстречу паров, и наоборот. [c.286]

Верхние же части обеих полных колонн работают как укрепляющие секции с целевым продуктом Еу для первой и для второй колонны. [c.290]

Отсюда можно сделать заключение, что, если верхняя секция первой колонны работает как концентрационная, т. е. вес паров в любом ее сечении больше веса встречной флегмы, то верхняя секция второй колонны должна обязательно работать как лютерная, т. е. вес уже флегмы в любом ее сечении должен быть больше веса поднимающихся навстречу паров, и наоборот. [c.107]

После теплообменника кислые фракции (жирные кислоты и т. д.), получающиеся при окпслешш, нейтрализуются водным раствором едкой щелочи. Во флорентийском сосуде 4 водный щелочной экстракт отводится снизу. Верхний слой, содержащий раствор углеводородов, подается в экстрактор 5 для экстрагирования водой при 10— 20 "С. По меньшей мере 50—70% окиси пропилена и пропиленгликоля поглощается водой. Водный экстракт выводится из экстрактора и фракционируется в колоннах для получения чистой окиси пропилена и пропиленгликоля. Участвовавший в реакции углеводород возвращается через отстойник 6 в подогреватель 1. Таким же образом непрореагпровавший газ возвращается в процесс. Все агрегаты установки за исключением ректификационных колонн работают под давлением. [c.78]

На тепловой диаграмме (фиг. 37) представлено решение задачи расчета двухколонной ректификационной установки для случая, когда верхняя секция первой полной колонны работает как концентрационная, т. е. когда в любом ее межтарелочном отделении вес паров больше веса встречной флегмы на некоторую положительную величину А. В этом случае, как доказано выше, верхняя секция второй полной ректификационной колонны обязательно должна работать как лютерная, т. е. в любом ее межтарелочном отделении вес флегмы должен быть больше веса встречного потока паров на ту же положительную величину А. [c.113]

Однако, в зависимости от начального совокупного состава а исходного сырья и составов и Хо равновесных слоев, на которые оно разделяется в отстойнике, может представиться и такой случай, при котором уже верхняя секция первой колонны работает как лютерная и вес флегмы в любом ее межтарелочном отделении оказывается больше веса встречного парового потока на некоторую положительную величину А. В этом слу- [c.113]

Ввиду полной симметричности двухколонной ректификационной установки, расчетная диаграмма для случая, когда верхняя секция первой колонны работает как лютерная, а верхняя секция второй колонны—как концентрационная, представится своеобразным зеркальным отображением рассмотренного ранее обратного случая. Эта расчетная диаграмма представлена на фиг. 38. Ход расчета по ней аналогичен ранее описанному расчету по диаграмме, приведенной на фиг. 37. [c.114]

Если промежуточная секция колонны работает как концентрационная, то разность А весов встречных фаз положительна, и ее гипотетический состав г, определяемый уравнением 270, оказывается больше единицы. Если же промежуточная секция работает как лютерная, то разность А отрицательна так же, как н ее гипотетический состав г. [c.125]

Уравнение концентраций в форме соотношения 283 удобно применять в том случае, когда разность весов встречных потоков паров и флегмы положительна, и средняя секция колонны работает как укрепляющая или концентрационная. Однако, в соответствии с показанным выше, в некоторых случаях вес потока флегмы может оказаться больше веса встречного потока пара, и тогда секция колонны уже будет работать как исчерпывающая или лютерная. В этих случаях целесообразно преобразовать уравнение концентраций и представить его в следующей более удобной для расчета форме [c.127]

Выделяющаяся при стабилизации из верхней части колонны смесь этана, пропана и бутанов разделяется перегонкой под давлением на отдельные составные части пропан, к-бутан и изобутан. Процесс ведут прп таком соотношении давлонп , чтобы при данной температуре в верхней части колонны часть продуктов всегда конденсирова.яась для орошения. Схема абсорбционной установки показана па рис. 3. Колонна 1, из которой еще выделяются небольшие количества метана и этана, работает примерно при 17,5 ат и имеет около 30 тарелок. В колонне 2 углеводороды Сз и С4 отделяются от пентанов и более высококипящих углеводородов. Колонна работает примерно при 9 ат. Температура верха ее 78°, низа 120—140 . В колонне 3 разделяются углеводороды С3 и С4. Пропан уходит через верх колонны, а углеводороды С4 из низа колонны 8 переходят в колонну 4, где разделяются на изо- и н-бутаны. Колонна 3 работает примерно при 17,5 ат и имеет 30 тарелок. Температура верха колонны около 60°, низа 115°. Колонна 4 имеет 50 тарелок и работает при 8,7 ат температура верха 70°, низа 85°. [c.14]

Фиг. 41 относится к тому случаю работы средней секции колонны, когда она работает как концентрационная, т. е. когда вес паров в любом ее межтарелочном отделении больше веса встречной флегмы, а фиг. 42—к случаю-, когда средняя секция колонны работает как лютерная, т. е. вес парового потока в любом ее сечении меньше веса встречной флегмы. На этих расчетных графиках, из соображений большей наглядности, тепловая диаграмма теплосодержание—состав совмещена с равновесными изобарными кривыми кипения и конденсации рассматриваемой системы, нанесенными в осях координат температура-состав . [c.129]

Фракция н. к.— 130 °С после выщелачивания направляется в блок вторичной перегонки, состоящий из двух последовательно включенных фракционирующих колонн И и 12. Первая фракционирующая колонна работает при абсолютном давлении 2,5 кгс/см вторая при 1,5 кгс/см . Температура верха колонн 66 и 108 °С, температура низа 115 и 120°С. В блоке вторичной перегонки получаются фракции н. к.— 85, 85—120 и 120—130 °С. Легкие бензиновые фракции из колонны 7 направляются в стабилизатор 10, работающий под давлением 10 кгс/см . Температура низа стабилизатора 160°С, температура верха 65°С. Стабилизатор обогревается паровым подогревателем. В качестве теплоносителя используется пар высокого давления (25—30 кгс/см ). Предусматривается возможность работы установки без блока вторичной перегонки и стабилизации бензина. [c.85]

Технологическая схсма разделительного блока установки каталитического крекинга при использовании в качестве отпаривающего агента в реакторе легкого газойля (вместо водяного пара) представлена на рис. IV-13, а [13]. Легкий каталитический газойль подают насосом из фракционирующей колонны в отпарную колонну с кипятильником, теплоносителем в котором служит тяжелый ка-талический газойль. Уходящие с верха отпарной колонны пары с пределами кипения 200—232 С направляются в нижнюю зону реактора с кипящим слоем. Здесь значительная часть паров подвергается каталитическому крекингу с образованием бензина с к.к. 204 °С и октановым числом 85—96 (и. м.) вместо 80—92 для этой фракции [13]. Использование кипятильника вместо водяного пара в отпарной колонне позволяет более полно удалять из легкого газойля тяжелые бензиновые фракции и сокращает расход водяного конденсата, содержащего сероводород. Отпарная колонна работает при 0,14—0,16 МПа температура легкого газойля при поступлении в отпарную колонну составляет 204—288°С, начальная температура теплоносителя в кипятильнике 288—371 °С, расход паров из кипятильника в отпарную колонну 10—80 % (масс.) от массы легкого каталитического газойля. [c.223]

Регенератор 16 тарельчатого типа (отпарная колонна) работает при давлении, близком к атмосферному, и температуре 100—ПО °С. Отработанный раствор щелочи подается в верхнюю часть аппарата, водяной пар (давлением 0,3 МПа) — в нижнюю. Чтобы избежать уноса испарившейся воды, температуру вверху регенератора держат на уровне 60 °С с помощью флегмы, подаваемой насосом 5 выше ввода раствора. Температура флегмы регулируется холодильником 14. Газ, выходящий с верха десорбера, может содержать до 20 % (об.) меркаптанов, до 70 % (об.) метана и диоксида углерода. Этот газ направляется в печи. Раствор щелочи, содержащий еще некоторое количество диоксида углерода, с низа регенератора забирается насосом 8 и подается в колонну 17, где продувается нагретым до 70—90 °С воздухом. Воздух с диоксидом углерода выводится в атмосферу, а щелочные сточные воды с низа колонны 17 направляются в промышленную канализацию. [c.116]

Если теперь компонент А уходит с верха колонны и колонна работает с частичным орошением, материал, остающийся в низу колонны, будет постепенно обогащаться компонентом В, пока этот компонент не будет получен в достаточно чистом виде. [c.280]

Метод полных теоретических математических моделей для отдельных секций колонны, работу которых можно рассматривать независимо или последовательно. [c.112]

Экстракционная колонна работает при избыточном давлении 6 ат, температура потока бензина, входящего в ее нижнюю часть, равна около —55 °С, а температура жидкой ЗОз, поступающей на верх колонны — около —45 °С. [c.62]

При выборе типа барботажных тарелок следует иметь в виду, что стабилизационная колонна работает с небольшим флегмовым числом и со значительным колебанием состав 1 и количества сырья. Поэтому нежелательно применять барботажные тарелки (например, решетчатые), имеющие узкий диапазон устойчивой работы. [c.91]

Основная ректификационная колонна. Колонна работает в основном по проектной схеме. Абсолютное давление в колонне —2— 2,2 кгс/см2 — несколько превышает проектное (1,8—2,0 кгс/см ), а температурный режим колонны почти на всех действующих установках отличается от проектного. Так, в типовых проектах рекомендована температура ввода сырья 330°С, верха 100°С и низа 310 °С. Фактически на установках температура сырья при вводе в колонну составляет 350—360 " С, верха от 115 до 130 °С и низа от 320 до 340 °С. Это в основном объясняется большим подогревом нефти в печи. Повышение температуры нагрева нефти в печи способствует увеличению температуры низа колонны против проекта на 40—50°С, что в свою очередь обеспечивает углубление отбора светлых нефтепродуктов, выкипающих до 350 °С, и снижение со- держания в мазуте фракций дизельного топлива. Фракционирующая способность основной ректификационной колонны пока не обеспечивает получения четко отректифицированных фракций. Наблюдается налегание фракций по температурам кипения на установках АВТ мощностью 1 и 2 млн. т/год. [c.134]

Уравнение (9.18) с учетом (9.7) и (9.16) всегда дает величины положительные и меньше, чем ут- Если величина у, рассчитанная из уравнения (9.18), меньше, чем необходимая величина уд, то вся колонна работает в режиме внутренней реакции. [c.104]

Наконец, сравним случаи противотока и прямотока. При Я > >Н/и почти нет разницы в числах единиц переноса, необходимых для прямотока и противотока. При Я < Н/и различие существует, и предпочтителен противоток. Однако это различие мало. Рассмотрим, например, предельный случай, в котором МЯ = I. При прямотоке вся колонна будет работать в режиме внутренлей реакции и из уравнения (9.22) Л/ = 1п(1/т). При противотоке следует сделать разграничения. Если Н1и близко или равно Н, то почти вся колонна работает в режиме поверхностной реакции, и № = = (и/МН) п /х)-, эта величина только немного меньше, чем в случае прямотока (действительно, М/ = 1 и Н/и Я). Если НЦ] [c.105]

Нижняя и верхняя секции полной колонны работают совершенно так же, как если бы они были соответствуюш,ими неполными колоннами — отгонной и укрепляюш,ей. Соотношения между количествами и составами встречных фаз, их тепловыми параметрами, подводом или отводом тепла в этих секциях для полной колонны представляются теми же уравнениями, которые были выведены для соответствуюш их неполных колонн. Новые результаты могут получиться лишь из обш,их материальных и тепловых балансов всей полной колонны в целом и из анализа работы ее секции питания, являюш,ейся тем узловым пунктом, в котором паровой и жидкий потоки сырья встречаются с потоками флегмы и паров, идуш,их из нижней и верхней секций. [c.158]

Пример III.2. В ректификационную колонну подается бинарная смесь иронан — пропилен с начальным мольным содержанием пиакокинящего компонента Xj =0,600. Колонна работает под давлением р=1,96 МПа, а сырье подается при температуре начала кипения. Мольные доли пропилена в дистилляте и остатке соответственно составляют Хд=0,950.и Хд=0,100. [c.201]

Если же средняя секция колонны работает как отгонная, то ее уравнение кслцентраций удобнее представить в форме, решенной относительно концентрации жидкой фазы [c.319]

Из (VI.45) следует, что разности встречных иа одном уровне паровых и жидких потоков в обеих верхних секциях этих колонн равны по величине и обратны по знаку. Поэтому если верхняя секция первой колонны работает как укрепляющая, у которой число молей паров в любом сечении больше числа молей встречной флегмы, то верхняя секция второй 1(олонны должна обязательно работать как от1 опная, у которой уже жидкий поток болыне встречного парового и наоборот. [c.283]

Если температура сжижения дистиллятных пароп при атмосферном давлении оказывается пыгае темнературы охлаждающей воды, то, очевидно, колонна работает лишь с весьма нобольшии избытком давления нротип атмосферного, необходимым для преодоления гидравлических сопротивлений по пути движения нароп. [c.389]

На основе эксплуатации тарелок с S-образными элементами были сделаны следующие выводы при достаточном числе тарелок н необходимых флегмовых числах, а также соблюдении требуемых технологических условий работы колонны эти тарелки обеспечивают заданную четкость разделения продуктов колонна работает устойчиво в большом диапазоне нагрузок (от 65 до 130% по сравнению с проектной). Поэтому тарелки с S-образными элементами могут быть рекомендованы для широкого использования в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности при проведении таких процессов, как атмосферная перегонка, вторичная перегонка бензина и газофракционирование. [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология