Разделение воздуха, схема установки теплообменник

Рис. 4.12. Принципиальная технологическая схема установки КжАж-0,04 у — кожух блока разделения воздуха 2 — сборник колонны низкого давления 3 — колонна низкого давления 4 — испаритель парлифта 5 — отделитель пара парлифта 5—конденсатор колонны высокого давления 7 — колонна высокого давления 8 — сборник жидкого кислорода или жидкого азота 9 — испаритель (куб) колонны высокого давления 10 — детандерный теплообменник, 11 — переохладитель жидкого кислорода и жидкого азота 12 — теплообменник 13 — ожижитель 14 — фильтр детандерного воздуха 15 — фильтры 16 — насос жидкого кислорода и азота 17 — поршневой детандер 18 — воздушный компрессор 19 — воздушный фильтр 20 — фильтры блока очистки и осушки 21 — адсорберы блока очистки и осушки 22 — электроподогреватель азота 23 — фильтр

Продукты пиролиза на выходе из печи имеют температуру 800—850 °С это при медленном охлаждении газа может вызвать полимеризацию олефинов. Поэтому вначале проводят так называемую закалку , впрыскивая в газы водный конденсат, за счет испарения которого температура быстро снижается до 600—700 °С. Это тепло, как и тепло дымовых газов, используют затем для подогрева сырья и получения водяного пара, необходимого для пиролиза. На современных установках большой мощности утилизация тепла продуктов пиролиза более совершенна в схему включают котел, дающий пар высокого давления (100—120 кгс/см или 10—12 МПа). Этот пар используют для привода турбокомпрессоров, из него также получают горячую воду, направляемую на обогрев колонн разделения газа, и так организуют замкнутый цикл водооборота, исключающий образование токсичных сточных вод. Одна из современных технологических схем пиролиза бензина и первичного разделения продуктов изображена на рис. 13. Пиролиз осуществляется в трубчатой печи 1, в горелки которой подают топливо и воздух. Тепло топочных газов после их выхода из конвективной секции используют в теплообменниках 2, 3 я 4, где осуществляют соответственно перегрев водяного пара, идущего на [c.53]

Конструкции оребренных теплообменников разнообразны. Схема устройства современного пластинчато-ребристого теплообменника, работающего по принципу противотока, приведена на рис. УП1-23. Теплообменники такого типа используются, например, в низкотемпературных установках для разделения воздуха. [c.334]

За последние годы потребность промышленности в неоне сильно возросла в связи с использованием его в криогенной технике. Поэтому в качестве источника сырья для производства чистого неона организован отбор неоно-гелиевой смеси из блоков крупных воздухоразделительных установок (см. разд. 4.7). Отбираемая неоногелиевая фракция, содержащая 40% (Ые + Не) и 60% N2, подвергается переработке в сырую неоно-гелиевую смесь на установке, схема которой дана на рис. 4.58. Неоно-гелиевая фракция из основного блока разделения воздуха поступает в теплообменник 1, где охлаждается парами отходящего азота, а затем направляется в трубки дефлегматора 2, где она обогащается Ые и Не в результате конденсации азота. В межтрубное пространство дефлегматора поступает жидкий азот из основного блока. Вакуум-насос 11 откачивает пары азота для понижения температуры ванны жидкого азота в дефлегматоре. Пары азота перед поступлением в насос нагреваются в теплообменнике 1 и подогревателе 12. Обогащенная неоно-гелиевая смесь собирается в газгольдере 8, откуда перекачивается мембранными компрессорами 9 в баллоны 10. Установка снабжена указателями уровня 3, 4, указателем расхода 5, манометрами 6, 7 и газоанализатором 13. Баллоны наполняются сырой неоно-гелиевой смесью под давлением 150—165 кгс/см . При работе без откачки паров азота производительность установки составляет около 600 дм ч неоно-гелиевой смеси, содержащей 75— 78% (Ые + Не) коэффициент извлечения Ые-ЬНе равен 0,50—0,52. [c.269]

На рис. ХУ1-14 показана принципиальная схема установки для разделения воздуха с целью получения технического кислорода 98% О а). Здесь 95% исходного воздуха сжимается в турбокомпрессоре до давления 0,6—0,65 МПа и после охлаждения в регенераторах / и 2 до температуры насыщения направляется в нижнюю колонну аппарата двойной ректификации 3. Остальные 5% исходного воздуха сжимаются в поршневом компрессоре до 12—15 МПа, последовательно охлаждаются в предварительных теплообменниках (на схеме не показаны), в теплообменниках 4 и 5, и после дросселирования (6) также поступают при температуре насыщения в нижнюю колонну. Теплообменник 5 охлаждается азотом, отбираемым под крышкой конденсатора 7. Уходящий отсюда азот расширяется в турбодетандере 8, частично уходит на охлаждение [c.753]

Каждая установка для разделения воздуха принципиально имеет следующую схему. Сжатый компрессором воздух охлаждается в теплообменнике за счет отходящих продуктов разделения. Охлажденный в теплообменнике воздух после дросселирования поступает в виде жидкости в ректификацион-ную колонну, где и происходит разделение его на кислород и азот. Для разделения воздуха применяют одно- и двухколонные разделительные аппараты. [c.668]

Каждая установка для разделения воздуха принципиально имеет следующую схему. Сжатый компрессором воздух охлаждается в теплообменнике при помощи отходящих продуктов разделения. Охлажденный в теплообменнике воздух после дросселирования поступает в виде жидкости в ректификационную колонну, где и происходит разделение [c.690]

Рассмотрим цикл с дросселированием в установке для разделения воздуха. Характер протекания процесса в координатах Т—5 и схема установки с колонной двукратной ректификации показаны на рис. П1-9 и 111-10. Охлаждение сжатого воздуха (по линии 2—3) происходит в двухсекционном теплообменнике Я, где рекуперируется холод уходящих азота и кислорода (по линии 9—10). Охлаждение (по линии 3—4) происходит за счет испарения жидкости в кубе нижней колонны. Дросселирование (по линии 4—5) соответствует процессу дросселирования воздуха высокого давления [c.63]

Проследим процесс разделения воздуха на кислородной установке. Воздух из атмосферы пропускают через ситчатый фильтр, сжимают и охлаждают. Затем с помощью ряда сепараторов, теплообменников и регенераторов воздух очищают от примесей. При этом он охлаждается за счет холода сбросного потока, который в свою очередь нагревается до нормальной температуры. Очищенный воздух дросселируют, в результате чего за счет эффекта Джоуля — Томпсона он охлаждается до температуры сжижения. По другой схеме поток воздуха разделяют. Одну часть направляют на дросселирование, а другую используют для вращения турбины или поршневой машины. Частично сжиженный этими двумя способами воздух направляют в ректификационную колонну. Сверху отбирают газ, сильно обогащенный азотом (т. кип. —196,6 °С), а снизу жидкость, сильно обогащенную кислородом (т. кип. —182,8 °С). [c.49]

Установки для разделения воздуха построены по следующей принципиал >ной схеме. Сжатый компрессором воздух охлаждается в теплообменнике за счет отходящих продуктов разделения. Охлажденный в теплообменнике воздух после дросселирования сжижается и поступает в ректификационную колонну, где происходит его разделение на азот и кислород. [c.176]

Схема блока разделения воздуха установки К-0,04 изображена на рис. 4.10. Сжатый воздух после блока осущки поступает в теплообменник 1, охлаждается отходящим азотом и жидким кислородом, а затем по змеевику испарителя 9 направляется в середину нижней колонны И через дроссельный вентиль Р-1, где избыточное давление воздуха снижается до 5,5—6 кгс/см . Жидкий, обогащенный кислородом воздух из испарителя 9 через керамический фильтр 12, предназначенный для удержания частиц твердой двуокиси углерода, направляется в адсорбер 14, наполненный силикагелем, адсорбирующим ацетилен, растворенный в жидком воздухе. Очищенный от ацетилена жидкий воздух поступает на орошение верхней колонны 18 через дроссельный вентиль Р-2, в котором избыточное давление воздуха снижается до 0,5—0,6 кгс/см . [c.163]

Горизонтальные и вертикальные вращающиеся регенеративные теплообменники относятся к аппаратам непрерывного действия, они более компактны и характеризуются более интенсивным теплообменом. Ротор 4 регенеративного подогревателя воздуха в мощных газотурбинных установках с насадкой 3 в виде набора сеток из коррозионно-стойкой проволоки диаметром 0,3...0,4 мм вращается в статоре 5 (рис. 4.2.8). С помощью радиальных перегородок ротор разделен на секторы, чем достигается отделение потоков газа и воздуха. Схема движения воздуха и газа противоточная, хотя [c.400]

Отогрев детандерного теплообменника обычно продолжается немногим более часа. Если отогрев затягивается, то это свидетельствует о том, что в межтрубном пространстве имеет место проток азота. Это может быть следствием неплотности отключающей азотной арматуры или пропуска азота по пайкам и фланцевым соединениям детандерного теплообменника. Если величина пропуска невелика, а остановить теплообменник на ремонт по каким-либо причинам нельзя, отогрев может быть выполнен при остановленном блоке разделения, когда избыточное давление в межтрубном пространстве отсутствует. Установка одного детандерного теплообменника в схеме блока разделения типа КТ-3600 ничем не оправдана и влечет за собой значительные неудобства в эксплуатации. Трубопровод сброса воздуха при отогреве должен быть выведен за пределы цеха, так как сброс сопровождается большим шумом. [c.155]

Линде в 1895 г. построил установку для получения жидкого воздуха, в которой был использован дроссельный эффект и применен про-тивоточный теплообменник, а позже предложил использовать для разделения воздуха ректификацию и дал схему двухколонного воздухоразделительного аппарата. [c.8]

В установках жидкого кислорода небольшой производительности в некоторых случаях блок осушки воздуха устанавливается на исходном температурном уровне, т. е. перед блоком разделения. Воздух на детандер также подается с исходного температурного уровня. Это позволяет несколько упростить схему установки (исключается предварительный теплообменник), но приводит к уменьшению выхода жидкого кислорода и к увеличению размеров блока осушки. [c.209]

Схема установки представлена на рис. 244. Очищенный от углекислого газа и сжатый в компрессоре высокого давления до 160—166 ат воздух после предварительной осушки силикагелем в аппарате 1 поступает в теплообменник теплой ветви 2, где охлаждается до 5—6° С продуктами разделения. [c.341]

Схема установки показана на рис. 251. Процесс получения криптона в установках для разделения воздуха проходит три стадии 1) обогащение кислорода криптоном 2) выделение углеводородов 3) получение сырого криптона. ""Обогащение кислорода криптоном. Криптон, содержащийся в воздухе, после разделения последнего остается в смеси с кислородом. Для его выделения кислородо-криптоновую смесь разделяют в колонне 6, в которой концентрация криптона в кислороде повышается до 0,1%. Достигается это следующим образом газообразный кислород отбирается из отделителя ацетилена 3 и подается на шестнадцатую тарелку колонны 6. Необходимая для разделения флегма об->азуется путем частичной конденсации поднимающихся в колонне 6 паров. Источником холода является воздух высокого давления. При наличии поршневого детандера 23 воздух высокого давления, предварительно охлажденный аммиаком до минус 35—40° С, поступает в детандерный теплообменник 4, где температура воздуха понижается до —125° С. Охлажденный воздух высокого давления дросселируется в испаритель 5 и затем окончательно в дефлегматор колонны 6 до давления 1,3—1,4 ат, равного давлению в верхней части ректификационной колонны 1. [c.350]

Схема блока разделения установки КГН-30 показана на рис. 4-1. Осушенный и очищенный от углекислого газа сжатый воздух поступает в теплообменник 3, где охлал<дается отходя- [c.212]

Наиболее простая схема установки для разделения воздуха изображена на фиг. 2.4. Она представляет собой схему цикла Линде с колонной однократной ректификации, впервые осуществленного в 1902 г. Сжатый воздух проходит через теплообменник и поступает в змеевик, расположенный в нижней части колонны (испарителе или кубе). Затем воздух расширяется в дроссельном вентиле V до атмосферного давления и в виде жидкости с небольшим количеством пара поступает в верхнюю часть колонны. Жидкость стекает вниз по колонне и, находясь в непосредственном контакте с поднимающимся паром, обогащается кислородом. В испарителе она полностью или частично испаряется за счет конденсации сжатого воздуха в змеевике. Кислород в виде жидкости или газа непрерывно отводится из нижней части колонны, а пары загрязненного кислородом азота — из верхней. Если из колонны отводится газообразный кислород, то как азот, так и кислород про- [c.96]

Принципиальная схема блока комплексной очистки воздуха кислородной установки представлена на рис. 1. Сжатый воздух, пройдя теплообменник-ожижитель, где он охлаждается до температуры +5 и влагоотделитель, поступает в один из адсорберов, проходит слой адсорбента, очищается от влаги, СОа, ацетилена и частично от других углеводородов, а затем через фильтр направляется в блок разделения воздуха. Степень очистки воздуха достаточно высока содержание Oj в воздухе после адсорбера не превышает влагосодерн ание соответствует точке росы не выше —70° С (при рабочем давлении), ацетилен не обнаруживается (его содержание ниже 0.005 / ) при концентрации на входе в адсорбер до 1 /вд. [c.219]

Упрощенная схема цикла с детандером на обратном потоке показана на рис. 2-50, а изображение этого цикла в 7 — 5-диаграмме дано на рис. 2-51. Сжатый воздух охлаждается последовательно в двух тf Плo-обменниках, после чего дросселируется с 200 ата до некоторого давления, при котором он может сжижаться в змеевике испарительного сосуда. Испарительный сосуд заполнен жидким воздухом (или кислородом, если установка работает на разделение и получение жидкого кислорода), находящимся под давлением 6—7 ата. Газообразный холодный воздух из испарителя проходит через теплообменник II, в котором [c.149]

Установка КТ-3600Ар работает по схеме двух давлений (рис. 37) с использованием аммиачной холодильной машины для охлаждения воздуха высокого давления и с включением поршневого детандера при получении аргона. Воздух, пройдя фильтр, сжимается в турбокомпрессоре 1 до 6—7 ата и делится на два потока. Основной поток направляется в кислородные 5 и азотные 6 регенераторы, где охлаждается и очищается от влаги и двуокиси углерода. Затем этот поток воздуха поступает 3 нижнюю ректификационную колонну 10 основного воздухоразделительного аппарата. Второй поток после очистки от двуокиси углерода в скрубберах 4 дожимается в поршневом компрессоре 3 до давления 160—180 кГ/сж и поступает на охлаждение в предварительный и аммиачный теплообменники. Далее примерно половина воздуха высокого давления расширяется в поршневом детандере 2 до давления около 6,2 ата, проходит через фильтр детандерного воздуха и вместе с воздухом низкого давления поступает в нижнюю колонну. Вторая половина воздуха разделяется на две части и, охладившись в азотном теплообменнике 7 и теплообменнике сырого аргона 8, дросселируется также в нижнюю колонну, где происходит предварительное разделение воздуха на обогащенный кислородом воздух (кубовая жидкость) и азот. [c.96]

Воздух низкого и высокого давления перед поступлением в нижнюю колонну охлаждается в теплообменниках блока разделения за счет холода отходящих продуктов—кислорода, азота и аргонной (грязной) фракции. Монтажная схема блока разделения установки ГЖА-2000 показана на рис. 65. [c.190]

Пуск установок с поршневым детандером производят, используя в цикле только воздух высокого давления схема потоков при пуске показана на рис. 266. Вначале необходимо охладить теплообменник, ректификационные колонны и предварительно охладить насадку азотных регенераторов. Для этого воздух избыточного давления 200 кгс см , очищенный от двуокиси углерода и влаги, расширяется —частично в поршневом детандере 3 и частично в дроссельном вентиле 13 холодный воздух через верхнюю колонну 9 подается в основной теплообменник 5, а затем выбрасывается в атмосферу (I этап). В этот период обратный поток воздуха не должен поступать в регенераторы и температура в их средней части не должна повышаться. Последующий порядок охлаждения аппаратов блока разделения и накопления жидкости сохраняется таким же, как и в установках среднего давления с детандером. [c.614]

Давления и гидравлические сопротивления. Давление воздуха в установках среднего и высокого давлений выбирают в зависимости от принятой технологической схемы и типа используемых компрессоров. В установках низкого давления давление воздуха рассчитывается по данным о концентрациях продуктов разделения, АТ к и Ар на обратном и прямом потоках. Ар регенераторов и реверсивных теплообменников на обратном потоке, т. е. сопротивление в узле охлаждения Ар° Р =12—18 кПа (с учетом сопротивления переключающих клапанов). Таково же суммарное Ар на обратном потоке теплообменников в установках среднего или высокого давления Ар охладителей флегмы Арохл = 3—5 кПа, ВК Арвл = = 104-15 кПа, НК АЛп.к = 84-10 кПа (сопротивление, приходящееся на одну теоретическую тарелку, 0,3— 0,5 кПа). Сопротивление на прямом потоке в установках низкого давления — от входа в блок разделения до нижней колонны—10—20 кПа, от компрессора до блока разделения 20—30 кПа. В установках среднего и высокого давления сопротивление на прямом потоке при давлении воздуха р может быть определено из выражения [c.165]

Технологическая схема установки УСК-1М приводится на рис. 4.56. Первичный (бедный) концентрат криптона-ксенона поступает в газгольдер 1 из испарителя криптонового концентрата основного блока разделения воздуха. В компрессоре 2 концентрат сжимается до избыточного давления 4—5 кгс см и направляется в контактную печь 3 через теплообменник 4, в котором он предварительно нагревается до 660—680 °С отходящим из печи очищенным газом. Затем ондептрат дополнительно подогревается в печи электроподогревателем до 700 °С и поступает в контактное пространство печи, заполненное активным глиноземом. Здесь из концентрата выжигаются углеводороды (метан, ацетилен и др.). [c.264]

Технологическая схема блока разделения воздуха показана на фиг. 35. Воздух, сжатый в турбокомпрессоре до давления 5,4 ати, делится на две части, из которых одна часть - 80% воздуха поступает в азотные регенераторы 2, а другая часть —20% воздуха — в кислородные регенераторы /. В кислородных регенераторах обратный поток кислорода превышает прямой поток воздуха на 3%, средняя разность температур на холодном конце регенераторов составляет около 8 С. Азотных регенераторов три, в них осуществляется отвод петлеврго потока из середины регенераторов путем тройного дутья. Средняя разность температур на холодном конце азотных регенераторов поддерживается примерно 5—7 С. Средняя разность температур на теплом конце азотных и кислородных регенераторов составляет 4—5° С. Переключение азотных и кислородных регенераторов происходит через каждые 3 мин. С целью уменьшения нарушения непрерывности потоков и изменений давления, происходящих при переключениях регенераторов, моменты переключения азотных и кислородных регенераторов так же, как и в других аналогичных установках, смещены на 1,5 мин. Большая часть воздуха, охлажденного в регенераторах ( 84%), направляется непосредственно в нижнюю колонну 8. Около 16% воздуха (воздух петли ) поступает через петлевые клапаны в азотные регенераторы с холодного конца. Часть петлевого воздуха (около 10%) с температурой около 160° К из середины азотных регенераторов через петлевые клапаны попадает в трубки детандерного теплообменника 5, охлаждается и затем смешивается с остальным воздухом, направляющимся в нижнюю ректификационную колонну. [c.49]

Первая промышленная установка, предназначенная для регазифика-Щ1И СПГ с утилизацией холода для разделения воздуха, была введена в эксплуатацию в Японии в 1971 г. [118, 121, 143]. Принципиальная схема этой установки приведена на рис. 69. Воздух, сжатый в турбокомпрессоре 1 до давления 0,6 МПа, пройдя блок предварительного азотоводяного охлаждения, подается в криогенный блок. В реверсивных теплообменниках 2 криогенного блока он охлаждается обратными потоками отбросного и циркуляционного азота до состояния, близкого к насыщению, и подается в нижнюю колонну воздухоразделительной колонны двукратной ректификации. Одновременно с охлаждением в теплообменниках происходят осушка и очистка воздуха от СО 2, которые вымерзают в каналах теплообменника в виде снега и льда. Удаление этих примесей происходит в период холодного дутья при переключении секций теплообменника. [c.197]

Поршневой компрессор, в котором воздух сжимается до давления около 200 кГ1см , и скрубберная установка для очистки воздуха от двуокиси углерода между ступенями И и П1 компрессора на схеме не показаны. Сжатый воздух проходит азотно-водяную холодильную установку 17, если она предусмотрена проектом, ее влагомаслоотделитель 18 и поступает-в теплообменник-ожижитель 4, где охлаждается отходящим азотом до температуры 4—8° С. После отделения капельной, влаги во влагомаслоотделителях 18 (блока разделения и блока осушки) сжатый воздух почти полностью освобождается от влаги в блоке осушки 1 и разделяется на три потока. Около 40% воздуха направляется в теплообменник 5, охлаждается в нем до температуры конденсации и затем дросселируется в нижнюю колонну 7. Второй поток поступает в два поршневых детандера 2, расширяется здесь с отдачей внешней работы и понижением температуры до —140° С и, пройдя детандерные фильтры 3, поступает в куб нижней колонны. Часть воздуха высокого давления поступает в аргонно-кислородный теплообменник 12, охлаждается в нем и дросселируется в куб нижней, колонны. Обогащенный жидкий воздух поступает из куба нижней колонны в адсорберы ацетилена 6, затем в переохладитель 15 и далее дросселируется в межтрубное пространство колонны сырого аргона 13 и частично — непосредственно в верхнюю колонну 14. Жидкий азот из карманов конденсатора подается в переохладитель 15 и дросселируется затем на верхнюю тарелку колонны 14. Жидкий кислород отбирается из ос новного или вторичного конденсатора (в данной схеме отсутствует) и переохлаждается в переохладителе 16. [c.95]

На рис. 6-3 изображена схема установки. Воздух, очищенный от пыли и механических примесей в фильтре 1, поступает в компрессор 2. Из второй ступени компрессора воздух направляется в два последовательно соединенных декарбонизатора 3 для очистки от двуокиси углерода. Далее воздух сжимается в третьей ступени до 30 ати (при пуске поддерживается давление 50 ати), проходит концевой холодильник 4, влагимаслоотделитель 5 и поступает для осушки в адсорберы 6, заполненные активиьш глиноземом. Осушенный и очищенный от СО2 сжатый воздух поступает в теплообменник блока разделения (рис. 6-4). Теплообменник состоит из двух частей — нижней и верхней. Охладившись до —45° С в верхней части теплообменника, воздух разделяется ва два потока, меньшая часть около 25% направляется в поршневой детандер 8. После расширения в детандере до 6 ата воздух проходит через фильтр 9 и направляется в куб разделительного аппарата двукратной ректификации. Вторая часть сжатого воздуха охлаждается в нижнем теплообменнике и дросселируется в куб разделительного аппарата. [c.268]

Схема установки приведена на рис.. 22. Воздух в количестве 1,9 м 1сек засасывается компрессором 2 через воздушный фильтр /. Сжатый и очищенный в скрубберах 3 воздух с давлением 20 Мн1м охлаждается в концевом холодильнике компрессора, а затем дополнительно охлаждается в азото- водяном холодильнике 4. Из последнего воздух поступает в теплообменник- ожижитель 7 блока разделения, где охлаждается отходящим азотом. Скон-= денсировавшаяся влага удаляется во влагоотделителе, а поток воздуха на- правляется в блок осушки 5, где влага поглощается адсорбентом. [c.27]

Включение в схему с дросселированием воздуха насоса жидкого кислорода приводит к некоторому уменьшению потерь в теплообменнике, несмотря на повышение его тепловой нагрузки. Потери от необратимости в насосе жидкого кислорода составляют относительно небольшую величину. Очень сильно уменьшаются суммарные потери в змеевике нижней колонны и дросселе высокого давления в связи с понижением тепловой нагрузки змеевика. Уменьшением этих потерь в основном и объясняется снижение общих потерь от необратимости в блоке разделения установки с насосом по сравнению с установкой с кислородным компрессором. Однако с учетом того, что в установке с кислородным компрессором можно получить более высокий коэффициент извлечения кислорода из воздуха, расход энергии по обоим вариантам йожно считать примерно одинаковым (табл. 7). [c.200]

Как мы уже указывали выше, давление в нижней колонне приходится держать около 5—бога. Это естественно связано с дополнительным расходом энергии на ректификацию воздуха. Действительный же расход энергии в ректификационных аппаратах обуславливается не величиной давления в нижней колонне, а теми 1Ю-терями холода, которые имеются в аппарате и которые слагаются из потерь на недогрев (недокуперацию) в теплообменниках и потерь в окружающую среду через изоляцию аппарата. Для покрытия этих потерь давление поступающего в разделительный аппарат воздуха должно быть значительно выше того, которое имеется в нижней колонне. Это давление определяется холодильным циклом, принятым в данной установке. Например, для установок системы Лин де с о д овратным расширением давление поступающего в аппарат воздуха равно около 50—60 ата. Поэтому действительный расхо д энергии на 1 л перерабатываемого воздуха в установках для его разделения будет значительно превышать вышеуказанную теоретическую величину. Данные о действительном расходе энергии приведены ниже при описании схем промышленных установок. [c.88]

Установка состоит из двух реакционных блоков, предназначенных для одновременного получения 2-х марок битума. Принципиальная технологическая схема одного блока приведена на рис. 1. Сырье (гудрон) из промежуточной емкости 1 или с хода установки АВТ с температурой 120-130 °С подается на прием сырьевого насоса 11, прокачивается по межтрубному пространству теплообменника типа труба в трубе 3 и поступает на прием циркуляционных насосов 12, 13. На прием насосов поступает также окисленный продукт из испарителя 7 в качестве рециркуутята. Смесь сырья и рециркулята с температурой 235-240 °С насосами 12, 13 двумя параллельными потоками через смесители 4, 5, в которые поступает технический воздух с давлением 7,2-7,5 ати, подается в реактор б. Продукты окисления из реактора с температурой 250-260 °С поступают в испаритель 7, в котором происходит разделение жидкой и газообразной фаз. Давление в испарителе 0,4-0,6 ати. В испарителе 7 одновременно с разделением фаз производится накопление окисленного продукта для рециркуляции. Коэффициент рециркуляции при производстве дорожных марок битумов составляет 3-6, при [c.156]

Схемы получения несбалансированного потока в установках двух давлений приведены на рис. 107, а, б. В установке с детандером (а) воздух высокого давления, выйдя из компрессора КМ2, разделяется на два потока один Мдет проходит детандер и направляется в нижнюю колонну, второй Мдр охлаждается в теплообменнике АТ и за дросселем ВН1 также направляется в нижнюю колонну. Воздух низкого давления, выйдя из компрессора КМ1 в количестве Мпр, охлаждается и очищается в регенераторах и поступает на разделение. [c.100]

Теплый конец теплообменника, как и на схемах, располо жен вверху, холодный - внизу. Видно, что в то время как выхо дящий поток неожиженного воздуха нагревается на 283 - 79 = = 204 К, сжатый воздух охлаждается только на 293 - 130 = 163 К, Аналогичная ситуация складывается и при разделении воз духа, хотя в этом случае разница температур меньше. Такое недоохлаждение сжатого воздуха объясняется двумя причИ нами. Во-первых, количество расширенного воздуха меньше, чем сжатого (часть воздуха отведена в виде жидкости и обраг но в теплообменник уже не попадает). Во-вторых, теплое кость сжатого воздуха намного больше, чем расширенного Поэтому, отдавая в теплообменнике то же количество тепла, что получает нагревающийся поток, он охлаждается на меньшее число градусов, чем то, на которое тот нагревается. То же происходит и в разделительной установке, выдающей газообразные продукты разделения, но, поскольку жчр-кость в этом случае не отводится, действует только вторая причина однако и здесь недоохлаждение прямого потока очень заметно. [c.162]