Воздух интегральный

Для воздуха интегральный дроссель-эффект может быть легко найден по 1 — Г-диаграмме (рис. 412), которая построена на основе численных значений диференциальных дроссель-эффектов, найденных опытным путем. [c.646]

Рис. П-8. Радиальное распределение температуры катализатора V в интегральном реакторе при продувке воздухом

Рис. П-9. Радиальное распределение температуры газа I в интегральном реакторе при продувке воздухом 2 —длина слоя, мм.

Метод ртутной порометрии основан на том, что ртуть при атмосферном давлении не входит в поры образца, погруженного в нее. Если извне приложить добавочное давление, то ртуть войдет в поры, сжав имеющийся воздух до пренебрежимо малого объема, который, однако, трудно проконтролировать. Скорость возрастания объема вдавливаемой в образец ртути в зависимости от повышения давления является функцией распределения пор по размерам, что дает возможность получить как дифференциальную, так и интегральную кривые распределения. К достоинствам метода относится возможность одновременной оценки общего объема пор образца (т. е. величины ео). К недостаткам, помимо вышеуказанной неконтролируемости объема сжатого в образце воздуха, следует отнести возможность деформации самого материала мембраны (особенно в случае полимерной мембраны), фиксирование тупиковых пор, а также непригодность образца к дальнейшей работе вследствие амальгамирования пор. [c.102]

Для регулирования соотношения применяется регулятор пропорционально-интегральный типа ПРЗ-3, который предназначен для непрерывного регулирующего воздействия в виде давления сжатого воздуха, посылаемого к исполнительному механизму с целью поддержания одного из пневматических сигналов пропорциональным величине второго пневматического сигнала. [c.222]

В табл. 5 представлена интегральная излучательная способность горючей газовой смеси углерод—воздух при давлении Р=0,1 МПа. В табл. 6 и 7 приведены соответствующие значения для Р=0,03 и 0,3 МПа. Как сказано в примечании к таблицам, составы смесей соответствуют различным топливам углю, нефти и газу, сжигаемым в воздухе. Здесь также рекомендуется логарифмическая интерполяция по 1 и Р. [c.253]

По значениям интегральных эффектов дросселирования, найденных экспериментально при различных температурах и давлениях, построен ряд диаграмм, выражающих состояние реального газа. К ним относятся, например i — Г-, Т — s-, Ср — Г-диаграммы, построенные для воздуха, кислорода, азота и других газов. Этими диаграммами удобно пользоваться для графического изображения и расчета процессов сжижения. [c.418]

Интегральный дроссельный эффект может быть наиболее просто определен с помощью энтальпийной диаграммы i—Т, где он изображается, в соответствующем масштабе, горизонтальным отрезком, проведенным между изобарами р, и р,, или посредством энтропийной диаграммы Т—S (рис. XVП-З энтропийная диаграмма для воздуха). [c.651]

Титрометрический детектор, являющийся одним из простейших типов интегральных детекторов, предназначен для определения горючих веществ. Последние, проходя в смеси с воздухом камеру с накаленной платиновой проволокой, сгорают до двуокиси углерода, которая затем поглощается титрованным раствором едкого бария. Избыток едкого бария титруется раствором соляной кислоты из микробюретки. Пороговая чувствительность при применении разбавленных растворов достигает 1 10 об.%. [c.113]

Пример 16. В результате экспериментального изучения дросселирования воздуха в одном из опытов были получены следующие результаты начальная температура 3,2 °С и соответствующее ему давление 185,3 атм конечное давление равно 1,2 атм. Рассчитать с помощью (VI, 82) интегральный дроссельный эффект. [c.178]

Однако получаемые расчетным методом результаты характеризуют обстановку в помещениях только на уровне интегральных параметров. Для разработки рекомендаций по противодымной защите мащинных залов, кабельных помещений и блочных щитов управления АЭС были проведены исследования, имеющие своей целью определение граничных условий для расчета параметров систем противодымной защиты. В число граничных условий входят расход и температура газов, удаляемых из помещения, а также расход воздуха, подаваемого системой приточной вентиляции, если схема организации противодымной защиты предусматривает наличие таковой. Критерием эффективности противодымной защиты был невыход или непоступление дыма через открытую дверь помещения. [c.206]

Интегральный эффект Джоуля — Томсона для воздуха при различных начальных [c.281]

В работе [5] представлены данные экспериментального исследования характеристик тепло- и массообмена при сублимации в воздухе р-дихлорбензола (5с = 2,23), нанесенного на нагреваемую вертикальную поверхность, в условиях противодействия механизмов конвекции. Результаты измерений ложатся на 10—15 % ниже зависимости, полученной интегральным методом [79]. Однако соответствие экспериментальных и расчетных [c.387]

Экспериментальное подтверждение такого расширения полосы частот в области перехода и за ней было получено с помощью спектрального анализа результатов измерений в воздухе [9]. На рис. 11.4.5 представлены интегральные спектры [c.45]

Рис. 1-12. Изменение интегральной скорости VI в зависимости от степени крутки в горелках с тангенциальным лопаточным подводом воздуха при различных углах наклона лопаток а. а —периферийная подача газа б — центральная подача газа.

Рис. 3-2, Интегральная поглощательная способность мазутного пламени толщиной, 1 м в зависимости от коэффициента избытка воздуха,

Интенсивность фона, наблюдаемого на рентгенограммах, является не только результатом диффузного рассеяния рентгеновских лучей на образце, но также связана с инструментальными факторами (например, с рассеянием дифрагировавшего излучения атмосферным воздухом) [141]. Если инструментальные факторы одинаковы для исследуемых образцов, то появляется возможность сравнительного анализа роли самих образцов в формировании диффузного фона рассеяния на рентгенограммах. Интенсивность дифрагировавших рентгеновских лучей, зафиксированная на рентгенограмме, складывается из интенсивности рентгеновских пиков и интенсивности фона [130]. Для отделения интенсивности, связанной с фоном, в районе рентгеновских пиков, представленных псевдофункциями Фойгта, проводят базисные линии. Левая и правая точки каждой базисной линии соответствуют интенсивности фона слева и справа от рентгеновского пика. Для получения интегральной интенсивности фона площади под базисными линиями суммируют с площадями под линией фона вне рентгеновских пиков. [c.79]

Средняя разность энтальпий воздуха может быть найдена несколькими способами. В программах реализовано два из них - приближенный по методу Л, Д. Бермана и интегральный, являющийся более точным. [c.76]

Прогноз интегральных характеристик загрязнения воздуха от площадного источника. Получены соотношения для предварительного вычисления интегральных характеристик загрязнения воздуха от площадного источника на основании интегрирования по площади выражения для концентрации от точечного источника. [c.67]

Равновесие ионизации натрия в пламенах более детально рассмотрено в обзорных работах [583, 789], где сопоставляются расчетные и экспериментальные данные по оценке степени ионизации натрия за 10 лет. Имеются сведения, что при определении степени атомизации натрия методом интегрального поглощения в присутствии избытка хлорида цезия величина Р изменяется от 0,5 до 1,0, что свидетельствует о заметной ионизации натрия при введении 10 М раствора соли натрия в пламя горелки ацетилен—воздух. В то же время многие исследователи отрицают возможность образования ионов натрия в пламенах. Видимо, различие мнений о механизме ионизации натрия в пламенах связано с разными экспериментальными условиями и неполной информацией 6 механизме процессов в пламенах. [c.119]

Формула (32) справедлива для случая понижения давления в реципиенте и не может быть использована для определения скорости откачки в данный момент работы вакуумного устройства. В связи с этим автором разработан графоаналитический метод, который состоит в использовании интегральной кривой - t, снятой при испытаниях насоса по отсосу воздуха из постоянного объема Vg ,. [c.36]

Поэтому парциальное давление насыщенного водяного пара мало по сравнению с давлением паровоздушной смеси, равным абсолютному давлению всасывания р . Поэтому с погрешностью, не превышающей 5—8 %, при расчете и подборе эжекторов для откачки воздуха из насосов с высотой всасывания 7—8 м коэффициент подсоса по сухому воздуху Uq. с можно считать равным общему объемному коэффициенту подсоса (см. п. 3.2). Принятие указанных допущений тем более допустимо, что расчет коэффициента подсоса Uo ведется по режиму, соответствующему моменту окончания вакуумирования насосов, когда абсолютное давление рн соответствует полной высоте всасывания насосов Н -В то же время в момент начала работы заливной установки абсолютное давление р близко к атмосферному, а подача воздуха эжектором будет больше расчетной. Поэтому интегральная подача воздуха эжектором за цикл будет больше, чем определенная по конечному режиму. [c.220]

Эти методы используются в целях контроля атмосферного воздуха, а также для анализа технологических газов в труднодоступных по той или иной причине местах. Особую роль дистанционные методы играют в контроле загрязнений атмосферного воздуха, поскольку именно ими в основном обусловлено глобальное распространение загрязнений на планете. В дифференциальном варианте дистанционных методов определяется содержание с примеси в заданной точке пространства в нужный момент времени. В интегральном варианте определяют количество Q примеси на трассе длиной Л = / с(г)с1г. В этом случае получают статистически достоверные данные о среднем содержании [c.936]

Рис. IV. 21. Начальный участок гистограммы и интегральных функций распределения пузырьков воздуха по размерам (1) и по объемам (2) в растворах полиоксадиазола в серной кислоте.

Перед проведением опыта на газораспределительную решетку засыпалось предварительно взвешенное количество зернистого материала. Решетка была выполнена из плотной ткани, туго натянутой на металлическую сетку. Высота неподвижного слоя была 120 мм. Пульсации газового потока создавались электромагнитным клапаном, установленным на подводе воздуха к установке. Частота пульсаций в опытах была 2 1,5 1 0,Ъ гц, а для сопоставления проведены опыты с обычным псевдоожиженным слоем, при различных скоростях фильтрации газового потока. Для пульсирующего потока за скорость фильтрации принималась средняя интегральная скорость за полный период пульсаций, подсчитанная по расходу воздуха в единицу времени. Газовый счетчик, с помощью которого замерялся расход газа, был защищен от обратного воздействия клапана-пульсатора демпфером, представлявшим собой рессивер и набор сопротивлений. Каждый [c.10]

Переход от периодического к непрерывному режиму окисления парафина в производстве синтетических жирных кисло/(СЖК) связан, прежде всего, с выяснением вопроса, о выборе типа реактора для непрерывного процесса. Известно, что применение реактора идеального вытеснения сохраняет все характеристики периодического процесса, однако, создание такого реактора для системы — газ—жидкость (воздух—парафин) принципиально невозможно из-за необходимости смешения фаз для транспорта кислорода в зону реакции. Реактор полного смешения, как интегральный реактор, обладает рядом особенностей, в результате этого окисление парафина в нем может протекать не так, как это было в периодическом режиме. , [c.103]

Это позволяет смоделировать полет осколка с учетом его сложного поступательновращательного движения, продолжающихся после фрагментации деформаций и распределенной силы сопротивления воздуха, интегральная величина которой зависит от поля скоростей и от ориентации осколка относительно траектории движения его центра масс. Привлекательность использования такого подхода очевидна ввиду его приближенности к действительности и потенциальной способности дать максимально точные результаты. [c.347]

Реакционная способность прокаленных коксов определялась в атмосфере воздуха по модернизированной методике Красюкова А.Ф. Определение проводилось на коксах с размером частиц 0,5-1,0 мм. Метод анализа в определенной степени моделирует условия окисления анодов при их работе. Важным достоинством метода является интегральность оценки, ошибки определений не превышали 5 %. [c.84]

При этом начальные участки кинетической кривой накопления полимера аппроксимируются параболой в координатах Х— (где X — выход полимера, t — время), типичной для реакций окисления углеводородов, само ускоряющихся за счет радикального распада накапливающихся гидроперекисей. При доступе кислорода воздуха в полимеризующуюся систему интегральный выход полимера (за 2,5 ч) возрастает почти в 3 раза. Таким образом, существенный вклад в механизм термополимеризации мономеров могут вносить реакции распада образующихся гидроперекисей, вызывающие разветвление цепей. Следовательно, подавление разветвления цепей — еще одна возможность ингибирования термополимеризации. [c.173]

Сравнение спектров отражения-поглощения слоев одинакового состава, находящихся на границах раздела полупроводник — металл и воздух — металл, показывает соответствие частот максимумов и полуширин полос поглощения и значительное различие их интегральных интенсивностей. В случае сильнопоглощающих диэлектрических слоев фактор поглощения в [c.153]

Хроматограммы, полученные при помощи дифференциальных и интегральных детекторов, приведены на рис. 16. Нулевая линия 00 (рис. 16, а) соответствует выходу из колонки чистого газа-носителя пик 1 — выходу несорбирующегося компонента (воздух, инертный газ и т. д.) пик 2 —выходу из колонки одного из определяемых компонентов (или смеси нескольких неразделенных компонентов). Ширину полосы на слое сорбента обозна- [c.40]

Порошкообразный кокс, характеризующийся значительно высокой по сравнению с коксами замедленного коксования удельной поверхноо,-тью, обусловливаемой процессом многократного воздействия на кокс кислорода воздуха, обладает примерно одинаковой с коксом Ь УНПЗ начальной, но более повышенной (в 2-4 раза) интегральной КРС и высоким значением соэффациента, достигающим при ТТО 1400°С до 13а [7и]. [c.50]

Рис. 3.5. Влияние водотвердого отношения и давления прессования на объем и харакггер пор сухих образцов состава ФГ ГВ = 70 30, прессованных при различных давлениях а 20 МПа 6—10 МПа в — 5 МПа / — интегральная пористость 2 — объем капиллярных пор 3 — объем пор защемленного воздуха

ВНИЗ по течению расчеты были продолжены с помощью интегрального метода. Хардвик и Леви [38] применили конечно-разностные методы для решения полных эллиптических уравнений в области следа над изотермической вертикальной поверхностью. Решение сравнивалось с экспериментальными данными для воздуха и получено очень хорошее согласие. На рис. 3.12.1 показаны расчетные профили скорости и температуры в следе. [c.155]

Развивающееся течение. В большинстве практических приложений течение является развиваюшимся. Этой задаче посвящено несколько теоретических и экспериментальных исследований. В работе [95] выполнен анализ смешанно-конвективного течения в вертикальной трубе и предложено корреляционное соотношение для коэффициента теплоотдачи, включающее отношение L/D. В работах [142, 147] с помощью интегрального метода осуществлен анализ течения в вертикальной трубе. Последующие расчеты проведены с использованием конечно-разностных методов. На основании результатов экспериментального исследования смешанно-конвективного течения воздуха в вертикальной трубе авторы работы [71] сделали вывод, что соотношение Мартинелли — Боултера [95] не позволяет скоррелировать полученные экспериментальные данные, и было предложено следующее корреляционное соотношение для местного числа Нус- [c.628]

Термическое О. обычио осуществляют при нагр. изделий в атмосфере, содержащей Oj или водяной пар. Напр., термическое О. железа и низколегир. сталей, называемое воронением, проводят в печах, нагретых до 300-350 °С, или при непосредств. нагревании изделий иа воздухе, добиваясь необходимого цвета обрабатываемой пов-сти. Легир. стали термически оксидируют при более высокой т-ре (400-700 °Q в течение 50-60 мин. Магнитные железоникелевые сплавы (пермаллои) оксидируют при 400-800 °С в течение 30-90 мин. Термическое О.-одна из важнейших операций пм-нарной технологии создаваемые диэлектрич. пленки защищают готовые полупроводниковые структуры от внеш. воздействий, изолируют активные области дискретных полупроводниковых приборов и интегральных схем. Наиб, часто термическое О. применяют при изготовлении кремниевых структур. При этом Si окисляется на глубину ок. 1 мкм при 700-1200 С. С нач. 80-х гг. в произ-ве кремниевых больших интегральных схем О. проводят при повышенном (до Ю Па) давлении О2 или водяного пара (термокомпрессионное О.). [c.352]

Полученные опытным путем значения интегральной скорости VI для расчета вихревых горелок с тангенциальным лопаточным поцвоцом воздуха даны на рис. 1-12,а (для периферийной подачи газа) и на рис. 1-12,6 (для центральной подачи газа). Аналогичные данные для простого тангенциального и улиточного подвода воздуха, а также для аксиального и аксиально-тангенциального лопаточных аппаратов содержатся в работе [Л. 13]. [c.23]

Изменение интенсивности теплообмена между факелом и охлаждаемыми Степками камеры в зависимости от степени балластирования, т. е. количества водяного пара, добавляемого к воздуху перед горелкой, изучалось В. И. Андреевым (ЭНИН) на стенде ТЭЦ-20 Мосэнерго [Л. 27]. Стенд имитировал камеру горения парогазовой установки и представлял собой цилиндрическую топку, стенки которой охлаждались снаружи проточной водой. Для измерения зональных и интегральных характеристик тепло-ебмена камера была разделена на калориметрические секции. Газого-релочное устройство с диаметром кратера 215 мм, работающее по принципу двухфронтового зажигания (см. гл. 1), устанавливалось в торце опытной камеры горения. Длина камеры 2 м, внутренний диаметр камеры 0,85 м, отношение диаметра камеры к диаметру кратера горелки составляло около 4. Сжигалась смесь природного газа с подогретым до 220—300°С воздухом. Для снижения температуры факела к воздуху можно было подмешивать [c.65]

Указано, что натрий (медь, серебро) можно рассматривать как полностью атомизированный стандартный элемент [583]. Методом интегральной абсорбции вычислено, что натрий полностью атомизи-рован в обогащенных пламенах ацетилен—оксид азота(1) (Т = = 2950 К), водород—оксид азота(1) Т = 2900 К), ацетилен—воздух Т = 2450 К) и водород—воздух Т = 2000 К). Такое же заключение сделано для натрия при его определении в пламени ацетилен-оксид азота(1) с отношением окислителя к горючему, равным 1,95—2,8. Вычисления показали, что при более низком отношении образуется карбид натрия, при более высоком — моногидроксид и монооксид. Образование молекул Nag исключено. [c.118]

Температура воздуха на входе в сопло вихревой трубы Тс всегда ниже температуры окружающей среды Го. Разность температур Го—Г4 в начале работы растет из-за снижения температуры воздуха, уменьшения интегрального эффекта дросселирования АГд, вызванного снижением перепада давления в редукторе. Наличие разности Го — Гс приводит к уменьшению холодопроизводительности вихревой трубы из-за уменьшения Гг — Го. При такой организации рабочего процесса увеличение двух первых составляющих располагаемой холодопроизводительности (р1 и рг) неизбежно приводит к уменьшению Рз. Значение четвертой составляющей холодопроизводительности (Р4) не зависит от протекания рассмотренных процессов и определяется только совершенством вентиляции пододежного пространства и температурой воздуха, выходящего из защитного снаряжения. Для принятой схемы баллонного кондиционера суммарная холодопроизводительность может составлять 30—40% располагаемой холодопроизводительности. [c.192]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология