Теплообменник Теплоотдача сопротивление

Для газовых теплообменников термическим сопротивлением стенки можно пренебречь. Коэффициенты теплоотдачи рассчитывают по следующим уравнениям [c.180]

Основная задача теплового расчета теплообменника заключается в установлении величины общего коэффициента теплопередачи /С, определяемого уравнением (6.2). Поскольку при определении /С термические сопротивления загрязнений г 1 оцениваются ориентировочно (см. табл. 7 приложения), частные коэффициенты теплоотдачи а допустимо рассчитывать по упрощенным формулам. Такой подход значительно упрощает методику инженерных расчетов теплообменной аппаратуры и облегчает программирование задач в случае их решения с использованием ЭВМ. [c.149]

Теплообменники,, в которых теплообмен осуществляется однофазными потоками газа или жидкости. Предполагается наличие аналитических зависимостей для коэффициентов теплоотдачи и трения (или сопротивления). Это предположение основано на том, что эксперимент по теплоотдаче и аэродинамике, как правило, заканчивается построением зависимостей а (Не, Рг) и (Ке). Последние могут быть представлены степенной функцией чисел Рейнольдса И1 Прандтля [c.17]

При конденсации паров с помощью водяного охлаждения на границе стенка—вода существует большое сопротивление процессу передачи тепла, поэтому при конструировании аппаратов необходимо стремиться к тому, чтобы увеличить коэффициент теплоотдачи от поверхности, омываемой водой. В конденсаторах закрытого типа это достигается пропусканием воды через трубки. Оптимальная скорость воды в трубках равна 1,5 м/с. Среднее значение общего коэффициента теплопередачи для конденсаторов, установленных на колоннах, которые разделяют легкие углеводородные смеси, составляет 148,8 ккал/(м2.ч-°С). Для предварительного подогрева сырья в качестве теплоносителя может применяться пар или поток горячих углеводородов, например с низа колонны. Для пара общий коэффициент теплопередачи составляет около 89,3 ккал/(м2-ч-°С), а для углеводородов — 74,4 ккал/(м2-ч-°С). Такое же значение коэффициента теплопередачи можно принимать при расчете холодильников. Если в качестве теплоносителя применяются углеводороды, то оптимальная линейная скорость потока в трубках теплообменника находится н пределах 1,8—2,4 м/с. [c.150]

Широкие исследования аэрогидродинамики и теплообмена с затухающим вращением потока газа вдоль цилиндрической трубы, создаваемого с помощью различного рода закручивающих устройств, были проведены Р. 3. Алимовым, В. К. Щукиным, А. А. Халатовым [3, 4]. Выявлено неоспоримое преимущество закрученных потоков перед осевым движением. При одинаковых температурных условиях и одинаковой затрате мощности на преодоление сопротивления движению воздуха в трубе в случае закрученного однофазного потока по сравнению с незакрученным можно получить выигрыш в теплоотдаче в 2-2,5 раза, а в случае закрученного двухфазного потока по сравнению с закрученным однофазным можно дополнительно обеспечить увеличение от трех до двадцати раз коэффициента теплоотдачи в зависимости от теплового потока и числа Ке. Однако традиционно используемые в трубах тангенциальные закручивающие устройства затруднительно применять в теплообменниках со стандартным шагом расположения трубок в трубных решетках, фактически их невозможно уни- [c.6]

Если стандартные элементы в теплообменнике расположены симметрично, можно ожидать, что тепло- и массообмен в каждом из элементов всей системы будет таким же или по крайней мере пропорциональным тепло- и массообмену в изолированном элементе. Это можно показать на следующем примере. Рассмотрим кожухотрубный теплообменник, в котором температура кожуха поддерживается постоянной в результате испарения жидкости (рис. 1). Если коэффициент теплоотдачи в трубах определяется только скоростью, то можно воспользоваться и—а-методом. Коэффициент теплоотдачи при ламинарном илн турбулентном течении можно рассчитать при известной скорости течения. Если размеры всех труб одинаковы, а скорость течения определяется гидравлическим сопротивлением, то коэффициенты теплоотдачи всех труб также одинаковы. Температура жидкостной среды в трубе изменяется от А, о во входном сечении до 7 на выходе в соответствии с уравнением [c.84]

A. Введение. Капельная конденсация — один из видов теплопередачи с высоким коэффициентом теплоотдачи. Если типичные коэффициенты теплоотдачи при пленочной конденсации составляют 5000 Вт/(м - С), то коэффициент теплоотдачи при капельной конденсации обычно составляет 50 ООО Вт/(м-- С). Это значит, что применение капельной конденсации в теплообменниках, по-видимому, приведет к настолько малым термическим сопротивлениям со стороны конденсации, что скорость передачи теплоты будет определяться сопротивлениями жидкости, окисной пленки и трубы. Поэтому точный расчет коэффициента теплоотдачи при капельной конденсации себя не оправдывает, даже если это нетрудно сделать. [c.359]

III. Теплообмен между кипящим слоем и ограничивающими его поверхностями другой температуры — наружными стенками реактора или поверхностями погружаемых в слой теплообменников. Из-за высоких объемной теплоемкости и плотности зерен механизм теплоотдачи в этом случае должен быть аналогичен механизму переноса импульса от поверхности движущихся в кипящем слое тел (см. раздел III.4), определяющему сопротивление этому движению. [c.121]

Пример 14.2. Конструктивные расчеты. В табл. 14.3 представлены основные габаритные размеры, а также расчетные характеристики одного из опытных образцов подобного рода теплообменников. При расчетах задавались температурами воздуха на входе и выходе, расходом воздуха, температурой NaK на выходе. Температуру NaK на входе и расход жидкого металла находили в результате расчета. Поскольку определяющим является термическое сопротивление со стороны воздуха, в первом приближении падением температуры в стенке и термическим сопротивлением со стороны NaK можно пренебречь. Таким образом, расчет начинается с определения массовой скорости воздуха и коэффициента теплоотдачи с воздушной стороны, при этом в расчетах используется значение скорости воздуха в загроможденном трубами сечении. Физические свойства брались при средней температуре стенки в трубном пучке, а не при средней температуре воздуха [см. соотношение (3.24)1. При этом величина коэффициента теплоотдачи получается завышенной, поскольку средняя скорость воздуха относительно ребер несколько ниже скорости в загроможденном трубами сечении. С другой стороны, сами трубы обусловливают некоторую дополнительную турбулентность потока, что ведет к росту коэффициента теплоотдачи. Поскольку между ребрами с шагом 51 мм в направлении потока имелись свободные промежутки, то в расчетную величину коэф- фициента теплоотдачи вводили соответствующую поправку согласно рис. П3.8, [c.282]

Пластинчатые теплообменные аппараты характеризуются высокой интенсивностью процессов теплоотдачи и теплопередачи при умеренных гидравлических сопротивлениях. Их можно применять для рекуперации тепла между потоками рабочих сред в охладителях, подогревателях, конденсаторах и дефлегматорах. Теплообменники могут быть двухпоточными и многопоточными, то есть могут применяться для теплообмена между двумя рабочими средами (двухпоточные), а также для теплообмена между тремя, четырьмя и большим числом сред в одном аппарате. [c.692]

Однако другие исследователи [224] указывают, что полученное несоответствие расчетных и экспериментальных данных обусловлено несоблюдением при экспериментах условий, на основе которых выведена теоретическая формула. Если при эксперименте соответствующие условия соблюдаются и контактное сопротивление отсутствует, то процесс теплоотдачи хорощо описывается уравнением (219). Величина контактного сопротивления зависит от способности жидкого теплоносителя смачивать поверхность нагрева и возрастает при ухудшении смачиваемости, например вследствие загрязнения поверхности нагрева. Сказанное позволяет считать, что исправленная формула (220) имеет только частное значение. Данные исследований при движении жидких теплоносителей в трубах, относящиеся к простым теплообменникам, не могут быть распространены на печи-ванны, где движение жидкого теплоносителя не вынужденное, а свободное, вызванное подъемной силой. [c.370]

Влияние свойств теплоносителя, зависящих от температуры, на теплоотдачу и сопротивление в газовых теплообменниках рассмотрено [c.17]

Геометрическая характеристика всех пластинчато-ребристых поверхностей приведена в табл. 9-3. Эти сведения необходимы для расчета пластинчато-ребристых поверхностей наряду с данными о теплоотдаче к гидравлическом сопротивлении. Следует отметить, что величина поверхности теплообмена, заключенной в единице объема, обозначенная р, соответствует объему с одной стороны потока, ограниченному двумя пластинами, между которыми находятся ребра данного типа. Эту поверхность нельзя относить к полному объему теплообменника, так как в каналах для второго теплоносителя может быть использована развитая поверхность другого типа. В гл. 2 содержатся некоторые полезные геометрические соотношения, которые можно использовать совместно с данными табл. 9-3 для определения поверхности в единице объема, а также отношения свободного и полного сечений теплообменника. [c.119]

Этот пример иллюстрирует методику определения характеристики данного типа теплообменника. В выполненном расчете не делалось попыток учесть дополнительное термическое сопротивление, связанное с загрязнением поверхности, или дополнительные потери напора в коллекторных крышках и в результате несовершенного распределения потоков по сечению теплообменника. Выбор типа и размеров поверхностей не соответствует оптимальной конструкции теплообменника. Регенератор оптимальной конструкции имел бы более выравненные в процентном отношении потери напора, однако выбор конструкции не входит в задачу данной работы. Эффективность оребренной поверхности на стороне воздуха установлена равной 0.665. что может быть связано с некоторыми погрешностями в расчете, так как при эффективности менее 80% становится сомнительной возможность применения обычного метода расчета теплоотдачи в длинных каналах с развитой поверхностью. [c.211]

В электрических машинах с замкнутой системой вентиляции теплота передается от теплоносителя внутренней цепи охлаждения машины к теплоносителю внешней цепи в теплообменниках. Если О]—коэффициент теплоотдачи от хладоагента внутренней цепи к теплопередающей поверхности трубок, X — коэффициент теплопроводности материала трубок, 6 — толщина стенок трубок, 2 — коэффициент теплоотдачи от поверхности трубок ко второму хладоагенту, то суммарное тепловое сопротивление теплообменника можно представить в виде [c.270]

Действительно, произведем сравнение по габаритным и массовым характеристикам газожидкостных теплообменников, в которых тепловые сопротивления со стороны жидкости очень малы. Коэффициенты теплопередачи принимаются равными коэффициентам теплоотдачи с газовой стороны. При этом величина поверхности теплообмена определяется газовой стороной. [c.8]

Для теплообменников, в которых рабочие среды имеют одинаковое давление и мало отличаются между собой по физическим свойствам (дымовые газы и воздух), рекомендуется применять профильные поверхности с равнопроходными живыми сечениями каналов. Для противоточных теплообменников коэффициенты теплоотдачи определяются по формуле (1-37), аэродинамические сопротивления по формулам (1-38), (1-39). [c.49]

Из приведенных расчетов видно, что трубчатые аппараты с большими диаметрами труб имеют низкую интенсивность теплообмена. Повышение скорости течения теплообменивающихся сред вызывает большие гидравлические сопротивления в аппарате. Наиболее эффективной мерой повышения интенсивности теплоотдачи в трубчатых аппаратах является уменьшение диаметра труб в пучке. С уменьшением диаметра труб в пучке резко сокращаются габариты аппарата и значительно снижаются гидравлические сопротивления Б аппарате. Но с уменьшением диаметра трубок при заданной производительности резко растет число труб в пучке. Трубчатые аппараты с малыми диаметрами трубок в пучке неудобно чистить и мыть. Конструирование малогабаритного и удобного в эксплуатации теплообменника может быть удачно решено только за счет уменьшения толщины слоя жидкости, а эТо возможно только в плоской или кольцевой щели. Поэтому за последние годы тонкослойные теплообменники с каналом в виде узкой щели стали вытеснять трубчатые аппараты из всех отраслей промышленности. В качестве наиболее простого решения задачи повышения интенсивности теплообмена применяют пустотелые трубчатые вытеснители, вставляемые в трубки обычного трубчатого теплообменного аппарата. Такие кольцевые тонкослойные аппараты выпускаются отечественной промышленностью. [c.77]

Конкретные расчетные формулы вида (VII.40) аналогичны (VI.66) и (VI.67). При определении рабочей скорости газа ш следует учитывать, что с увеличением W возрастают коэффициенты скорости массо- и теплопередачи, но снижается движущая сила процесса катализа вследствие усиления перемешивания газовой фазы и увеличения размеров газовых пузырей. Кроме того, повышение скорости газа увеличивает гидравлическое сопротивление решетки, высоту взвешенного слоя и усиливает истираемость катализатора. Для катализа под атмосферным давлением применяют w==2Wb—Зшв в колоннах высокого давления нерационально большое увеличение высоты взвешенного слоя и потому применяют w = l,3—2Wb. Если наиболее важной задачей является теплоотдача от взвешенного слоя к теплообменникам, то w = 4wu—6wb. [c.252]

Наибольший вклад в общее термическое сопротивление теплопередаче вносится со стороны той жидкости, для которой коэффициент теплоотдачи имеет наименьшее значение. Поэтому при проектировании теплообменника следует в первую очередь изыскивать такие технологические и конструктивные решения, которые обеспечивают повышение коэффициента теплоотдачи со стороны жидкости, создающей большое термическое сопротивление. [c.80]

Другой способ интенсификации, не приводящий к существенному повышению гидравлического сопротивления, заключается в следующем. Путем выдавливания снаружи трубы с помощью специального устройства на внутренней стенке трубы образуются небольшие по высоте (1-2 мм) выступы. Расстояние между выступами равно диаметру трубы или несколько меньше его. При турбулентном движении жидкости в потоке за зауженным участком трубы возникают вихри, которые существенно турбулизуют пограничный слой и тем самым резко снижают его термическое сопротивление. При этом коэффициент теплоотдачи увеличивается в несколько раз. К конструктивным способам интенсификации процесса теплоотдачи можно отнести также использование различных вставок внутри труб, приводящих к завихрению потока, а также установку перегородок в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников, с помощью которых увеличивают скорость движения жидкости и ее турбулизацию вследствие чередующегося изменения направления потока. [c.295]

Теплоотдача в пленочных аппаратах. Перенос теплоты от стенки к пленке жидкости происходит в аппаратах для проведения процессов нагревания и охлаждения в пленочных теплообменниках и кипения в пленочных испарителях. Вследствие высокой скорости движения жидкой пленки коэффициенты теплоотдачи в пленочных теплообменниках обычно в 2-3 раза выше, чем в трубчатых, в которых все сечение трубок заполнено жидкостью. Поскольку скорость течения пленки по вертикальной стенке большая, то время пребывания жидкости в таких аппаратах обычно мало. Поэтому часто пленочные аппараты применяют для нагревания, охлаждения или испарения нетермостойких жидкостей, К достоинству пленочных аппаратов относятся также возможность выпаривания пенящихся растворов, низкое гидравлическое сопротивление и т. п. [c.299]

Для получения высоких значений коэффициентов теплопередачи через теплообменник необходимо пропускать теплоносители с достаточно большими скоростями. Однако при этом возрастает гидравлическое сопротивление теплообменника. Из практических данных следует, что приемлемые значения коэффициентов теплоотдачи можно получить при скоростях для жидкостей до 1-1,5 м/с и для газов до 10-25 м/с. Обычно в теплообменниках различных типов можно принимать скорости, которые рекомендуются при протекании жидкостей и газов в трубопроводах и каналах (см. разд. 6.5). [c.356]

Надо помнить, что увеличение скорости одного теплоносителя заметно повышает коэффициент теплопередачи только в том случае, если коэффициент теплоотдачи с другой стороны стенки велик (т.е. является нелимитирующим), а термическое сопротивление стенки мало. Поскольку массовые расходы теплоносителей определяются тепловым и материальным балансами теплообменника, то на линейную скорость теплоносителей в аппарате можно повлиять только соответствующим подбором в нем сечений. [c.356]

Особенности расчета коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления пластинчатых теплообменников приведены в [59]. [c.355]

При конструировании теплообменников важным моментом является выбор скоростей потоков. Скорости должны быть приняты такими, чтобы сопротивления не превышали допускаемую величину, а коэффициенты теплоотдачи были бы достаточно велики. Удовлетворяют ли принятые скорости этим условиям Этот вопрос можно решить только после полного расчета теплообменника. Величины а и Др в значительной степени зависят как от скорости w, так и от плотности потока р, поэтому целесообразно исходить из [c.197]

Сказанное справедливо, когда речь идет о нахождении абсолютных значений характеристик аппарата. Однако можно использовать удельные характеристики типа F/Q, Ni/Q и т. д. При этом имеются такие величины, что полученные из них отношения не могут быть использованы для расчета теплообменника. Прежде всего это Rei, который в.чоднт в виде степенной зависимости в коэффициенты теплоотдачи и т рения (или сопротивления). Далее это потери давления в канале Api и линейные размеры аппарата h. Таким образом, для двухстороннего теплообмена имеется шесть переменных Q, F, / , Ni, для которых могут быть получены отношения (расходы потоков не рассматриваем, так как Q и Gi связаны через A/Zi= onst). Переход к удельным характеристикам позволяет уменьшить число неизвестных, входящих в (2.5) — (2.12). При этом вместо [c.20]

Суц1,ествует тенденция увеличения производства низко оребренных трубок для теплообменников. Основными преимуществами применения оребренных трубок являются возможность уменьншть размеры теплообменника на 7б— /з уменьшение удельного гидравлического сопротивления, отнесенного к переданному количеству тепла. Оребренные трубки используются, когда коэффициент теплоотдачи со стороны межтрубного пространства значительно ниже, чем со стороны трубного. При высоком коэффициенте теплоотдачи со стороны трубного прост-)анства применение оребренных трубок необосновано экономически. Тродольно оребренные трубы используются для нагревания газов и нагревания и охлаждения жидкостей в диапазоне вязкости 2—1000 сиз. [c.117]

Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим). [c.339]

Процесс расчета характеристик кожухотрубного теплообменника состоит из вычислений коэффициентов теплоотдачи а и перепадов давлений по обеим сторонам. В этой главе представлены только методы тенлогндравличе-ских расчетов со стороны кожуха. Методы расчетов потоков внутри труб приведены в других разделах. В некоторых случаях, например при использовании пара в качестве тенлоносителя в межтрубном пространстве, коэффициент теплоотдачи а со стороны кожуха обычно известен и теплогидравлический расчет сводится к вычислениям параметров потока г.нутри труб (кото]) ,1с в этнх случаях будут вносить наиб( лее существенпы "[ вклад в термическое сопротивление). Тем не менее метод и последовательность расчетов, приведенные в этой главе, применимы и в этих случаях. [c.22]

В теплообменных аппаратах, где происходит конденсация паров или испарение жидкости, вещество, меняющее агрегатное состояние, направляется в межтрубное пространство, а среда, которая агрегатного состояния не изменяет, — в трубное. Такое распределение потоков учитывает, что коэффициент теплоотдачи от вещества, изменяющего агрегатное состояние, выше, чем от движущегося, но не меняющего своего состояния. Направляя некон-денсирующиеся и неиспаряющиеся среды по трубам теплообменника и увеличивая при этом число ходов в трубном пространстве, повышают скорость движения продукта, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Необходимо также иметь в виду, что при конденсации и испарении гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата обычно стремятся свести к минимуму, а потери напора в межтрубном пространстве меньше, чем в трубном. Это обстоятельство рекомендуется учитывать при проектировании установок, работающих при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.94]

Гнатовский В. И., Чернобыльский И. И. Исследование гидравлического сопротивления и теплоотдачи в каналах спирального теплообменника. Бумажная промышленность , 1958, № 4, с. 9—12. [c.449]

До проведения собственно расчета трубчатых теплообменников следует установить целесообразность направления одного из теплоносителей в трубное, а другого—в межтрубное пространство аппарата. Выбор пространства для движения теплоносителя в поверхностном теплообменнике любого типа производят, исходя из необходимости улучшить условия теплоотдачи со стороны теплоносителя с ббльшим термическим сопротивлением. Поэтому жидкость (или газ), расход которой меньше нли которая обладает большей вязкостью, рекомендуется направлять в то пространство, где ее скорость будет выше, например в трубное, а не в межтрубное пространство одноходового кожухотрубчатого теплообменника. В трубное пространство целесообразно направлять также теплоносители, содержащие твердые взвеси и загрязнения, с тем чтобы облегчить очистку поверхности теплообмена теплоносители, находящиеся под избыточным давлением (по соображениям механической прочности аппарата), и, наконец, химически активные вещества, так как в этом случае для изготовления корпуса теплообменника не требуется дорогого коррозионностойкого материала. Следует учитывать также, что при направлении нагревающего теплоносителя в трубы уменьшаются потери тепла в окружающую среду. [c.340]

Определение коэффициента теплопередачи и поверхности теплообмена. Для определения коэффициента теплопередачи К необходимо предварительно рассчитать коэффициенты теплоотдачи aj и j по обе стороны стенки, разделяющей обменивающиеся теплом среды, а также термическое сопротивление самой стенки, на которой в процессе эксплуатации теплообменника обычно образуется (с одной или двух сторон) слой загрязнений. Коэ(1х1)ициенты теплоотдачи рассчитывают в зависимости от условий теплоотдачи по одному нз ура знений, приведенных в главе VH. [c.341]

В противоточных теплообменниках из профильных листов с овалообразными выступами паровоздушная смесь направляется по двуугольным каналам, а воздух — по каналам сложной формы, образованным обратной стороной овалообразных выступов. Коэффициенты теплоотдачи со стороны воздуха определяются по формуле (1-34), а аэродинамические сопротивления по формулам (1-35), (1-36). [c.49]

Изотермичность КСК является результатом его чрезвычайно высокой теплопроводности, в тысячи раз превышающей теплопроводность неподвижного слоя (см. гл. 2), а теплопроводность обусловлена перемешиванием твердых частиц (см. гл. 1). Вследствие высокой теплопроводности КСК в него можно устанавливать трубы парового котла или водяные холодильники, что недопустимо в условиях неподвижного слоя, так как приводит к переохлаждению прилегающих к трубам зерен катализатора и последующему затуханию реактора. Коэффициенты теплоотдачи от КСК к теплообменной поверхности могут быть в 10—20 раз выше, чем от неподвижного слоя или от газового потока, в результате сильно уменьшаются поверхности теплообменников в КСК Вследствие высокой теплопроводности КСК и благодаря применению мелкозернистого катализатора снимаются локальные перегревы и переохлаждения зерен, свойственные неподвижному слою. В неподвижном слое нерационально применять катализатор с размером зерен (таблеток) менее 4—5 мм из-за резкого возрастания гидравлического сопротивления АРс. В результате наблюдается внутридиф-фузионное торможение в порах зерен катализатора, и степень использования внутренней поверхности зерен в ряде каталитических процессов составляет 0,5 и ниже. В КСК АРс не зависит от размера зерна, поэтому целесообразно применять зерна такого размера, при котором достигается максимальная степень превращения. [c.262]

Низовцев В.М. Экспериментальное исследование теплоотдачи и гидравлического сопротивления в компактных пла-стинчато-ребристых теплообменниках Теплофизические проблемы промышленного производства. // Тезисы докладов Международной теплофизической школы. Тамбов, 1992, С. 121. [c.650]

В обычном теплообменнике скорость протока жидкости определяет коэффициент теплоотдачи чем выше скорость, тем выше коэффициент теплоотдачи и меньше время пребывания жидкости в зоне теплообмена. Помимо этого, на поверхности теплообменных труб возникают отложения, увеличивающие термическое сопротивление теплопередаюпщх поверхностей, поэтому приходится периодически прибегать к дорогостоящей операции чистки теплообменных труб. [c.594]

Этот теплообменник вследствие большего проходного сечежя для обоих потоков, меньших значений чисел Рейнольдса, меньших значений коэффициентов теплоотдачи и тешюпередачи имеет большую поверхность, однако его достоинством является меньшее гидравлическое сопротивление и меньшая необходимая длина труб L = 3 м при диаметре кожуха [c.215]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология