Давление, перепад в теплообменниках

При высоком перепаде давления в теплообменнике, достаточном для нормальной работы регуляторов, вместо трехходового клапана, устанавливаемого на обводной линии газа, можно использовать двухходовой клапан. Благодаря этому можно сократить затраты на контрольно-измерительные приборы, однако надежность контроля в данном случае уменьшится. Если в системе регулирования процесса ИТС используются трехходовые клапаны, их лучше устанавливать на выходе газа из теплообменника, а не на входе. Чем проще схема установки НТС, тем проще контроль за ее работой. Необходимая температура газа на входе Б змеевик низа сепаратора устанавливается с помощью термостата, помещенного в ванну подогревателя. Контроль потока газа, перепускаемого мимо змеевика по обводной линии, необязателен, однако желателен, так как контроль только самого подогревателя малочувствителен и периодически возникает необходимость в контроле с помощью обводной линии. Именно благодаря изменению скорости потока газа в обводной линии достигается необходимая гибкость контроля. Стабилизатор температуры (термостат) настраивается так, чтобы клапан на обводной линии был полностью открыт, когда температура газа на выходе из змеевика на 2,8—3,4° С выше температуры гидратообразования. Работа подогревателя в этом случае регулируется таким образом, чтобы поток газа на выходе из сепаратора при полностью закрытом клапане на обводной линии имел температуру не выше 2о,7° С. Таким образом, нормальное рабочее положение клапана на обводной линии — Закрыто . Стабилизатор температуры в это время обеспечивает нормальный температурный режим процесса сепарации. [c.311]

Расчет теплообменников с применением ЭВМ. Для выбора оптимальных технологических параметров и конструктивных размеров расчет крупных теплообменных аппаратов производится на электронных вычислительных машинах. Исходными данными для расчета являются физико-химические константы и температуры теплоносителей, принятый перепад давления в теплообменнике и основные конструктивные размеры нормализованных теплообменников данного типа. Расчет различных вариантов и сопоставление полученных результатов дает возможность выбрать теплообменник, обеспечивающий минимум эксплуатационных расходов. Методика расчета теплообменников на ЭВМ рассматривается в специальной литературе . [c.346]

Измерение давления. Падение давления в теплообменнике — обычно столь же важный фактор, как и теплообменные характеристики. Экспериментальное оборудование может быть подобрано таким образом, чтобы поперечное сечение трубопровода было таким же, как и входное сечение исследуемой теплообменной матрицы в этом случае можно ограничиться простым измерением статического давления в трубе. В противном случае необходимо учитывать, различие динамического давления за счет изменения размера проходного сечения. Конечно, желательно установить перед теплообменной матрицей прямую-трубу длиной по меньшей мере десять диаметров, чтобы обеспечить однородное распределение скорости по сечению трубопровода. Если необходимо получить особенно достоверные данные о падении давления, можно использовать пьезометрическое кольцо, т. е. ряд соединенных между собой отверстий для отбора статического давления, выполненных по периметру трубы в плоскости, перпендикулярной направлению потока. Перепад давления в теплообменнике можно измерять непосредственно с помощью манометра или дифференциального датчика типа трубки Бурдона. [c.318]

Для работы под высоким давлением кожухотрубные теплообменники помещаются в поковки высокого давления. Конструкция аппарата в этом случае рассчитана только на перепад давления между потоками. 1 [c.253]

Регулярный ремонт заключается в промывке системы при повышении перепада температур и давлений в теплообменнике и иногда в замене деталей арматуры. Теплообменники промывают в течение 5 ч 50%-ным раствором каустика и прополаскивают 0,5%-ным раствором соляной кислоты. [c.96]

Прямотрубные теплообменники наиболее просты по конструкции и чаще всего служат для нагревания и охлаждения газа низкого давления. Такие теплообменники работают, как правило, при сравнительно небольших перепадах температур по длине аппарата и при относительно высоких температурных напорах между потоками. [c.269]

В зависимости от геометрических характеристик ВЗУ и располагаемого запаса давления в теплообменнике можно создать и различные перепады давления. При уменьшении в тепло- [c.86]

VI. Перепад давления в теплообменниках и башнях с насадкой [c.831]

VI. ПЕРЕПАД ДАВЛЕНИЯ O ТЕПЛООБМЕННИКАХ И БАШНЯХ С НАСАДКОЙ [c.946]

При помощи этих уравнений можно вычислить и общий перепад давлений в теплообменнике с перегородками. [c.946]

Перепад давления в теплообменниках и башнях [c.947]

Система гидратации этилена после ремонта находилась под давлением азота 4 МПа. В газопроводах замерзла вода, оставшаяся в них после гидравлических испытаний теплообменников. Поэтому при пуске установки и сбросе давления по линии обратного хода газа в системе создался перепад давления 2 МПа. Не выяснив причины создавшегося перепада давления на линиях прямого и обратного газа, сменный персонал включил подачу этилена до давления 4 МПа по линии прямого хода газа. В следующей смене, продолжавшей пуск установки, давление а линии питания довели до 60 МПа, давление же в линии обратного хода газа [c.255]

Раствор депарафинированного масла (фильтрат) подается насосом 1 через теплообменники 4, 5 и паровой подогреватель 8 в колонну 10. Здесь пары растворителя отделяются от жидкости и уходят из колонны далее пары растворителя конденсируются в межтрубном пространстве теплообменника 4 и в аппарате воздушного охлаждения 3. По выходе из водяного холодильника 2 конденсат поступает в приемник сухого растворителя (на схеме не показан). Отводимая с низа колонны 10 жидкость насосом 11 подается через трубное пространство парового подогревателя 12 в колонну 9, в которой поддерживается давление 0,20—0,35 МПа. Пары растворителя, выходяш,ие из колонны 9, охлаждаются и конденсируются в теплообменнике 5 и аппарате 7. Конденсат, пройдя водяной холодильник 6, собирается также в приемнике сухого растворителя. Остаток с низа колонны 9, пройдя за счет перепада давления клапан и трубное пространство парового подогревателя 14, поступает в парожидком состоянии в колонну 15. Пары из колонны 15 объединяются с парами, выходящ,ими из колонны 10. [c.87]

Примем перепад температур на горячем конце теплообменника А 2 = 15 °С. Необходимая температура греющего пара 0 = = 2 + А 2 = 150 + 15 = 165 °С. В соответствии с этим абсолютное давление греющего пара (см. табл. 4 приложения) р = 6,86 х X 10 Па. При следующей схеме распределения температур в теплообменнике [c.164]

Это связано с тем, что существует проблема коррозионного износа, отложений на стенках трубок, большого перепада давления по трубному и межтрубному пространству в газосырьевых теплообменниках, что влечет за собой увеличение расхода электроэнергии, расхода топлива в печи, снижает надежность и безопасность работы установки. [c.8]

Современные теплообменные аппараты должны обеспечивать необходимый теплосъем на единицу площади теплообменника, высокую пропускную способность по теплоносителям при допустимых перепадах давлений, высокую коррозионную стойкость в афессивных средах, надежную работу в течение длительного периода эксплуатации, стабильность тепловых и гидромеханических характеристик за счет механической или химической очистки поверхности теплообмена, удобство в эксплуатации. При серийном производстве теплообменников их узлы и детали должны быть максимально унифицированы. [c.333]

Ускорению пуска и вывода установки на режим, улучшению качества катализатора может способствовать замена всех теплообменников на один, легко дренируемый от продуктов и водяного конденсата-вертикальный теплообменник. Уменьшению перепада давления будет способствовать увеличение отношения высоты реактора к его диаметру, расширение продуктового тракта, изменение схемы отделения газа от продукта и т.п. [c.167]

В теплообменниках (2) используют винтовое закручивающее устройство с Р(. = 0,15 0,20 и перепадом давления 0,5+1,0 кгс/см для повышения коэффициента теплоотдачи со стороны парогазового потока без создания видимого эффекта температурного разделения. [c.137]

Охлажденный и частично очищенный газ I ступени очистки после теплообменника (2) направляют на вторую ступень - ступень глубокой низкотемпературной очистки, состоящую из двух вихревых кожухотрубных теплообменников (3) с диафрагмированными трубами. Газ подают в приемную камеру (22), а затем закручивающими устройствами (17) в вихревые трубы (16), в которых осуществляют температурное разделение газа на два потока охлажденный — выводимый через диафрагму-отверстие в закручивающем устройстве (17) в верхнюю часть и нагретый нагретый поток после охлаждения через сепарационное устройство (24) выводят в нижнюю часть теплообменника. При создании перепада давления более чем в два раза происходит процесс температурного разделения газа в вихревых трубах. При выборе оптимального режима работы в зависимости от свойств конденсируемого продукта возникает возможность эффективной конденсации и сепарации продукта из газа, чему способствуют высокоскоростное закручивание газа, действие центробежных сил и охлаждение нагретого потока. Отсепарированную жидкую фазу собирают в нижней части, а затем направляют в конденсатосборник (5), а охлажденный поток, имеющий давление ниже чем давление нагретого, инжектируют через инжектор (7) нагретым потоком с целью экономичного выравнивания давления, а затем направляют во второй теплообменник (3) II ступени, который по устройству и работе аналогичен первому теплообменнику (3). В межтрубное пространство теплообменников (3) подают хладоагент — рассол с изотермой на 10 15°С ниже, чем получаемый захоложенный и очищенный газ после I ступени. [c.137]

О. Кожухотрубиая конструкция ТЕМА J (разделяющиеся потоки теплоносителя). Разделение потока теплоносителя в межтрубном пространстве (в кожухе) обычно применяется для обеспечения малых перепадов давления. Поскольку одна половина потока теплоносителя проходит лишь половину возможной длины пути, то перепад давлений в межтрубном пространстве такого теплообменника составит всего лишь примерно 1/8 соответствующего перепада давлений в теплообменнике типа ТЕМА Е. Эскиз распределений потоков в таком теплообменнике показан на рис. 9. Отметим, что вход теплоносителя но схеме показан через один патрубок (обычно применяемая компоновка) и что температуры теплоносителя на выходе из двух половин теплообменника не будут одинаковыми. В расчете аппарата используется средняя после смешения указанных потоков температура. Следовательно, если два аппарата с кожухами типа J установлены последовательно и для их расчета используется уравнение (8), то корпуса аппаратов нужно соединить так, чтобы подача теплоносителя во второй аппарат вновь осуществлялась через один патрубок,— вариант довольно неудобный с точки зрения компоновки трубопроводов. Если же вход во второй аппарат осуществляется по двум патрубкам, подсоединенным к двум выходным патрубкам первого аппарата, то соотношения для ДТ д нельзя использовать непосредственно, так как они могут дать ненадежные результаты. Анализ ДГ для аппаратов с кожухами типа J обобщен в [47]. [c.46]

С. Перепады давления в теплообменниках. В кожухо-трубиом теплообменнике поток обычно проходит сквозь теплообменник, направляемый формой перегородок. Наиболее часто встречающимся видом перегородок, используемых в тенлообменнике, является так называемая сегментная перегородка ее полное описание дано в разд. 3.1 и 3.3. Здесь поток может быть рассмотрен как проходящи) через серии зон поперечного тока , где жидкость течет между перегородками, разделенными окнами для прохода потока, в которых поток поворачивает в обратном напран-лении перед входом в следующую зону поперечного тока. [c.191]

Н. Гидростатические испытания. Рхли концы труб привариваются, сварные швы испытываются с помощью воздуха при низком давлении или галогеР1ами при давлении в межтрубном пространстве около 0,07 МПа до проведения окончательных гидростатических испытаний. Ремонт сварных концов труб производить проще, если их концы до сварки не контактировали с водой. Если используется многоступенчатая проверка качества сварки кон1,ов труб, необходимо проверять каждый ход труб последовательно, после чего теплообменник необходимо испытать водой, чтобы проверить прочность всех сварных швов, концов труб и уплотрштельных соединений. Трубы и межтрубное пространство теплообменника должны испытываться независимо нри своих расчетных давлениях если теплообменник рассчитан на определенный перепад давления, в этом случае обе полости поддавливаются вместе с соблюдением осторожности, чтобы не превысить заданный перепад давления. [c.292]

Для компенсации вышеуказанного перепада давления было проведено снижение расхода циркулирующего водородсодержащего газа (ЦВСГ) в системе, что способствовало уменьшению перепада давления между теплообменниками Т-101/4 и реактором Р-1, то есть в трубах нагревательной печи П-104. [c.7]

Хлористый аммоний хорошо растворяется в воде, поэтому для борьбы с хлоридными загрязнениями успешно используется периодическая промывка системы водой, осуществляемая во время работы установки вспрыском воды в различные точки по ходу продуктов реакции от реактора до сепаратора блока гпдроочистки, откуда производится спуск. О необходимости промывки судят по повышению перепада давления у теплообменников. Расход воды, по литературным данным, составляет 0,2% вес. на сырье [66]. Промывка водой ведется до восстановления нормального перепада давления в системе. Во избежание возникновения соляпокислот-ной коррозии в промывочную воду вводится аммиак в количестве, обеспечивающем pH на выходе воды из сепаратора в пределах 7 -н8. Для увеличения продолжительности рабочего цикла между промывками рекомендуется ввод специального аминового ингибитора. Борьба с хлоридными загрязнениями необходима еще п потому, что влажные хлориды при охлаждении реакторных блоков во время остановок способны промотировать межкристаллитную коррозию хромоникелевых сталей [51 ]. [c.68]

Периодический авторский надзор за эксплуатацией блока теплообменников ТВКСН на различных предприятиях показывает их удовлетворительную работу. Однако в ряде случаев имеются нарушения в режимах их работы, внесены изменения и в схему обвязки теплообменников. В первую очередь, это необеспечение необходимых перепадов давления в теплообменниках и оптимальной величины доли холодного потока, исключение регулирующих вентилей при обвязке ТВКСН-Н и др. Все это приводит к повышению содержания загрязняющих атмосферу веществ в выбросах. [c.93]

Если давления в трубном и межтрубном пространствах возникают одновременно и достигают расчетных значений так, что в любой момент времени нельзя исключить давление в одном из пространств нрн наличии давления в другом, ири необходимости можно вести расчет толщмны решетки на перепад давления. В таких случаях следует заранее определить порядок гидравлического испытания трубного и межтрубного пространств раздельно и всего теплообменника в сборе. [c.178]

Другие задачи оптимизации. Рассмотренные здесь примерь дают представление о б основных идеях и методах, лежащих в основе решения разнообразных задач оптимизации реакторных узлов. Можно указать три направления уточнения и развития оптимальных расчетов. Первое из них — это анализ различных стадийных схем. Укажем, например, па расчет цепочек адиабатических реакторов, где охлаждение реагирующей смеси между стадиями происходит не в промежуточных теплообменниках, а путем добавления холодного сырья или инертного вещества. Другой пример — расчет оптимального трубчатого реактора с секционировапным теплообменником. Второе направление состоит в уточнении критерия оптимальности путем более полного учета затрат на ведение процесса. Например, результаты оптимального расчета цепочки адиабатических реакторов можво уточнить, приняв во внимание расходы на устройство промежуточных теплообменников. Наконец, третье направление — выбор оптимальных значений других управляющих параметров, помимо температуры процесса. Так, в работе [25] рассматривается вопр1>с об оптимальном профиле давления по длине трубчатого реактора, а в работе [26] — об оптимальном изменении состава каталитической системы. При проектировании стадийных схем, наряду с определением оптимального перепада температур между стадаями, может рассчитываться оптимальное количество свежего реагента, добавляемого к реагирующей смеси. Вряд ли можно даже перечислить все возможные варианты задач оптимизации методы их решения, однако, мало отличаются друг от друга. [c.397]

Преобладающая часть машинных расчетов теплообменников в разных странах характерна тем, что расчеты сводятся к автоматизации процесса вычислений при использовании упрощенных и поэтому приближенных расчетных методик, заимствованных из проектной практики немашинного счета. Эти расчеты иногда сопровождаются технологической оптимизацией (например, обеспечением максимального использования допустимых перепадов давления либо экстремализацией термодинамических показателей). Таким образом, реализуются чадачи ПР, ПКР, ПоР и упрощенные модификации ПОТ (см. главу 3), [c.293]

В патентах приведены прямоточные и противоточные сз емы циркуляции катализатора и подачи сырья. Из-за пониженного (1,15 М1]а) рабочего давления в реакторе необходимо было выбрать схему, обеспечивающую низкий перепад давления. Использование одноходового вертикального сырьевого теплообменника и новой конструкции огневого подогревателя снизило перепад давления в реакторе с 0,8 до 0,42 МПа. Использование вертикального теплообменника позволило уменьшить потери тепла на 40% по сравнению с обычными горизонтальными теплообменниками. Соответственно уменьшились эксплуатационные и капитальные затраты на охлаждение отходящего из реактора потока. Применение оборудования, обеспечивающего снижение перепада давления и повышение эффективности теплосъема, позволило повысить жесткость процесса риформинга. Непрерывная регенерация катализатора сохраняет его равновесную активность при низком давлении, повышает выход и октановое число риформата. Регенерация осуществляется в четырех независимых зонах нагрева, выжига кокса, оксихлорирования, сушки и охлаждения при радиальном потоке газа через слой катализатора. В дальнейшем за счет реконструкции давление в реакторе снизили до 0,7 МПа, объемную скорость подачи сырья повысили до 1,5 Ч-1, кратность циркуляции ВСГ понизили до 2,5, скорость циркуляции катализатора повысили с 300 до 900 кг/час. [c.162]

При разработке установки РНРК второго поколения под давлением 0,35 МПа вертикальный сырьевой теплообменник заменили на пластинчатый, оптимизировав его таким образом, чтобы разность температур продуктов на выходе составляла 10 С вместо 40 С ранее, увеличили отношение длины к диаметру реакторов, диаметр внутренних отводов продуктов в отдельные печи, состоящие из двух горизонтальных кол-/ккторов, соединенных большим числом вертикально расположенных печных труб, установили энергосберегающее оборудование, увеличили мощность регенератора в 5 раз, упростили и усовершенствовали конструкцию клапанов. С целью уменьшения перепада давления в реакторах за счет образования мелочи и пыли стали выпускать высокопрочный носитеЛ для катализатора из гидроксихлорида алюминия, получаемого растворением металлического алюминия в соляной кислоте и последующей масляной формовкой в специальном приспособлении. [c.162]

В реактор окисления диоксида серы диаметром 7,2 м и высотой 7 м загружен один слой катализатора, а по торцам слоя — кусковой кварц. Реактор оснащен 24 термопарами для непрерывного контроля температуры и пробоотборными трубками для измерения концентрации 80а и перепадов давлений. При строительстве промышленной установки сохранены и использованы аппараты демонтированного до начала ее строительства контактного узла с полочным реактором фпльтробрызгоуловитель (диаметр 3600, высота 4020 мм), заполненных 6 м кокса, и с фильтрующей поверхностью 26 м , пусковой теплообменник и топка для подогрева 10 тыс. м7ч воздуха до 450°С. [c.194]

В ТВКСН-1С используется примерно 50% перепада давления 2,65-3,0 кгс/см , имеющегося после рассольного теплообменника. Температура на выходе из аппарата снижается от 15 до 4°С. Суммарное содержание изопропилбензола, находившегося в газе в виде паров и аэрозолей, снижается со средней концентрации 144 до 2-3 г/м . Достигнутая степень очистки аппарата ТВКСН-1С — 97,25-98,41%. [c.84]

Особенностями устройства теплообменников (3) является то, что, они снабжены диафрагмированными вихревыми теплообменными трубами (16) с винтовыми закручивающими устройствами (17) высокого перепада давления, обеспечивающими получение эффекта температурного разделения газа (эффект Ранка). Особенностями устройства термокаталитического реактора является то, что его топочная смесительная камера (23) охватывается кольцевым теплообменником, трубы (19) которого со стороны входа газа снабжены винтовыми закручивающими устройствами (20) малого перепада давления. В каталитическом узле используются теплообИ1енные трубы с нанесенным в виде пленки на внутреннюю поверхность катализатором, которые снабжены со стороны входа газа винтовыми закручивающими устройствами (21) малого перепада давления в межтрубное пространство катализаторного узла может подаваться хладоагент для охлаждения реакционных труб. [c.136]

Типичная схема установки низкотемпературной сепарации (УНТС) представлена на рис. 1. Сырой газ со скважин поступает на первую ступень сепарации /, где отделяется жидкая фаза (пластовая вода с растворенными ингибиторами и сконденсировавшийся углеводородный конденсат). Отсепарирован-ный газ направляется в рекуперативные теплообменники 2 и 3 для рекуперации холода с дросселированных потоков газа и конденсата. Для предупреждения гидратообразования в поток газа перед теплообменниками впрыскивают моно-, диэтилен-гликоль (ДЕГ) или метанол. При наличии свободного перепада давления (избыточного давления промыслового газа) охлажденный газ из теплообменников поступает в расширительное устройство - дроссель или детандер. При отсутствии свободного перепада давления газ направляют в испаритель холодильного цикла, где используется внешний хладагент, например сжиженный пропан. После охлаждения в расширительном устройстве или испарителе газ поступает в низкотемператур- [c.5]

ВЫЙ ПОТОК после охлаждения с частичной конденсацией обратным потоком сухого газа в теплообменнике поступает в сепаратор на разделение. Га.зовая фаза из сепаратора поступает в туродетандер, где за счет расширения охлаждается, а жидкая фаза проходит через дроссель. Перепад давления в турбодетандере и дросселе должен быть одинаковым. Затем газовая и жидкая фазы объединяются и поступают в середину колонны в качестве питания. [c.143]