Канал возмущения

Чувствительность ХТС характеризуют отношением изменения какого-либо показателя функционирования системы или ее элемента А И к изменению условий или параметра процесса АЛ". Подобный показатель встречался при исследовании устойчивости процессов. Выбор показателя процесса и возмущенного параметра X ( канала возмущения ) зависит от цели исследования или задачи анализа процесса. Чем меньше значение чувствительности, тем более стабильно будет протекать процесс. [c.293]

При относительно невысокой скорости протекания электролита через диафрагму запаздывание получается весьма значительным и постоянная времени электролизера может достигать 2—16 ч, в зависимости от конструкции электролизера и выбранного канала возмущений. Если при расчетах не учитывать динамику процессов, протекающих в электролизере, то ошибки результатов расчетов могут достигать 20% и более. [c.74]

Канал нагрузка по газу—перепад давления в колонне. При нанесении возмущения по расходу газа нестационарный режим [c.406]

Канал нагрузка по газу—расход жидкости на выходе из колонны. Представим эмпирическую зависимость (7.32)—(7.35) удерживающей способности от плотности орошения и нагрузки по газу в виде, разрешенном относительно плотности орошения L=L Н , G). Пусть исходное установившееся состояние, принимаемое за начало отсчета в переходном процессе, характеризуется постоянной удерживающей способностью и нагрузкой по газу Gq, тогда расход жидкости в колонне можно представить как L=L (Яю, Со). В момент подачи положительного ступенчатого возмущения по расходу газа AG=Gi—Gq движение жидкости в насадке по всей колонне сразу же затормаживается, и расход жидкой фазы внутри колонны становится равным (Ящ, G ). Воз- [c.411]

В [55] показано, что возмущенные волны, которые проходят вдоль канала, вызывают интенсивное перемешивание жидкости, и это может быть механизмом повторного наполнения (периодически) верхней пленки. [c.202]

Третья глава посвящена построению математических моделей процессов, протекающих в основных аппаратах установки — в реакторе и регенераторе. Рассмотрена модель блока ректификации как канала наблюдения. Приведены модели основных возмущений. Предложена комбинированная стохастическая модель процесса крекинга. [c.9]

Для синтеза САР с компенсацией возмущений следует, прежде всего, выписать статическую модель (базирующуюся обычно на уравнении материального баланса), которая связывает регулируемую переменную с возмущением. С учетом динамики эта статическая характеристика канала компенсации позволяет построить САР, теоретически инвариантную к компенсируемому возмущению. [c.72]

Можно ожидать, что в тех случаях, когда основные тракты для теплоносителя разделены на небольшие параллельные каналы тонкими топливными элементами, создаются благоприятные условия для перемешивания потока в поперечном направлении. Для пучка стержней, например, можно предложить турбулизаторы, обеспечивающие такое перемешивание. Другой способ — прерывание поверхностей теплообмена в направлении течения. Согласно результатам ряда исследований, нельзя добиться эффективного ослабления перегрева при коридорном расположении поверхностей теплообмена с размерами осевых зазоров между поверхностями нагрева порядка толщины канала, если не расходовать значительную часть энергии, затрачиваемой на прокачку теплоносителя, на перемешивание в поперечном направлении. Таким образом, крайне желательно выбирать такое расположение топливных элементов, которое обеспечивало бы удовлетворительное распределение потока теплоносителя. Можно, например, использовать топливные элементы с шероховатой поверхностью, разделенные большими промежутками, при этом незначительные тепловые возмущения будут оказывать слабое влияние на распределение потока в параллельных каналах между топливными элементами. К сожалению, при заданных размерах активной зоны реактора и мощности на выходе это связано с уменьшением площади поверхности и увеличением теплового потока. [c.138]

С целью визуального наблюдения характера течения газового потока в приосевой зоне проведены опыты с подачей масла на поверхность зонда. Струйка масла щириной (1-2) мм вводилась на расстоянии 10 калибров от соплового сечения. Под действием газового потока в приосевой области она двигалась в направлении диафрагменного канала ВЗУ. Наблюдались периодические возмущения масляной пленки в виде отклонения ее от прямолинейного движения по поверхности зонда. Масляная пленка имела синусоидальную форму движения. На расстоянии около двух калибров от соплового сечения заметным становилось вращение струйки масла в сторону, противоположную вращению основного потока, однако на этом участке имелись и локальные возмущения в характере движения масла. [c.68]

Из формулы (4.1.16) следует, что при подаче возмущения в виде б-функции на вход первого канала, т. е. при 7 вх(0==б(0, на выходе объекта получится б-функция с коэффициентом смещенная на величину //ш. [c.120]

Найдем аналогичным образом передаточную функцию i-й тарелки для канала вд, i (О((О- Пусть произошло возмущение концентрации НКК в паре, поступающем на тарелку, на величину 0Q, ,(/). Все остальные входные параметры имеют прежние стационарные значения. При этом два последние уравнения (1.2.62) имеют вид [c.224]

Для решения системы (5.4.18)—(5.4.20) с соответствующими граничными и начальными условиями примен Гл-ся разностный метод, онисанный в 5.4. Для решения системы (5.5.26), (5.5.27) с начальными и граничными условиями (5.5.28) —(5.5.30) использовалась явная разностная схема, описанная в п. 3.2.4. При интегрировании системы (5.5.26), (5.5.27), используя явную схему, осуществлялся последовательно переход от одного временного слоя к другому. Заметим, что в начале счета во внешнем потоке рассчитывались только те точки, которые попадали в область влияния условий (5.5.29), (5.5.30). Когда возмущения, создаваемые на входе канала, дости- [c.161]

Данные о свойствах динамических каналов двух типов дефлегматоров не позволяют сделать однозначный вывод о предпочтительности одной из двух рассмотренных структур АСР верха ректификационной колонны. Анализ их показывает, что при внесении возмущения по /з с модулем 10 % установившееся отклонение температуры контрольной тарелки составило для аппарата В — (- -1,19°С), для аппарата С — (-(-1,197°С). В то же время инерционность канала fз — 1 для аппарата В несколько ниже, чем для аппарата С . С другой стороны, структурные схемы АСР верха колонны для данных аппаратов имеют качественные различия. АСР верха колонны со встроенным дефлегматором является связанной через объект, тогда как для выносного аппарата она реализуется двумя контурами с односторонним влиянием а на А к. т. В связи с этим выбор рациональной структуры АСР может быть сделан лишь после рассмотрения результатов их моделирования для одного и того же стационарного состояния. Моделирование АСР с выносным и встроенным дефлегматором проводилось для стационарного состояния, соответствующего точке 15 из табл. 4.12 (Оо = 0,034 = —11,6 с = 0,034 Р = 23,1-105 Ох = 0,716 [c.199]

Прежде всего необходимо по первой из формул (1.87) при заданном давлении р2 найти 2 и скорость Иг на границе струи. Равномерный ноток, выходящий из сопла или канала, отделяется от возмущенной струи прямолинейными, характеристиками АС и ВС. За этими характеристиками образуются две центрированные волны A D и ВСЕ. Точке С на диаграмме эпициклоид (рис. 1.73,6) отвечает точка С с координатами Ul и О (или Яь 0). Зная Ыг, можно провести окружность радиусом Ua (или Яг), а через точку С — эпициклоиду первого семейства до пересечения с этой окружностью [c.82]

Каждый канал представляет собой импульсную систему автоматического регулирования. Длительность импульса и период повторения настраивают в зависимости от характеристик системы, в частности в зависимости от частоты возмущений. Регулятор последовательно подключается к работающим фильтрам и постепенно (через несколько циклов) выравнивает их производительность. Система обе-чания должна предусматривать проскок фильтров, находящихся в режимах резерв , регенерация , дистанционное управление . [c.283]

Для исследованного канала =1.027 мм таким значением является Ке=13 500. Результаты же наших экспериментов получены в области Ке=2300—20 ООО. Следовательно, в исследуемой области возможны аномалии зависимости Х=/ (Ке) для однофазного потока. Это может быть объяснено уменьшением входных вихревых возмущений и затуханием турбулентных пульсаций из-за влияния близости стенок. В дальнейшем в качестве опорных (для однофазного потока) были приняты следующие зависимости [c.208]

Специальными опытами было установлено, что пайка не вносит заметных возмущений в поток (коэффициенты сопротивления в случае пайки и без нее оказались одинаковыми). Коэффициенты теплоотдачи отнесены к полной поверхности с учетом двусторонней поверхности оребрения Опытные данные по теплообмену и гидравлике показаны на рис. 1-13 и 1-14. Уменьшение ширины ленты приводит к повышению теплообмена и гидравлического сопротивления, что объясняется меньшей средней толщиной пограничного слоя. Таким образом, перфорированные каналы характеризуются высокой интенсивностью теплообмена. Представляет интерес комбинированная набивка, состоящая из перфорированного треугольного канала в качестве дистанционирующего листа и сплошных волнистых листов. [c.21]

На практике возможно некоторое смещение указанных диапазонов. Так, при очень плавном входе жидкости в круглую трубу и отсутствии каких-либо внешних возмущений удается сохранить ламинарный режим при Ке, заметно превышающих 2300. Наоборот, при неблагоприятных условиях входа (наличии вибрации, турбулизующих вставок, шероховатости стенок канала) течение становится турбулентным при Ке значительно ниже 10 . Особенно сильное влияние внешние условия оказывают на течение в переходном режиме — его характеристики могут смещаться в сторону ламинарного либо турбулентного. В этом смысле переходный режим плохо воспроизводится, так что расчетные формулы для различных эффектов переноса в переходном режиме (не только в гидравлике, в тепло- и массообменных процессах — тоже) обычно весьма ненадежны и пригодны лишь для определения качественных связей между различными факторами и приближенной оценки численных значений характеристик процесса. [c.144]

Схема модели, представляющей собой ограниченный канал (аппарат), состоящий из и зон с различной интенсивностью продольного перемешивания, показана на рис. 3.19. Будем предполагать, что импульсное возмущение вводится в первую зону. [c.97]

В одной из последних работ [141] изучалось развитие предпробивных явлений в тщательно очищенной (деионизованной) воде, применяемой в качестве диэлектрика в современных импульсных накопителях энергии. С помощью интерферометра Маха — Цендера, электронно-оптического преобразователя и высокоскоростной фоторегистрации изучено изменение распределения поля в разрядном промежутке непосредственно перед пробоем и обнаружено возникновение зон интенсивного оптического возмущения на расстоянии около 200 мкм от катода и шириной около 100—150 мкм, распространяющихся со скоростью звука от катода к аноду. При достижении одной из зон анода развивается разряд к аноду и устанавливается окончательный пробой разрядного промежутка. Морозов и Кучинский [141] полагают, что наиболее возможной причиной распространения таких пред-пробойных зон возмущения в воде является движение в канале возмущения под действием электрического поля отрицательного заряда, возникшего в диэлектрике в результате инжекции электронов с катода и их захвата молекулами воды. Однако сам механизм такого движения, происходящего со скоростью звука, пока не ясен. Возможно, он сопровождается эстафетной передачей электронов от молекулы к молекуле и распространением вследствие этого ударной волны за счет динамических усилий в головке канала возмущения. [c.154]

Теоретические исследования силы сопротивления, действующей на твердую сферическую частицу, которая стационарно осаждается в дисперсной смеси и испытывает влияние окружаюншх частиц, начались ра-тами Смолуховского [22]. Как известно, точное решение этой задачи принципиально невозможно из-за необходимости удовлетворения граничных условий сразу на нескольких поверхностях. Поэтому Смолухов-ский предложил метод последовательных итераций, в котором краевую задачу можно бьшо решить в любом приближении, рассматривая каждый раз граничные условия только на одной из частиц. Этот метод получил название метода отражений и позволил решить целый ряд задач, связанных с гидродинамическим взаимодействием частиц друг с другом и со стенками канала [22]. Метод основан на линейности уравнений Стокса, описывающих установившееся течение вязкой жидкости, когда значение критерия Рейнольдса, рассчитанное по диаметру частицы, мало по сравнению с единицей. Решение задачи обтекания частицы в облаке, состоящем из N частиц, ищется в виде суммы основного возмущения, вносимогг) в поток произвольно выбранной (пробной) частицей, и последовательных, ,отражений этого возмущения от имеющихся в наличии поверхностей [c.64]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется но каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала уста1ювлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечення О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток на п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке О—О - 2—2 (рис. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

Цель расчета по модели - определение влияния цйклическог зменения входных параметров на выход целевого продукта. Исследования проводились в следующих направлениях 1) выбор канала для нанесения возмущений 2) выбор фор кШ возмущающих воздействий 3) влияние изменения концентрации диоксида углерода в газовом потоке на входе в реактор а) на температурный режим потока б) на температуру в слое катализатора в) на качество образующегося метанола (с точки зрения образования примесей и увеличения концентрации воды). Выбор канала для нанесения возмущений выполнен с учетом возможности изменения параметров в промьппленных условиях. Для интенсификации процесса выбран расход диоксида углерода, который приводит к изменению концентрации Oj во входном потоке. Расчет технологических режимов выполнялся для случаев синусоидальной, прямоугольной и трапециевидной форм возмущающих воздействий. Анализ полученной информации показал целесообразность использования симметричных прямоугольных волн д.чя увеличения выхода метанола по сравнению с традащионным стацнон шы.ч режимом. При этом изучалось влияние периода возмущающих воздействий и их амплитуды. Установлено, что прирост производительности по метанолу в большей степени зависит от периода цикла, чем от амплитуды. Расчеты показали, что рабочий диапазон изменения температуры и расхода СО2 при реализации циклических режимов совпадает с диапазоном, определенным стационарными условия 1и проведения процесса. [c.65]

Диффузоры. Влияние сужения и расширения капала отражено на рис. 6.4. Заметим, что во всех случаях линии тока на входе имеют плавную форму, но что в любом данном сечении вниз по потоку от входа толш,ина пограничного слоя увеличивается по мере расширения сопла. В случае, показанном на рис. 6.4, а, благодаря постепенному сужению канала поток ускоряется до такой степени, что толщина пограничного слоя перестает расти уже на расстоянии примерно одного диаметра от входа. На рис. 6.4, б постепенное расширение канала приводит к заметному утолщению пограничного слоя и образованию небольших вихрей, однако отрыва потока не наблюдается. На рис. 6.4, в показан канал с большой степенью расширения, в котором происходит отрыв потока с образованием большого вихря около одной стенки. Заметим, что толщина пограничного слоя вдоль другой стенки примерно та же, что и на рис. 6.4, б. Высокоскоростная струя в диффузоре, аналогичном показанному на рис. 6.4, в, произвольно перемещается от одной его стенки к другой под влиянием небольших возмущений потока на входе. [c.118]

При повышении давления за решеткой расчетная картина течения в выходной части межлопаточного канала начинает разрушаться — появляется область дозвуковых течений, и изменяется распределение давления по части поверхности пластины, в результате чего пзменяется величина равнодействующей силы, приложенной к пластине. По мере увеличения дросселирования область дозвуковых течений увеличивается, продвигаясь вверх по потоку. При некотором значении рч возмущения начинают проникать за фронт решетки. При дальнейшем повышении давления, хотя и происходит последующая перестройка течения непосредственно перед решеткой, поток на бесконечности перед ней остается еще невозмущенным. Наконец, при некотором дав- [c.85]

Величина равнодействуюш ей зависит от числа М1 и степени разрежения е. Очевидно, что при фиксированных значениях первых двух величин равнодействующая возрастает с уменьшением е. При некотором значении е осевая скорость далеко за решеткой достигает скорости звука, и характеристика становится параллельной фронту решетки. В атом случае имеющиеся возмущения (за решеткой) не распространяются вверх по потоку. При повышении давленпя за решеткой (е > 1) в выходной части межлопаточного канала образуется система скачков, приводящая к повышению давления на нижней поверхности и возникновению силы, действующей в положительном направлении оси п. С возрастанием р2 эта сила увеличивается, а угол отставания уменьшается. При некотором значении р2 = Р2 тах и соответственно е = бтах в межлопаточном канале образуется прямой скачок, и на выходе из решетки устанавливается дозвуковой поток с нулевым углом отставания. [c.89]

Пусть до момента времени I = О процесс в ректификационной колонне идет в стационарном режиме, соответствующем значениям 0 . вх о вх> вх входных параме.тров и значению 0 выходного параметра. Будем исследовать реакцию объекта на появление в момент времени = О возмущения какого-то одного из входных параметров. Для последовательности тарелок, как и для одной тарелки, имеется восемь каналов связи приращений входных и выходных параметров. Рассмотрим четыре канала 02вх 1вых> овх [c.229]

Канал вх 1вых- Будем считать, что в момент времени = 0 появляется малое возмущение входного расхода жидкости, в то время как остальные входные параметры имеют стационарные значения д вх- При возникновении указанного возмущения на входе второй тарелки на ее выходе появится возмущение 022(0 концентрации НКК в жидкости. Поэтому на входе первой тарелки будет два возмущения (0 и Тогда уравнение, связывающее преобразование Лапласа от выходной функции 2 вых (О с преобразованиями Лапласа от входных функций, для первой тарелки имеет вид [c.231]

Канал Овх 1вых- момент времени t—0 на входе первой тарелки появляется малое возмущение величины [c.232]

Выше рассматривались методы определения динамических характеристик регулируемых объектов с помошью подачи на вход исследуемого канала испытательного воздействия. Однако во многих случаях возмущения, действующие на другие каналы объекта, не удается стабилизировать или хотя бы измерить и их влияние может существенно исказить результаты эксперимента. Кроме того, на некоторых объектах крайне нежелательной является подача специальных возмущений. [c.156]

В работе (31] на примере тарельчатой ректификационной колонны рассмотрены схемные решения АСР верха колонны для выносных и встроенных дефлегматоров, определены управляющие воздействия на давление ([1]) и флегмовое число ((Лг), исходя из анализа инерционностей соответствующих управляющих каналов и интенсивности их воздействия. На основании исследования чувствительности температуры контрольной тарелки к. т, косвенно характеризующей чистоту разделения продуктов в колонне, к различным возмущениям сделан вывод о том, что наиболее интенсивно на к. т влияет изменение начальной температуры хладагента /х. н. Поэтому при решении вопросов управляемости дефлегматоров и синтезе АСР необходимо оценивать 1ВОЗможности именно этого канала. [c.133]

Таким образом, физический механизм магнитно-спиновых эффектов в химических реакциях состоит в том, что в элементарной стадии химической реакции при движении вдоль координаты реакции система проходит область вырождения диабатических термов и в тех случаях, когда время пребывания в этой области достаточно велико, так что 1, даже очень малые магнитные возмущения могут изменить канал реакции, маршрут движения вдоль координаты реакции. Например, сверхтонкое взаимодействие неспаренных электронов с протонами в органических свободных радикалах порядка 10 -10 рад/с. Это означает, что в области вырождения состояний реагенты должны провести 1-100 наносекунд для того, чтобы сверхтонкое взаимодействие успело эффективно смешать электронные термы, вызвать синглет-триплетные переходы. Именно такие условия реализуются, например, в спин-коррелированных РП, в бирадикалах, электрон-дырочных парах. Об этом будет вторая лекция. [c.12]

Два. вида течения — спокойно-струйчатое ( ламинарное ) и взбудора-женно-смесительное ( турбулентное )—возникают при любых жидкостях и газах. Переход от первого ко второму (кризис течения) наступает тем позднее, т. е. при тем больших скоростях потока, чем значительнее вязкость вещества, а также чем меньше диаметр (сечение) канала, стенки которого оказывают успокаивающее действие на поток. Вместе с тем возмущение потока, т. е. переход к взбудораженному, смесительному течению, наступает тем скорее, т. е. при тем меньших скоростях, чем больше шероховатость канала (чем значительнее неровности на его стенках), способная вызвать возмущение в спокойном течении потока. [c.215]

Для многих приложений, в первую очередь для систем аварийной защиты АЭС, требуется рассчитывать скорость истечения двухфазного потока через отверстия или насадки. Наиболее важной является задача об истечении насыщенной или не до-гретой до температуры насыщения жидкости. Истечение такой жидкости сопровождается падением давления ниже локального давления насыщения, что приводит к парообразованию внутри канала. Наличие в потоке сжимаемой фазы создает возможность появления критического режима. Критические режимы истечения двухфазных потоков значительно отличаются от аналогичных режимов при истечении однофазной сжимаемой среды, где наступление критического режима связано с достижением в критическом сечении локальной скорости звука (см. п. 1.10.5). Так, если при однофазном критическом истечении в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления рпр и не изменяющееся при дальнейшем снижении противодавления, то в двухфазном потоке достижение максимального критического расхода смеси не обязательно сопряжено с установлением в критическом сечении давления, не зависящего от противодавления [46]. При достижении максимального расхода /ыакс хотя и устанавливается давление рср, отличное от противодавления, но оно зависит от последнего в некотором диапазоне его изменения (рис.1.100). Само определение скорости звука в двухфазном потоке не является однозначным, ибо оно зависит как от действительной структуры потока, так и от принятой физической модели процесса распространения волйьг возмущения, причем согласно [46] расчетные значения скорости звука в зависимости от принятой модели могут отличаться на порядок. [c.111]

В первых конструкциях ПОГ для создания колебаний струи применялся струйный генератор, рис. 1 а, б. Частота колебаний струи определяется длиной управляющего канала (петли), геометрией энергообменных каналов и термодинамическими свойствами газа. Струйный генератор может выполняться и в виде автономного устройства. Для предотвращения проникновения возмущений давления из канала в газораспределитель используют отражательные пластины. Отбор охлажденного газа осуществляется индивидуально из каждого канала аппарата или через общие газоотводящие патрубки. При эксплуатации аппаратов в режиме температурного разделения потока отвод нагретого газа производится через диафрагмы в торцевой части энергообменных каналов или через дополнительный патрубок, оснащенный диафрагмой. Длина этого патрубка должна быть согласована с частотой колебаний струи и длиной энергообменньп каналов [c.24]

Как показывают экспериментальные и теоретические исследования, при числах Ке > Ке -р наблюдается потеря устойчивости течения, т. е. при внесении возмущений в некотором диапазоне частот они растут, происходит смена режима течения. Режим устойчивог о течения при Ке < Ке р называется ламшарньш. Режим течения при Ке > Ке р, когда в потоке наблюдаются хаотические пульсации скоростей и давлений, называется турбулентным. Величина критического числа Рейнольдса (Кбкр) зависит от геометрии канала. [c.70]

Для обеспечения физической реализуемости условий инвариантности применяется принцип двухканальности Б. Н. Петрова, гласящий, что для обеспечения инвариантности выхода к возмущению / оно должно распространяться в системе не менее чем по двум каналам, причем характеристики каналов должны быть одинаковыми, но противоположными по знаку. В случае когда второй канал распространения возмущения организуется путем воздействия на управляющий вход объекта (см. рис. 16.5), это означает, что должно выполняться условие [c.608]

Можно предположить, что и в этом случае амплитуда и характер начальных возмущений также играют важную роль. Для пояснения обратимся к опытам Баллала [1979], в которых изучалось горение пропано-воздуш-ной смеси в канале, на входе в который располагалась решетка. В этих опытах влияние ускорения потока при горении исключено, так как стенки канала расширялись. Смесь поджигалась пилотным Ш1аменем. На оси пламени с помощью лазерного допплеровского анемометра измерялась энергия турбулентности и ее спектр. [c.235]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология