Определение ректификационной колонны

Нельсон обобщил опыт работы ректификационных колонн и для определения коэффициента С предложил график (рис. 127), учитывающий и конструкцию тарелок. Обследования ректификационных колонн на действующих атмосферно-вакуумных трубчатых установках, проведенные ГрозНИИ, показали, что расчет допустимой скорости паров с использованием графика Нельсона для определения коэффициента С хорошо согласуется с практикой. Скорость паров в атмосферных колоннах установок АВТ составляет 0,46—0,84 м/сек, а в вакуумных 2,5—3,5 м/сек при расстоянии между тарелками [c.237]

Подогреватели с паровым пространством предназначаются для частичного испарения боковых погонов и остатков с низа ректификационных колонн. Как во всех испарителях, при нормальном режиме работы (В корпусе аппарата поддерживается определенный уровень жидкости, над которым имеется паровое пространство. Греющим теплоносителем в этих теплообменных аппаратах является водяной пар или подлежащие охлаждению горячие нефтепродукты. Греющий теплоноситель всегда проходит по трубкам. [c.195]

Задачей расчета вакуумной колонны, как и любой ректификационной колонны, является определение температурного рел<и-ма, составов паровых и жидкостных потоков по высоте колонны и ее размеров. [c.72]

Точный расчет числа теоретических ступеней основан на модели ректификационной колонны со ступенчатым контактом фаз (рис. III.9, б), причем каждая ступень принимается теоретической. Расчет заключается в последовательном определении, от ступени к ступени, расходов, составов и энтальпий фаз с помощью уравнения фазового равновесия (111.11), а также материального и теплового балансов. Для верхней (укрепляющей) части колонны [c.58]

Поток, выходящий из отстойника, несет продукт Р в ректификационную колонну, где он отделяется в виде дистиллята. Кубовый остаток колонны делится на поток, поступающий на рециркуляцию, и поток, направляемый в отходы. Последний поток, величина которого поддерживается таким образом, чтобы он составлял определенную долю от количества кубового остатка, уносит остаточные ценные продукты вместе с побочными. Рециркулирующий поток уносит все продукты обратно в реактор. [c.65]

Рассмотрим еще эмпирические методы определения общей эффективности тарелок в ректификационных колоннах для разделения нефтяных смесей. [c.86]

Целью расчета ректификационной колонны, разделяющей многокомпонентную смесь, является определение условий, позволяющих получить продукты желательных качеств при назначенных исходных параметрах процесса. Так, в ходе расчета должно быть найдено рабочее давление в колонне, условия ее орошения, число теоретических тарелок в ее секциях, выбран тип контактного устройства, определены составы концевых продуктов и величины эффективности реальных тарелок колонны. [c.344]

С точки зрения теоретического обобщения условий протекания процесса ректификации, речь идет об определении соотношений ряда переменных величин, которыми, с одной стороны, являются веса и составы контактирующих потоков на различных ступенях процесса, а с другой,—тепловые свойства, температура и теплосодержания этих потоков паров и флегмы на различных уровнях по высоте колонны. Эти соотношения в общем виде выводятся аналитическим путем и наиболее просто и удобно представляются графически на рассмотренной ранее тепловой диаграмме, дающей теплосодержания единицы веса насыщенных фаз в функции их составов. На той же диаграмме путем проведения семейства конод или путем ее сопоставления с изобарными равновесными кривыми кипения и конденсации оказывается возможным представлять графически условия равновесного сосуществования паровых и жидких фаз, и это обстоятельство делает их применение к анализу работы ректификационной колонны особенно эффективным. [c.69]

Действительно, при рассмотрении верхней секции первой колонны вес А ее гипотетического целевого продукта определялся как разность весов встречных на одном уровне потоков паров и флегмы, а при исследовании работы верхней секции второй ректификационной колонны вес ее гипотетического целевого продукта определялся уже как разность весов встречных на одном уровне потоков флегмы и паров и поэтому только оказался равным А. Если же и во второй верхней секции при определении разности весов встречных фаз вычитывать из веса паров вес флегмы, то, очевидно, вес гипотетического целевого продукта по абсолютной величине останется тем же, но его знак переменится на обратный. [c.107]

Ниже приводится подробный пример определения размеров ректификационной колонны, технологический расчет которой был выполнен ранее. [c.236]

Аппаратурно-процессная единица — новое, введенное авторами понятие, которое объединяет в себе определенный аппаратурный элемент с протекающим в нем процессом. При этом имеется в виду такая аппаратурная единица, в которой осуществляется рассматриваемый процесс во всем его многообразии. Например, в тарельчатой ректификационной колонне каждая тарелка представляет собою аппаратурно-процессную единицу, в то время как насадочная колонна, в понимании авторов, тоже представляет собой одну аппаратурно-процессную единицу. — Прим. ред. [c.11]

Во многих аппаратах для тепловых и массообменных процессов каналы, по которым проходит жидкость или газ, имеют полое сечение (круглое или прямоугольное). Гидравлическое сопротивление таких аппаратов рассчитывают по тем же формулам что и сопротивление трубопроводов. Осадки на филь трах, гранулы катализаторов и сорбентов, насадки в абсорбционных и ректификационных колоннам и т. п. образуют в аппаратах пористые или зернистые слои II—3]. При расчете гидравлического сопро тивления таких слоев можно использовать зависи мость, на первый взгляд, аналогичную уравнению для определения потери давления на трение в трубопроводах [c.11]

Это значит, что после установления потока массы и определения физических свойств входящего сырья остается свободным выбор только двух переменных. Одна из них — концентрация изобутана в продукте, а вторая — отношение возврата в нижней части ректификационной колонны. [c.282]

В данном случае измерения свелись к определению чисто физической производительности холодильника реакционной массы, отстойника, ректификационной колонны и вспомогательного оборудования к ним. [c.72]

Рабочую высоту насадочных ректификационных колонн определяют методами, применяемыми для массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз [уравнения (III.32) и (III.33)1. Число тарелок в тарельчатых колоннах находят либо с помощью средней эффективности тарелки [уравнение (III.43) ], либо с помощью кинетической кривой, строящейся на основе эффективности тарелок по Мэрфри. Для определения средней эффективности колпачковых тарелок широко используют эмпирическую зависимость, график которой построен на рис. III. 14. Здесь на оси абсцисс отложено произведение средней вязкости жидкой фазы в колонне (в мПа-с) на относительную летучесть [c.63]

При расчёте полной ректификационной колонны для определения состава дистил [ята и остатка используются следующие уравнения [c.44]

Итерационное определение составов дистиллята и остатка для сложных ректификационных колонн аналогично, поэтому формулы приведём без вывода [c.45]

При расчете необходимых производственных площадей важно учитывать возможность расширения цеха. Если производство запроектировано по блочному (агрегатному) принципу, т. е. состоит из ряда повторяющихся групп аппаратов, увеличения мощности достигают присоединением одного или нескольких агрегатов, подобных запроектированным. Для этого при компоновке у одного из торцов цеха предусматривается свободная или занятая временными сооружениями площадка необходимых размеров. Если же часть оборудования (например, ректификационные колонны, теплообменники) рассчитана с определенным запасом, достигнуть увеличения производительности цеха можно, увеличив количество компрессоров, насосов и пр. В этом случае свободные площадки нужно предусматривать в отдельных производственных помещениях. При большой протяженности помещения желательно распределить резервные площадки по всей его длине. Впоследствии это значительно сократит дополнительные технологические коммуникации. [c.135]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ РЕКТИФИКАЦИОННЫХ КОЛОНН [c.62]

Коэффициент К в уравнении (1.110) можно найти также по графику Нельсона, построенному на основании обследования промышленных ректификационных колонн с тарелками разного типа (см. рис. 1.24). При выборе кривой для определения коэффициента К можно пользоваться следующими данными для колонн, работающих при атмосферном и повышенном давлениях [c.85]

Для получения целевых продуктов, отвечающих заданным качествам, необходимо поддерживать в ректификационной колонне определенный технологический режим, который зависит не только от температуры и давления, но и от количества и качества подаваемых в колонну сырья и орошения. [c.133]

Расчет ректификационной колонны сводится к определению ее основных геометрических размеров— диаметра и высоты. Обе эти величины в значительной [c.125]

Определение оптимальных конструкций и режимов работы ректификационных колонн рационально выполнять, используя электронно-вычислительную технику. Методика проведения таких расчетов приведена в литературе [15]. [c.135]

И ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ [c.75]

Большая часть вакуумных установок, построенных ранее, эксплуатируется по схеме однократного испарения (рис. 11). Мазут из ректификационной колонны атмосферной части насосом 1 прокачивается через трубчатую печь 2 и подается в вакуумную колонну 3. В колонне 3 протекает однократное испарение мазута, нагретого до 415—420 °С. Перегонка мазута осуществляется с водяным паром. Боковые погоны — вакуумные дистилляты — отбираются с определенных тарелок насосами I и направляются через теплообменники 4 и холодильники 5 в соответствующие емкости. При получении в вакуумной колонне однократного испарения двух или трех масляных дистиллятов их качество по фракционному составу не обеспечивается происходит значительное налегание однократного испарения соседних фракций по температурам кипения. Нередко в мазуте прямой перегонки остается сравнительно низкоки- [c.32]

В матрице вариантов объединения потоков для рекуперации тепловой энергии в ТС (рис. VII-11) определены все возможные варианты объединения потоков в схеме разделения для организации процессов теплообмена. Индекс F означает, что объединение данных потоков практически реализуемо. В случае нереализуемо-сти процесса теплообмена между какими-либо потоками в соответствующем элементе матрицы указаны номера перечисленных выше правил, в силу которых их объединение нереализуемо. Кроме определения тех потоков, между которыми реализуемы процессы теплопередачи, необходимо также знать количество энергии, соответствующее каждому источнику тепла, и, количество энергии, необходимое каждому потребителю. Количество энергии в каждом из таких потоков определяется параметрами технологического режима ректификационных колонн. [c.307]

Ректификация — разделение жидкой, парэжидкостной или паровой смеси на практически чистые компоненты или их смеси, обогащенные легко- или тяжелолетучими компонентами. Процесс осуществляется в результате контакта неравновесных потоков пара и жидкости, формирующихся из вводимой в колонну смеси (питания). Формирование парового и жидкого потока основано на различии в температурах кигения разных компонентов и поддержании определенных темпе)атур вверху и внизу разделительной (ректификационной) колонны. [c.50]

Задание 1 — кривая ИТК сырья задание 2 — требование на содержание примесей в продуктах задание 3 — условие подачи сырья в колонну подпрограмма 1— разбиение непрерывной исходной смеси на условные дискретные компоненты и переход от кривой ИТК к концентрациям компонентов подпрограмма 2 — расчет по линейной модели ориентировочных значений показателей четкости и температурных границ разделения и далее на их основе расчет величин отборов продуктов подпрограмма 3 — расчет доли отгона сырья на входе в колонну и определение их энтальпии подпрограмма 4 — поверочный расчет тарельчатой модели ректификационной колонны с определением состава продуктов, температуры и величины потоков пара и жидкости на тарелках подпрограмма 5 —ручное или машинное изменение параметров задачи, числа тарелок или режима работы колонны по дпpiD грамма 6 — уточнение содержания примесей в продуктах на основе обратного перехода от условных дискретных компонентов к непрерывной смеси подпрограмма 7 — расчет составов продуктов из концентраций в кривые ИТК и стандартной разгонки и вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. [c.89]

Гипотеза теоретической тарелки не воспроизводит в точности действительной картины явления, нротекаюш его в контактной ступени, ибо основана на статическом представлении процесса. Тем не менее эта концепция позволяет осуществить анализ и расчет процесса разделения псходной смеси в ректификационной колонне и получить достаточно близкую к действительности картину реального процесса, несмотря на наше неумение вполне компетентно и всесторонне исследовать сложные явления массопередачи, происходящие на практической ступени контакта. Другим обоснованием целесообразности разработки термо-динамической теории ректификации является установившийся, по-видимому, окончательно взгляд, согласно которому ис- I следование и определение эф-фективности практических ступеней разделения оказывается, как правило, задачей менее трудной, чем непосредственное изучение диффузионной картины процесса ректификации в реальной колонне. Таким образодЕ, термодинамическая теория ректификации является пока первой ступенью общей теории ректификации. Для суяедения о направленности самопроизвольных процессов энергообмена и массообмена в отдельно взятой контактной ступени следует рассмотреть ее работу на основе метода теоретической тарелки. [c.123]

Выбор оптимального флегмового числа. При разделении определенной смеси в ректификационной колонне на продукты назначенных качеств флегмовое число теоретически можно изменять в весьма широких пределах, тем самым назначая тот или иной режР1М работы колонны. Теоретически минимальному для данного разделения количеству орошения будет отвечать бесконечно большое число тарелок, иными словами, бесконечно большая высота колонны, а минимальному числу тарелок, отвечающему бесконечно большому флегмовому числу, может отвечать колонна, либо не выдающая продуктов, либо имеющая бесконечно большой диаметр. Ни тот ни другой гипотетический вариант не может удовлетворить условиям производственной работы, но где-то между этими предельными режимами лежит флегмовое число, являющееся оптимальным для разделяемого в данных условиях конкретного сырья. [c.180]

Уравнение (IV. ) показывает, что относительный расход водяного нара растет с увеличением давления и уменьшением температуры и понижается с увеличением молекулярного веса отгоняемых из жидкости углеводородных паров. Поэтому прп постоянном расходе водяного нара с ростом температуры будет увеличиваться и количество отгоняемых наров. Эти теоретические положения играют существенную роль нри определении условий работы перегретого водяного пара в ректификационной колонне и поэтому приведены в качестве предварительных замечаний. [c.230]

Можно наметить следующую схему расчета установки с двумя отгонными колоннами. Приступая к вычислениям, мы располагаем количеством Ь, совокупным составом и энтальпией начальной неоднородной жидкой системы и составами хщ и Хнг продуктов разделения. Выбор температуры расслоения в декантаторе смеси сырья п ожиженных верхних паров обеих колонн позволяет панести на тепловую диаграмму соответствующую изотерму и по кривым растворимости найти составы х д уИ х о . жидких потоков, направляемых из декантатора в отгонные колонны. Для определения рабочих режимов разделения в ректификационных колоннах следует назначить составы и у[ паров и поднимающихся с их верхних тарелок. Очевидно, концентрация Ух < 2/е> С 2/1 > Уе- Назначение этих концентраций позволяет с помощью оперативных линий и найти коли- [c.269]

Сырьем второй ректификационной колонны является жидкая фаза go, 2 декантатора, фигуративная точка которой, очевидно, располагается в области жидкости, недогретой до точки кипения. Для определения минимального расхода тепла ( да мин в кипятильнике второй колонны следует найти ту коноду, продолжение которой на тепловой диаграмме пройдет через фигуративную точку go, 2- По точке пересечения этой коноды с вертикалью П2 = onst определяется искомый минимальный расход тепла будучи увеличен, он обеспечит нормальный устойчивый режим разделения в отгонной секции. Пусть принято значение рабочего расхода тепла в кипятильнике Qr2 мин и тем самым определено расположение полюса отгонной секции второй колонны [c.292]

При рассмотрении работы ректификационной колонны, для определенности при переходе отсосгавоз фаз в одном межтарелочном отделении к составам фаз в соседнем, принимается гипотеза теоретической тарелки, выражающая простейлий случай взаимодействия фаз на тарелке и дающая качественно правильную картину процесса. [c.68]

Расчет сло кной ректификационной колонны для разделения данной многокомпонентной системы сводится к определению количеств и составов продуктов колонны, условий о1)ошения и числа тарелок укрепляюгцей и отгонной секций. [c.305]

Проводя исследования по проверке способов расчета выбранных технологических параметров в предложенных различными авторами методах определения размеров адсорбционных и ректификационных колонн для разделения многокомпонентных смесей, Гиллиленд и Рид писали в 1942 г. Основные трудности, встречающиеся в этих расчетах, возникают из практической необходимости установить большее число переменных, чем имеется независимых, для того, чтобы ускорить процесс проектирования в целом [1]. [c.36]

Проектирование нового нестандартизованного оборудования (ректификационных колонн, сборников и т. п.) часто ведется одновременно с разработкой объемно-пла-нировочного решения цеха. Однако материалы эскизного конструирования дают достаточно сведений (тип аппарата, ориентировочные габаритные размеры и нагрузки) для продолжения компоновки. Имея основные данные о запроектированном оборудовании, можно приступить к определению состава производственных помещений и их размеров. [c.140]

К колоннам относятся вертикальные цилиндрические аппараты, изготовленные из углеродистых, легированных и двухслойных сталей, а также из спецсплавов, предназначенные для массотеплообменных процессов при переработке различных химических, нефтяных и других продуктов. Большую часть этой аппаратуры составляют ректификационные, стабилизационные и отпарные колонны, абсорберы и десорберы, снабженные внутри ректификационными тарелками и другими вспомогательными устройствами в виде отбойников различных конструкций, маточников для ввода сырья, орошения и штуцеров для отбора фракций. Тарелки ректификационных колонн располагаются горизонтально на определенном расстоянии одна от другой и служат для создания контакта между парами нагретых продуктов, идущими снизу вверх, и жидкостью, стекающей сверху вниз. [c.198]

Аппарат для определения фракционного состава АРН-2 (рис. 126) (по методу ГОСТ 11011—64) позволяет производить фракционирование нефти и нефтепродуктов при атмосферном давлении и в вакууме. Состоит из кубика с алектрообогревом 2, ректификационной колонны с насадкой из нихромовых проволочных спиралей 4, конденсатора-холодильника 6, двух приемников 5, вакуумного насоса 10, вспомогательных емкостей и измерительных приборов. Система кранов на трубках, соединяющих отдельные элементы аппарата, позволяет регулировать остаточное давление при вакуумной разгонке и выводить из системы отдельные отогнанные фракции. [c.74]

В процессе эксплуатации нефтеперерабатываюпцгх установок чаще возникает вопрос — какое количество перегретого водяного пара необходимо подать-в ректификационную колонну для снижения температуры верха ее на определенную величину. Для определения расхода водяного пара служит уравнение,-основанное на законе Дальтона, которое в зависимости от-известного давления насыщенных нефтяных паров Р и общего давления смеси я позволяет вычислить-расход водяного пара [c.149]

Галиаскаров Ф.М. Способы итерационного определения составов конечных продуктов разделения при расчете на ЭВМ простых и сложных ректификационных колонн., Перегонка и ректификация сернистых нефтей и нефтепродуктов, Труды БашНИИНП. Вып. XIV, 1975г., с.209-216. [c.101]

Галииаскаров Ф.М. Способы итерационного определения составов конечных продуктов разделения при расчете на ЭВМ простЕлх и сложных ректификационных колонн. Тезисы докладов Всесоюзного совещания по теории и практике ректификации нефтяных смесей,Уфа,1975, с.16-19. [c.102]

В практических расчетах при определении размеров реакторол, испарительных и ректификационных колонн необходимо знать мольный объем жидких нефтепродуктов или их паров. [c.39]

Метод, предложенный Вартересяном [15], аналогичен методу графического определения числа тарелок ректификационных колонн. Будем пользоваться кривой равновесия и рабочей линией, вычерченными на прямоугольной диаграмме, где на оси абсцисс нанесены концентрации экстрагируемого вещества В в сыром рафинате, а на оси ординат—в сыром экстракте. Координаты обозначаются символами Х 1 = Х Хд =у. [c.136]

Если же величина константы скорости при заданной нагрузке яа систему g и заданной величине рецикла не удовлетворяет неравенству (11,93), то режим с полным превращением исходных реагентов в системе оказывается невозможным и в кубовом продукте ректификационной колонны (даже при бесжонечной разделительной способности) будут присутствовать реагенты А и В в эквимолярном отнощении. Формула (11,93) может использоваться также для определения минимальной величины рецикла при заданном значении константы скорости реакции к и размерах реактора Уг, при которых обеспечивается режим с полным превращением реагентов [c.105]

Рассмотрим основные положения теории элементарной декомпозиции исходной задачи синтеза ХТС. Идея теории элементарной декомпозиции состоит в том, что ИЗС декомпозируется на последовательность подзадач синтеза, для которых могут быть получены известные или определенные технологические решения, соответствующие современному уровню аппаратурного оформления ХТП. Некоторые из рассматриваемых ИЗС или полученных подзадач синтеза могут быть решены при помощи одного технологического аппарата или одной единицы оборудований (например, с помощью одного теплообменника, одной ректификационной колонны и т. д.). ИЗС указанного типа имеют тривиальное решение. [c.145]

Любой определенный поток— источник энергии (верхний продукт разделения) может быть использован при организации процесса теплообмена только с таким кубовым продуктом, в состав которого входят компоненты с более высокими значениями относительных летучестей. Аналогичным образом любой поток — потребитель энергии может участвовать в процессе теплообмена только с таким источником, в состав которого входят лишь менее летучие компоненты. Это правило получено на оонове применения второго закона термодинамики для изобарических систем ректификационных колонн. [c.307]

Полнота информации. Несмотря на значительные различия в качественном составе, объеме и условиях получения информации, необходимой для решения конкретной технологической задачи, можно отметить основные требования по полноте проведения экспериментов а) исследования должны охватывать по возможности широкую область изменения параметров, поскольку модели в большинстве случаев обладают плохими прогнозируюш,ими свойствами (особенно эмпирические) б) при определении составов продуктов химической реакции, ректификационной колонны, экстракции и т. д. необходимо по возможности идентифицировать каждый компонент смеси, поскольку это имеет принципиальное значение при проектировании химического производства и определяет структуру технологической схемы (выбор аппаратов, организацию рециклов, рекуперацию энергии и т. д.) объединение индивидуальных компонентов в групповые не должно производиться в эксперименте в) для повышения достоверности идентификации моделей необходимо иметь возможность прямого измерения промежуточных параметров процесса (например, концентрацию адсорбированных на поверхности катализатора веществ). Соответственно и методики обработки экспериментов должны учитывать эти возможности. [c.63]