Скорость зависимость от степени

Рис. 1-90. Определение скорости реакции по зависимости степени превращения х от величины Р. / — точка касания.

Обратимые реакции. Влияние температуры на скорость протекания обратимых реакций также выражается в виде 5-6бразных кривых, аналогичных кривым, которые характерны для Необратимых реакций. Однако верхний предел этих кривых ограничен не уровнем 100%-ной степени превращения, а равновесным состоянием. Следовательно, с учетом изменения равновесной степени превращения (см. рис. УП1-1) кривые зависимости степени превращения от температуры для обратимых реакций получают в виде, показанном на рис. УП1-5 и УП1-6. [c.213]

Как уже отмечалось выше, в действительности сжатие и расширение газов протекает не адиабатически и не изотермически, а в каждом отдельном случае, в зависимости от конкретных условий ( скорости процесса, степени сжатия и изолированности системы и т. д.), лишь приближается к одному т этих процессов. Такие реальные процессы, при которых имеет место отвод тепла наружу или поступление его в систему из окружающей среды, называются политропическими процессами. Подсчет физических параметров системы (Р, V и Г), а также ее работы при подобного рода процессах производится по уравне- [c.72]

Рис. 69. Зависимость степени конверсии бензола в малеиновый ангидрид от объемной скорости реакции при различных температурах (в присутствии У Оз).

Дальнейшее увеличение линейной скорости до 0,5 м/с не приводит к увеличению конверсии изопентана. В то же время при всех линейных скоростях зависимость степени превращения изопентана от температуры проявляется в значительной мере. Таким образом, установлено, что при линейной скорости 0,3 0,4 м/с реакция протекает в переходной области между внешнедиффузионной и кинетической. При более высоких линейных скоростях газового потока реакция переходит в кинетическую область. [c.18]

Рис. 5. Зависимость степени обессеривания дизельного горлица от объемной скорости нодачи сырья и температуры (катализатор АКМ).

На рис. У1П-6, а представлена зависимость степени превращения исходного вещества А от времени, а на рис. У1П-6, б — зависимость скорости реакции от Сл/Сл,. Из рисунка следует, что скорость реакции возрастает по мере образования продукта К и достигает максимума при Са = Сн. С. уменьшением концентрации исходного вещества скорость постепенно понижается до нуля. [c.230]

Рис. УП1-6. Зависимости степени превращения от времени (а) и скорости реакции от (б) в слу-

При проектировании прежде всего нужно составить тепловой баланс, в котором учтена связь температуры со степенью превращения X. Поскольку в свою очередь температура тесно связана с константой скорости реакции к, тепловой баланс косвенно учитывает соотношение между х я к. Таким образом, к фактически исключается из уравнения скорости, которое можно затем проинтегрировать (численно или графически) для того, чтобы установить зависимость степени превращения от времени. [c.90]

Для изотермических реакторов скорость г можно рассчитать путем графического определения зависимости степени конверсии, X от 1/а и затем поверхности, соответствующей определенной степени [c.26]

Нз СО, равном 2 и 200 °С, зависимость степени конверсии х от объемной скорости Vs приблизительно линейна и может быть представлена следующим уравнением [c.252]

В процессе каталитического риформинга фракционный состав сырья играет очень большую роль. Пределы выкипания реформируемого сырья влияют как на показатели процесса (октановое число и выход риформата), так и на скорость накопления кокса на катализаторе. Зависимость степени дезактивации катализатора от фракционного состава сырья напрямую связана с коксообразующей способностью содержащихся в нём компонентов. Так, исследование кинетики закоксовывания алюмоплатинового катализатора при риформинге углеводородов Се показало, что образование кокса уменьшается почти на порядок в ряду [c.32]

Когда реакция протекает адиабатически, т. е. в условиях, когда стенки реактора изолированы настолько хорошо, что потери тепла в направлениях, перпендикулярных потоку, пренебрежимо малы. В этом случае температура будет возрастать или снижаться вдоль оси реактора в зависимости от того, является ли реакция экзотермической или эндотермической, причем характер изменения легко определить, зная теплоту реакции. Для этой цели составляется тепловой баланс, учитывающий изменение температуры от входа в реактор до заданного поперечного сечения в зависимости от величины переменной у, которая характеризует степень превращения в этом поперечном сечении. Константа скорости (зависимость которой от температуры предполагается известной) таким образом становится функцией у, после чего интегрирование указанных уравнений может быть осуществлено либо численными, либо графическими методами. Эти методы описываются в Приложении И к настоящей главе [c.51]

Рис. 111-11. Типичные графики зависимости степени превращения от времени и скорости реакцйй для автокаталитических реакций.

При высоких температурах увеличивается скорость реакции, но уменьшается равновесное содержание продукта. Некоторые продукты при высоких температурах разлагаются. Катализатор позволяет проводить реакцию при низких температурах с достаточно большой скоростью. На рис. 1-79 показана зависимость степени превращения от температуры с катализатором и без него. Как видно из графика, применение катализатора позволяет достичь большей степени превращения при более низких температурах реакции. [c.108]

Из графика 1-89,6 видно, что при малых скоростях потока сте-пень превращения увеличивается вместе со скоростью (при постоянном значении вследствие влияния диффузии. На двух последующих графиках представлена зависимость степени превращения от величины Р для двух серий экспериментов. В обеих сериях скорости потока в слое были различными. Различными, но постоянными в каждой серии опытов были также количества катализатора. [c.125]

Длина реактора разбивается на несколько отрезков, внутри которых температура принимается равной среднему значению. Для этой температуры, взятой в качестве начального приближения, можно рассчитать скорость реакции, а следовательно, и степень превращения на каждом отрезке. Далее составляется уравнение теплового баланса и на его основе вычисляется средняя температура отрезка, которая может не совпасть с температурой, принятой в качестве начального приближения. В этом случае на принятую температуру вводится поправка и вычисления продолжаются до тех пор, пока обе температуры не совпадут. Расчеты следует проводить для каждого отрезка и строить график зависимости степени превращения и температуры, начиная от входа реактора. Такой порядок облегчает нахождение средней температуры для последующего отрезка. [c.146]

Рис. 6.11. Зависимость степени разрушения дисперсных структур от скорости деформации

Для сравнения рассчитанных градиентов температуры с истинными были проведены исследования в дифференциальном и интегральном реакторах. Массовая скорость газа составляла 1710 кг1 ч-м ), давление в системе 1 ат. Температура измерялась в осевом и радиальном направлениях, измерялась также зависимость степени превращения от длины слоя. Затем для сравнения результатов распределение температур и степень превращения рассчитывались по методу Гроссмана Исследовалось окисление ЗОа в 80з при отсутствии побочных реакций. В качестве катализатора использовалась платина на окиси алюминия в виде гранул диаметром 3 мм и высотой 18 мм. Теплота реакции составляла [c.154]

На рис. П-24 показана зависимость степени превращения на отдельных интервалах с.тоя от его длины при различных массовых скоростях потока газа. [c.177]

На основании этих же исследований определялась константа скорости реакции к. На рис. П-32 показана зависимость gk от величины, обратной температуре. На рис. И-33 приведено сравнение рассчитанных и экспериментальных результатов. Графики представляют зависимость степени превращения в реакторе от его длины и скорости реакционного потока. Из рисунка видно, что согласие результатов довольно хорощее. 0 Скорость потока в опытном реакторе была значи- тельно больше, чем в лабораторном. Течение в нем но- 80 [c.184]

Рис. 1У-5. Зависимость степени превращения на выходе из экспериментального реактора от объемной скорости потока (Я = 300 ат, Н2 М2 = 3 1)

Рис. 1У-6. Зависимость степени превращения от величины, обратной объемной скорости потока (Р = 300 ат. Иг N2 = = 3 1)

По кинетическим зависимостям степени превращения н-бутенов от времени контакта были рассчитаны начальные скорости расходования ш каждого изомера в интервале 150—450 °С (табл. 45). Найдено, что ис-бутен-2 обладает большей начальной скоростью расходования (при 300 °С w равно 5 моль/ч на 1 см катализатора). Ясно, что по начальным скоростям расходования н-бутены можно расположить в ряд [c.148]

На рис- УП1-6 по результатам численных расчетов построена зависимость степени использования внутренней поверхности от фактора X [11]. Видно, что для экзотермического процесса во внутренней диффузионной области т) может быть больше 1, так как с ростом температуры внутри зерна увеличивается скорость процесса по сравнению с кинетическим режимом. [c.283]

Знать степень неравномерности и дальность ее распространения для различных промышленных аппаратов очень важно. Задача заключается в следующ,ем в установлении зависимости степени неравномерности поля скоростей от относительного расстояния сечения до выходного отверстия при различных отношениях площадей рабочей камеры и отверстия в определении оптимального расстояния выходного отверстия от конечного сечения рабочей камеры для различных условий отвода потока из аппаратов, [c.138]

Количество воздуха, добавляемого к сырью, составляло 110... 120% от стехиометрического. Зависимость степени очистки газа от температуры на испытываемых катализаторах лри объемной скорости 1000 ч" и [c.103]

Увеличение степени сшитости сополимеров приводит к снижению парциального мольного объема растворителя в системе. Это сразу сказывается на скорости релаксации напряжений и приводит к менее крутому наклону релаксационных кривых при одной и той же температуре (см. рис. 4.13). Эти выводы подтверждаются экспериментальными исследованиями по движению фазовой и оптической границ (чем больше сшивка, тем медленней скорость перемещения границ) и данными по зависимости степени набухания сополимеров от содержания дивинилбензола в работе [66]. При этом наибольшего значения локальные перемещения достигают при < = О в области фазовой границы системы (см. рис. 4.13). [c.326]

Необратимые реакции. На рис. УП1-4 приведен общий вид кривых, показывающих зависимость степени превращения от температуры при некоторых фиксированных скоростях переработки исходного продукта, например, при фиксированных величинах т. Рассмотрим эти кривые. [c.212]

Так как реакция превращения дифенилметана в [1—6-1 С] бензоле подчиняется экспоненциальной зависимости степени обмена от времени, для общей скорости, которая связана с константой реакций изотопного обмена, можно применить уравнение [c.212]

Влияние параметров стадии образования карбонилов определяли при постоянном режиме восстановления 600 °С, 4 ч, восстановительный газ — чистый водород. Влияние режима стадии образования карбонилов, так же как и восстановления, оценивали по конечному результату обеих стадий. Исследовали зависимость степени удаления никеля от температуры, длительности обработки окисью углерода и объемной скорости подачи окиси углерода. Усредненные данные нескольких опытов с катализатором, содержащим 0,14% никеля, посвященных влиянию температуры, представлены на рис. 99. Из этих данных видно, что характер зависи- [c.245]

Как показано на основе численного анализа и экспериментальных данных в работе [И], в области температур пиже 500°С зависимость степени использования внутренней поверхности катализатора т) может быть однозначно определена отношением а/Ъ, так как величина т] практически не зависит от величины х при неизменном начальном составе. Это справедливо, если х не очень близко к равновесию. С увеличением отношения а/Ь величина т) уменьшается, так как нри этом увеличивается наблюдаемая константа скорости химического превращения К = /Р о . Наличие внутридиффузионного торможения приводит к изменениям зависимостей скорости реакции от концентрации кислорода и начальной кон- [c.187]

Теплообмен в реакторном блоке осуществляется при наличии двухфазной среды (жидкость — пары, газ), агрессивных компонентов (сероводород, водород), относительно высоких температур и дарлений I = 300—400 °С, Р = 3,0—5,0 МПа). В этих условиях следует учитывать конструкцию аппарата зависимость степени испарения (конденсации жидкой фазы в двухфазной смеси) от температуры обвяЁку теплообменников трубопроводами оптимальные скорости потоков в трубном и межтрубном пространствах теплообменника. [c.84]

Основные положения теории Медведева были развиты в других работах, в которых считается, что зоной реакции полимеризации является мономолекулярный слой квазикристаллической структуры, образованный эмульгатором и морюмером. В этом слое молекулы эмульгатора образуют систему микрокапилляров,, представляющих в поперечнике шестигранники. Капилляры, строение которых определяется природой эмульгатора и условиями полимеризации, являются своеобразными ячейками — местом протекания элементарных реакций полимеризации. Приведенные взгляды подтверждены кинетическими уравнениями, выражающими зависимость скорости и степени полимеризации от концентрации эмульгатора и инициатора при полимеризации хлоропрена [39]. Принимается, что все стадии полимеризации инициирование, рост и обрыв полимерных цепей — происходят в адсорбционных слоях эмульгатора, независимо от растворимости всех компонентов в воде. [c.150]

Нанесены также кривые изменения температуры по оси реактора и в теплообменной рубашке. На рис. П-25 показапа зависимость степени превращения в слое от начальной температуры газа при постоянной массовой скорости потока О = 63 кгЦм -ч). На рис. П-26 показано влияние мольного отношения [c.178]

Пользуясь этим методом, Нарсимхан и Дорайсвамипровели расчет на основе литературных данных. В качестве примера было взято окисление 80а на платиновом катализаторе в реакторе с неподвижным слоем при следующих условиях массовая скорость потока — 1730 кг1 м --ч), средняя температура 360°С, насыпная плотность катализатора — 1025 кг/л , удельная поверхность катализатора — 1,05 м 1кг, диаметр зерен катализатора—0,0039 м, концентрация ЗОг на входе в реактор — 6,5 мол.%, воздуха — 93,5 мол.%, диаметр реактора — 5,24 см. По экспериментальным данным, описывающим зависимость степени превращения х от расстояния 2, были построены графики д = /(U7/F), л = /(2), причем второй график был получен дифференцированием первой зависимости. [c.259]

На рис. 111-22 представлена зависимость между высотой единичного реактора и массовой скоростью. Так как при увеличении скорости значения ВЕП1 и ВЕПг уменьшаются, а ВЕС растет, результирующая величина ВЕР в некоторой точке имеет минимум, определяющий оптимальное значение массовой скорости О. Степень использования катализатора определялась по уравнению (1П, 163) [c.260]

Рис. УП-34. Зависимость степени конверсии озона от безразмерной скорости каталитической реакции при V Umf (расчетные кривые по модели Кунии и Левеншпиля 8).

Экспериментально полученная зависимость степени превращения от объемной скорости при неподвижных катализаторах Ог—А1гОз и родственных им контактах хорошо укладывается в кинетическое уравнение 1-го порядка с отравлением продуктами реакции [255] [c.124]

При увеличении объемной скорости подачи сырья до 4,0 ч и 6,0 ч наибольшую активность показал катализатор Г5-168ш. При исследовании зависимости степени обессеривания 1яи<елой дизельной фракции от объемно скорости подачи сырья отчетливо наблюдается перегиб кривых при переходе от скорости 4,0 ч к 6,0 ч для катализаторов на аморфных носителях, ) практически линейная зависимость для цеолитных катализаторов, такая ка1 при изменении температуры и давления. Указанное явление может б1 п объяснено, по-видимому, тем, что цеолитный компонент носителя начинас проявлять свои крекирующие свойства по отношению к сернис г1зИ соединениям лишь при высокой температуре и давлении, и пониженно объемной скорости подачи сырья, , е, условиях, приближающихся к условия гидрокрекинга. При обычных же условиях гидроочистки цеолит таких свойс/ не проявляет. [c.107]

На рис. 3.5 показаны зависимости степени конверсии мономера г[= сд—с) сд от времени реакции при различных начальных размерах капель мономера или, иначе говоря, при различных значениях безразмерного параметра о= 1/ р ю характеризующего соотношение между скоростью транспорта молекул мономера к поверхности частицы и скорость химической реакции. С уменьшением размера капель мономера увеличивается параметр о, что влечет за собой увеличение скорости транспорта молекул мономера в водной фазе и повышение скорости полимеризации. Отсюда следует важный вывод скорость эмульсионной полиыери- [c.158]

Зависимость степени чистоты дистиллята от скорости отбора дистиллята при различных флегмовых числах для исходной смеси я-гептан —метилциклогексан [50 /о (мол.)]. [c.130]

Vue. 22. Зависимость степени извлечения серы от скорости подачи водород-солержащего таза. [c.126]

Кинетические кривые на рис. 5.4 выражают зависимость степени превращения циклогексана, метилциклопентана, пятичленных нафтенов С, (этилциклопентана и диметилциклопентанов), а также суммы гептанов, от условного времени контакта (обратной величины объемной скорости подачи сырья) при 460 °С. Степень превращения определяли, исходя из выхода непрореагировавшего углеводорода и содержания его в исходном сырье (Ta6jj. 5.4). [c.150]

Воспользуемся принятым допущением о квазиавтомодельности профиля продольной компоненты скорости. Разобьем кольцевой зазор на области Га < г < г ., Гт<г< г,, — поверхность нулевого поперечного сдвига. Для аппроксимации продольной скорости можно использовать логарифмическую зависимость с учетом скорости перетока на стенке 51, однако для простоты анализа примем Гт не зависит от осевой координаты и совпадает с поверхностью максимума скорости, продольные скорости удовлетворяют степенному профилю, т. е. [c.85]

На рис. 6 приведена зависимость степени неравномерности скорости Afz = Угшах —Угтш на грзницах слоя от числа Эйлера Ей = Д/ /рсйср при различных размерах свободных пространств, прилегающих к слою. Аналогичные экспериментальные зависи- [c.153]

Для получения полей скорости и давления проведен совместный расчет течения внутри слоя и в свободном пространстве для аппаратов с горизонтальными и вертикальными проницаемыми слоями прп различных способах подвода и отвода потока. Модель предполагает, что зернистый слой однороден, течение внутри слоя подчиняется линейному закону Дарси, в свободном пространстве осуществляется потенциальное течение, среда несжимаема, поток стационарен, течение плоское. Решение в сопряженных областях находится с помощью модифицированного ддя неналегающих областей альтернирующего метода Шварца. Приведены зависимости степени неоднородности потока в слое от параметра Эйлера для различных размеров свободного пространства, прилегающего к слою. Ил. 6. Библиогр. 18. [c.176]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология