Метод определения числа тарелок в колонне

Определяем число теоретических тарелок, необходимое для данной степени разделения. С этой целью строим, как показано па рис. 80, а, ломаную линию, состоящую из вертикальных и горизонтальных участков. Построение этой линии начинается в точке, соответствующей составу дистиллята (хц), и заканчивается в точке, соответствующей составу продукта низа колонны. Этот метод определения числа теоретических тарелок равноценен расчету от тарелки к тарелке. [c.145]

Метод определения числа тарелок аналогичен описанному для ректификации многокомпонентных смесей. Зная общий материальный баланс колонны, количество подведенного разделяющего компонента, количество флегмы из дефлегматора и подобрав состав дистиллата. достаточно близкий к составу азеотропной смеси и исчерпанной жидкости (близкой к чистому компоненту), можем определить количества флегмы и паров в верхней части колонны и составить уравнения рабочих линий для каждого компонента. Затем определим составы на каждой тарелке, пользуясь приведенным выше способом для вычисления данных по равновесию. Так как значения Ки Кг и Кз зависят от состава раствора, определение числа тарелок требует еще большей затраты труда, чем в случае многокомпонентных смесей, для которых мы принимали, что раствор можно считать идеальным. [c.732]

Существуют более точные методы определения числа действительных тарелок Л. 10, 33, 48]. В настоящее время считается, что выражение движущейся силы через разности энтальпий более точно, чем через разность Концентраций. Поэтому как в отечественной, так и зарубежной литературе рекомендуется метод определения теоретического числа тарелок ректификационных колонн с применением Я-ху-диаграмм. Однако, как показывают сравнительные расчеты, этот метод не дает существенной точности, так как для определения действительного числа тарелок необходимо вводить в расчет к. п. д. тарелки, что может вносить большую погрешность. [c.176]

Тарельчатые колонны. На основе метода определения действительного числа тарелок, изложенного в гл. X (см. рис. Х-1, Х-2), можно для п-ой тарелки ректификационной колонны переписать уравнения (Х.25) — (Х.29) в виде [c.359]

В качестве простейшего алгоритма может быть использован метод расчета от тарелки к тарелке в одном направлении с заданием начального состава продуктов разделения [5]. Задача решается в проектной постановке по одному из компонентов (продуктовому) с определением необходимого числа ступеней разделения. В качестве критерия перехода от расчета одной секции колонны к другой используется отношение концентраций двух компонентов в сырье. Критерием окончания итерации является достижение заданной концентрации продуктового компонента. [c.108]

НОГО значения BjR имеются свое распределение составов фаз но тарелкам и свое же число тарелок отгонной колонны, приводящее от состава нижнего продукта к отвечающему данному значению BjR предельному составу Уд паров на верху колонны. Задача определения составов фаз по тарелкам колонны и числа тарелок согласно изложенному ранее может быть разрешена несколькими способами. Либо можно использовать чисто графический способ расчета при помощи тепловой диаграммы, определяя составы фаз на последовательных тарелках попеременным проведением изотерм и оперативных линий из полюса, отвечающего данному расходу тепла BfR в кипятильнике, либо можно для этой цели воспользоваться описанным в 14 графическим методом расчета по диаграмме у—х, проведя на ней линию концентраций, отвечающую данному значению B/R, и вписав ступенчатую ломаную между кривой равновесия и линией концентраций. Наконец, можно воспользоваться уравнением концентраций (V. 34) совместно с данными паро-жидкого равновесия и вести расчет числа тарелок и составов фаз на них чисто аналитическим путем. Во многих случаях графические способы расчета проще, но зато всегда они уступают аналитическому методу в точности полученных результатов. Поэтому во всех случаях, требующих большой точности, следует отдавать предпочтение именно аналитическому методу расчета. [c.221]

Определение числа теоретических тарелок и ВЭТТ при частичном орошении является делом более сложным. Изучение материального баланса как непрерывной, так и периодической ректификации с частичным орошением показывает, что изменение состава жидкости и пара от тарелки к тарелке будет в этом случае меньшим, чем в случае полного орошения. Это объясняется тем, что в течение любого долгого промежутка времени на тарелку поступают и покидают ее неравные количества жидкости и пара. Поэтому для нахождения числа теоретических тарелок при частичном орошении необходимо пользоваться другим способом построения и другими уравнениями. Эти методы (см. стр. 44 и следующие) учитывают влияние различной скорости потоков жидкости и пара на материальный баланс тарелки или секции насадочной колонны, а также усложняющее влияние других факторов, например непрерывное изменение составов при периодической ректификации с частичным орошением (стр. 45). [c.30]

Расчет колонн для ректификации многокомпонентных смесей, в частности определение числа теоретических тарелок и минимального флегмового числа, основан на тех же принципах, что и расчет колонн для ректификации бинарных смесей. Все наиболее распространенные методы расчета основаны на методе Сореля и общепринятых допущениях, упрощающих его. Поэтому уравнения материальных балансов и рабочих линий для бинарных смесей применимы в этом сл чае по отношению к каждому компоненту, а процедура определения числа теоретических тарелок в колонне характеризуется теми же ступенчатыми вычислениями от тарелки к тарелке при помощи этих рабочих линий и данных фазового равновесия. Однако здесь возникают значительные дополнительные затруднения. [c.77]

При расчете насадочной колонны основной задачей является выбор высоты насадки заданного типа. Существует несколько методов определения высоты. Они основаны на том, что по соответствующим уравнениям находят высоту, эквивалентную одной ступени концентрации (одной теоретической тарелке) или одной единице переноса массы Лд. Если в предварительном расчете определено необходимое число теоретических тарелок или число единиц переноса 2 , то, умножая или на соответствующее значение Лэ или Лэ, получают необходимую высоту насадки Н. [c.167]

Как тот, так и другой метод определения температуры кипения на тарелке питания являются приближенными, так как в основе их лежит предположение, что число тарелок колонны бесконечно велико, а концентрация спирта в парах до и после тарелки питания равны, причем эти пары находятся в равновесии с кипящей на тарелке питания жидкостью. [c.175]

Определение числа тарелок производим по Т — х (температура — концентрация) -и I — х-диаграммам (теплосодержание — концентрация) Этот метод является более точным и позволяет отразить материальный и тепловой обмен на каждой тарелке и по всей колонне [20, 24]. [c.477]

Одной из существующих классификаций методов расчета процессов разделения является выделение проектной и проверочной постановки задачи расчета [212, 222]. В данном случае под проектным расчетом понимается определение режимных и конструктивных параметров установки ректификации (число тарелок в колонне, положение тарелки питания, величины флегмового числа и т. д.), при которых обеспечивается получение продуктов разделения заданного качества. Именно для решения такого класса задач и предназначены графические и аналитические методы расчета процессов ректификации. Если же рассматривать такую задачу, как определение оптимального места ввода потока питания в колонну (такого положения тарелки питания Мр, при котором разделительная способность колонны оптимальна), то она, как правило, до настоящего времени решалась на основе анализа соотношения состава потока питания и состава жидкости (для случая однофазного жидкого питания) на тарелке колонны [194]. Тогда, очевидно, необходимо располагать данными о составах смеси на тарелках колонны, что для процесса ректификации многокомпонентных смесей невозможно без проведения расчетов с использованием ЭВМ. В то же время аналогичная задача может быть решена при моделировании установки разделения с использованием более сложных методов расчета и оценкой получаемой эффективности разделения в терминах ранее рассмотренного термодинамического коэффициента полезного действия (21—26). Более интересным методом определения Ыр является метод, основанный на минимизации возрастания энтропии процесса разделения, являющегося следствием введения потока питания в колонну [232], который был использован совместно [c.49]

О до кривой равновесия (рис. 20). Состав потоков пара и жидкости между тарелками определяется линией рабочих концентраций, поэтому, если из точки а опустить перпендикуляр до пересечения с линией ОМ, то ордината точки Ь будет соответствовать составу пара, встречающегося с потоком жидкости, сливающейся с первой тарелки. Этот пар должен находиться в равновесии с жидкостью, сливающейся на нижележащую тарелку, и горизонтальная прямая, проведенная из точки Ь до пересечения с кривой равновесия, определит местоположение точки абсцисса которой отвечает составу жидкости, сливающейся на нижележащую тарелку. Каждая ступень изменения концентраций на диаграмме х — у соответствует одной теоретической тарелке. Построив по данному методу ступенчатую линию между равновесной кривой и рабочей линией укрепляющей секции колонны от точки О до точки М, абсцисса которой соответствует составу разделяемой смеси, получим число теоретических тарелок для укрепляющей секции колонны. Аналогичное построение проводится и для исчерпывающей секции. При определении числа теоретических тарелок в качестве исходной точки для построения может быть взята точка, соответствующая составу продуктов на верхней тарелке или на тарелке питания для укрепляющей секции, либо точка, соответствующая составу кубового остатка или составу продуктов на тарелке питания для исчерпывающей секции. Из приведенного построения видно, что число теоретических тарелок зависит от положения рабочих линий исчерпывающей и укрепляющей секций колонны. [c.62]

Метод единичных объемов имеет формальное сходство с методом теоретической тарелки в том отношении, что абсорбционная колонна разбивается [205] на ряд элементов (единичных объемов) с последующим определением числа этих элементов и эквивалентной высоты элемента. [c.87]

Этот метод используется в расчетах по определению экономически оптимального флегмового числа в колонне. Но окончательный расчет лучше проводить методом от тарелки к тарелке. Пример 42. 1 [c.692]

Приведены примеры расчетов насадочной (с кольцами Рашига) колонны с применением модифицированных уравнений массопередачи (метод числа единиц переноса и высоты единицы переноса) и тарельчатой (с ситчатыми тарелками) колонны с определением числа тарелок графоаналитическим методом (построение кинетической линии). Другие методы расчета, которые могут [c.226]

Приведены примеры расчетов насадочной (с кольцами Рашига) колонны с использованием модифицированных уравнений массопередачи (метод числа единиц переноса и высоты единицы переноса) и тарельчатой (с ситчатыми тарелками) колонны с определением числа тарелок графо-аналитическим методом (построением кинетической линии). Другие методы расчета, которые могут быть использованы при проектировании ректификационных колонн, приведены в гл. VI на примере расчета абсорбционных колонн. [c.125]

Рабочую высоту насадочных ректификационных колонн определяют методами, применяемыми для массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз [уравнения (III.32) и (III.33)1. Число тарелок в тарельчатых колоннах находят либо с помощью средней эффективности тарелки [уравнение (III.43) ], либо с помощью кинетической кривой, строящейся на основе эффективности тарелок по Мэрфри. Для определения средней эффективности колпачковых тарелок широко используют эмпирическую зависимость, график которой построен на рис. III. 14. Здесь на оси абсцисс отложено произведение средней вязкости жидкой фазы в колонне (в мПа-с) на относительную летучесть [c.63]

В качестве характеристики работы колонки используется высота эквивалентной теоретической тарелки (ВЭТТ). При этом процесс газохроматографического разделения смеси сопоставляется с ее разделением методом ректификации. Рассчитывают число тарелок п ректификационной колонны, необходимое для достижения определенного критерия разделения, и их высоту (ВЭТТ) — чем больше число тарелок н соответственно меньше ВЭТТ, тем лучше разделение. В связи с тем что критерий разделения К зависит от растворимости, то можно получить следующую зависимость [c.48]

К сожалению, нередки случаи, когда исходной смеси недостаточно для выделения из нее в чистом виде компонентов, содержащихся в незначительных количествах. Тогда необходимо применять колонки с особенно низкой задержкой, например роторные колонки с вращающейся лентой (см. главы 5.11 и 7.35). Если используют насадочные или тарельчатые колонки, то посредством повышения флегмового числа добиваются минимально возможного в данных условиях количества промежуточной фракции. Ситча-тые и колпачковые колонки (см. главу 7.33) пока редко применяют для аналитической ректификации. Однако эти колонки обладают некоторым преимуществом перед насадочными колонками, которое состоит в том, что при использовании их становится возможным отбор проб с верхних тарелок и определение градиента концентрации в верхней части колонны. Так, например, если концентрация легколетучего компонента на третьей тарелке сверху начала падать, то уже можно повысить флегмовое число. Используя этот метод. [c.231]

Ряд особенностей расчета колонн для азеотронной перегонки вызывается тем, что приходится иметь дело с фазовыми равновесиями жидкость — пар в реальных системах, сильно отклоняющихся от идеальной. Число теоретических тарелок, необходимых для разделения данной системы, наиболее целесообразно определять расчетом по тарелкам. Уравнения и зависимости, выведенные для этого определения, в данном случае неприменимы вследствие весьма значительных различий относительной летучести. В литературе описан алгебраический метод [34] расчета минимальной кратности орошения для азеотропной системы. Другой метод вычисления минимальной кратности орошения при азеотропной перегонке основывается [31] на расчете по тарелкам в секции питания колонны. Для этого используют уравнения, определяющие равновесие жидкость — пар для тройной азеотропной системы, путем построения зависимости между относительными летучестями трех пар компонентов п отношением концентраций этих компонентов в жидкой фазе. [c.130]

Решение рассматриваемой задачи в современной инженерной практике проводят при помощи электронных счетно-решающих устройств (ЭЦВМ), для которых имеются уже готовые программы. Заметим, что изложенное выше графическое определение требуемого числа теоретических тарелок в колонне для ректификации идеальных многокомпонентных смесей также используют метод от тарелки к тарелке . Расчет облегчен лишь наличием простого описания равновесного распределения компонентов смеси между паровой и жидкой фазами. [c.553]

При расчете числа тарелок в определенной колонне используется метод от тарелки к тарелке, в ходе которого рассчитываются относительные летучести компонентов. Для определения давления чистых паров каждого компонента используется формула Антуана (П. 25) приложения П. В табл. 26 приведены коэффшщенты формулы Антуана для основных компонентов. [c.139]

Расчеты абсорбционно-десорбционных процессов по методу Кремсера — Брауна в силу допущений, принятых при выводе формул абсорбции и десорбции, являются приближенными. ЭВМ позволяет отказаться от этих допущений и решать задачу в точной постановке. Известен метод расчета от тарелки к тарелке . Суть его сводится к тому, что для каждой тарелки решаются свои уравнения материального и теплового баланса и уравнение равновесия. Методом итераций достигают установившегося режима работы колонны. Основной недостаток этого метода — использование понятия теоретической тарелки (использование уравнения равновесия). Точное определение числа теоретических тарелок не имеет большого смысла, поскольку при переходе к реальным тарелкам приходится апеллировать к к. п. д. тарелок, выбор которого в определенных пределах произволен. Точный потарелочиый расчет приобретает смысл при определении мест ввода в колонну нескольких сырьевых потоков и (или) вывода нескольких продуктовых, что встречается при ректификации многокомпонентных смесей. [c.86]

Рассмотрим часть диаграммы для графического определения числа теоретических ступеней разделения по. методу Мак-Кзба и Тиле (рис. 79). В тарельчатой колонне между жидкостью состава 1/ , находящейся на тарелке, и поднимающимися парами устанавливается термодинамическое равновесие . Концентрация паров, покидающих тарелку, равна Такую же концентрацию (г/а) имеет жидкость, находящаяся на вышележащей тарелке . В паровом пространстве между тарелками (а следовательно, между точками у и у2) массообмен практически не происходит. [c.123]

Рассмотрим часть диаграммы для графического определения числа теоретических тарелок по методу Мак-Кэба и Тиле (рис. 86). Верхняя линия представляет собой кривую равновесия а, нижняя — рабочую линию Ь. В тарельчатой колонне между жидкостью с концентрацией / , находящейся на любой тарелке, и поднимающимися парами наступает термодинамическое равновесие. Пары, покидающие тарелку, имеют концентрацию у. Этой же концентрацией обладает и жидкость на вышерасположенной тарелке г/. . Между тарелками (т. е. между точками и у ) никакого обмена не происходит. Иначе обстоит дело в насадочной колонне, где изменение концентрации в каждом слое между у и у пропорционально у —у. Только в случае, когда кривая равновесия и рабочая линия параллельны друг другу (рис. 86, II), число единиц переноса Па совпадает с числом теоретических тарелок поскольку в рассматриваемой области концентраций разность у —у остается постоянной. Такой случай имеет место в идеальных растворах с малой разностью температур кипения, исполь- [c.141]

Нарсимхан разработал [198] метод определения оптимальной скорости газа, соответствуюхцей минимальным суммарным затратам. При этом принято, что число тарелок не зависит от скорости газа, а сопротивление тарелки может быть описано уравнением АР=А- Вт . Стоимость аппарата выражается уравнением Р = п о.О + ОН), где О—диаметр колонны Н—расстояние между тарелками п—число тарелок, причем первый член в скобках выражает стоимость одной тарелки, а второй член—стоимость оби-чайки на одну тарелку. [c.592]

Одним из видоизменений типичного ступенчатого метода расчета числа теоретических тарелок при заданном флегмовом числе является способ, предложенный Тиле и Джеддес [55]. Вместо определения числа теоретических тарелок по заданным составам конечных продуктов и по заданному рабочему флегмовому числу этим методом предлагается определять составы конечных продуктов по заданному числу тарелок и по заданному рабочему флегмовому числу. Что же касается установления температур па тарелках, то последние находятся путем последовательного приближения, как и при методе Льюиса иМачесона [51]. Авторы ведут ступенчатые вычисления составов на тарелках не от конца колонны к середине, а, наоборот, от середины к концам колонны. [c.85]

Если требуется рассчитать разделительную способность существующей колонны, то число тарелок, положение тарелки питания, условия питания и флегмовое число считаются обычно известными и задачей расчета является определение состава полученных продуктов. В этом случае полезно использовать метод Тиле и Гедде 5. Согласно этому методу, составы дистиллята и кубового продукта считаются якобы неизвестными, а представляющие интерес отношения концентраций на тарелке к соответствующим конечным концентрациям успешно рассчитываются для каждой тарелки по видоизмененному методу расчета от тарелки к тарелке . Например, для исчерпывающей секции паро-жидкостиое соотношение дается в виде [c.361]

Наибсльщую трудность представляет расчет оптимальной конструкции, так как многие показатели, подлежащие определению, зависят друг от друга. Например, в атмосферных колоннах, работающих с большим числом тарелок, температурный режим будет зависеть от числа тарелок колонны и их типа диаметр колонны — от расстояния между тарелками, нагрузок по пару и. жидкости, способа организации движения жидкости по тарелке и т. д. В ряде случаев такая взаимосвязь нарушает принятое выше условное деление расчета на две части и обусловливает необходимость прове-, дения поверочных расчетов и даже применения метода последовательного приближения. [c.30]

Для расчета процесса ректификации тройной смеси было предложено несколько методов. Ступенчатый метод Льюиса и Матьюсона, предложенный в 1932 г., очень редко применяется ввиду его относительной сложности. Большее распространение получил графический метод, описанный Торманом в 1935 г. [44] и Н. И. Гельпериным в 1947 г. [И]. Этот метод был основан на предположении, что пар, поднимающийся с тарелки, и жидкость, стекающая с нее, находятся в равновесии, что возможно лишь при полном перемешивании жидкости. Такая тарелка была названа теоретической. Для определения числа таких тарелок (контактов ректификации) использовались одновременно диаграммы равновесия тройной смеси, треугольная диаграмма X—у для тройной смеси и диаграмма л —у для одного из компонентов. Естественно, что подобный метод расчета требовал большого числа построений, снижающих его точность. Кроме того, в данном случае не учитывалось изменение теплоты испарения смесей по высоте колонны. [c.41]

Определение числа тарелок. Хотя определение числа тарелок выходит за рамки определения расхода тепла, все же этот вопрос будет здесь рассмотрен, поскольку интересно показать, каким образом это можно осуществить по диаграмме энтальпия — состав с помощью ступенчатого метода, если имеется также в распоряжении равновесная кривая у — х, позволяющая определить положение соединительных линий в любой точке. На рис. 177 точкапредставляет состояние пара, покидающего верхнюю тарелку колонны, если для получения орошения используется конденсатор, в котором осуществляется полная конденсация. Перемещаясь по соединительной линии, достигают точки ( , которая соответствует составу жидкости на верхней тарелке, если она Является теоретической тарелкой, как было определено выше. Прямая линия ОС является рабочей линией, и поэтому точка 7 должна представлять состояние пара, поднимающегося с нижней тарелки. Продолжая это построение до тех пор, пока не будет достигнут уровень питания, получают число тарелок для укрепляющей секции. Число тарелок для исчерпывающей сек[1ии получают совершенно аналогичным способом, но рабочие линии проходят тогда через ось М. [c.722]

Расчет дистилляции обычно связан с определением числа теоретических тарелок при помощи различных методов. Вслед-сгвие этого целесообразно использовать понятие высоты эквивалентной теоретической тарелки (ВЭТТ) для характеристики работы насадочной дистилляционной колонны. Указанное понятие здесь кратко обсуждено. [c.537]

Часто к. п. д. ректификационной тарелки определяется эмпирически по усредненному для всей колонны значению как отношение числа теоретических тарелок, необходинплх для назначенного разделения, к действительному числу тарелок, практически обеспечивающему получение продуктов заданной степени чистоты, 11ср = Л тсор/- практ- Значения среднего к. п. д. практической тарелки могут быть получены из данных обследования действующих колонн путем сравнения этих данных с полученным по расчету числом теоретических тарелок, необходимым для данного разделения. При этом не только неточности, неизбежные при обследовании промынхленных установок, но и допущения, принимаемые в различных методах расчета числа теоретических тарелок, сказываются на величине определенного таким образом среднего к. п. д. Все же, несмотря на теоретическую необоснованность, понятие среднего к. п. д. тарелки оказалось довольно удобным, а иногда и надежным средством обобщения опытных данных. [c.226]

Графическое определение числа теоретических тарелок на у-х-диаграмме производится построением ряда ступеней (рис. 7.4), число которых, и олределяет число теоретических тарелок колонны. Так как в действительности отсутствует полное равновесие состава фаз на тарелках, то для определения действительного числа тарелок необходимо ввести поправку. Наиболее рашро-страненным методом введения поправки является использование общего (полного) к. п. д. тарелки, под которым понимают отношение числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок [c.186]

Пример 10. При проектировании ректификационных установок определение таких технологических параметров, как флегмовое число,число тарелок, положение тарелки питания, производится по некоторым критериям путем проведения многократнйгх расчетов с использованием определенной стратегии (см. с. 146). Процесс итеративного поиска этих параметров, как правило, приводит к существенным затратам машинного времени. Решение этой задачи более эффективно с использованием метода квазилинеаризации. В этом случае для описания ректификационной колонны используется система разностных уравнений с граничными условиями, решение которой возможно приведением ее к линейному виду и определением частного и однородных решений. При этом одной из переменных является и флегмовое число. Таким образом, удается исключить итерации по флегмовому числу, определяя его совместно с другими переменными задачи [18]. [c.61]

Определение минимального флегмового числа для процесса ректификации многокомпонентной смеси вообще и для процесса азеотропной ректификации в частности является чрезвычайно сложной задачей. Предложенные методы применимы главным образом для случая ректификации идеальных смесей. Если в процессе азеотропной ректификации концентрация разделяющего агента в укрепляющей части колонны мало изменяется, то минимальное флегмовое число может быть ориентировочно апределено по условиям равновесия на тарелке питания с помощью уравнения материального баланса (259), в котором вместо должна быть подставлена концентрация отгоняемого компонента в жидкости, а вместо у — концентрация этого компонента в равновесном паре. [c.238]

В регенераторе диаметром 4,5 м имеется 25 тарелок на одной тарелке расположено 810 ManaHOB. Скорость парогазовой смеси изменяется от 0,4 м/с в нижнем сечении колонны до 1,05 м/с в верхнем сечении. Сопротивление регенератора составляет 0,342-10 Па (0,35 кгс/см ). Среднее значение числа единиц переноса для регенератора с клапанными тарелками, определенное методом графического интегрирования, равно 17,9, что заметно выше, чем для регенераторов с насадкой и ситчатыми тарелками. Указанный результат получен при расходе конвертированного газа 92 370 м /ч (объем газа при п. у.). [c.203]

Уравнение (XI. 17) справедливо также при питании колонны исходной смесью в парожидкостном состоянии. Однако, в данном случае, если исходная смесь состава Ху содержит й мольных долей пара, то = [г (I — й)]/г = I — й < I, и, следовательно, граничная прямая пересечет ось абсцисс в точке д = (ху/Е) > Ху, рабочие линии обеих колонн пересекутся в точке О, а рабочая линия исчерпывающей колонны займет положение ЕО (рис. ХЫО). Наконец, если исходная смесь поступает в парообразном состоянии, то Е=0 и у=Х1, рабочие линии обеих колонн пересекутся в точке Р, а ЕР — положение рабочей линии исчерпывающей колонны Таким образом, в сравнении с питанием колонны кипящей исходной смесью при подаче недогретой смеси тарелка питания перемещается вверх, а в двух остальных рассмотренных случаях — вниз. Метод графического определения требуемого числа теоретических тарелок остается прежний, причем в первом из рассмотренных трех случаев суммарное число тарелок уменьшается, в двух остальных — увеличивается. [c.525]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология