Усадка средняя

Разогретые на вальцах до 80—90 °С две резиновые смеси подаются в загрузочные воронки МЧТ-150 (2) для профилирования беговой части и МЧТ 200 (5) для формирования подканавочного слоя и боковин протектора. Движение шприцованных лент показано на рис. 3.10 штриховой линией. Сдублированные роликом 5 в горячем состоянии слои далее в виде монолитной ленты маркируются валиком 9, взвешиваются на. весах 10 с целью контроля и регулирования размеров заготовки и проходят принудительную усадку. Усадка осуществляется на рольганге /2 особой конструкции, содержащем ряд роликов с постепенно уменьшающимся (на 4 мм у соседних роликов) диаметром. Привод роликов — от одного двигателя, поэтому при окружной скорости первого (большего) ролика, равной скорости весового транспортера /I, последний (малый) ролик имеет меньшую скорость, что обеспечивает плавное торможение движения ленты и ее усадку, средняя величина которой достигает 10 %. [c.83]

Содержание осадка, % (мае.) Предел прочности при сжатии сырца, МПа Общая линейная усадка, % Средняя плотность, кг/м Водопоглощение, % (мае.) Предел прочности при сжатии изделий, МПа [c.222]

Промышленная нефтеносность установлена в терригенных коллекторах кыновского горизонта верхнего девона (пласт До) и тульского горизонта нижнего карбона. В пластовых условиях нефть пласта До тяжелая, с малым газосодержанием. Усадка нефти небольшая. Нефть тульского горизонта еще тяжелее с незначительным газосодержанием и усадкой. Средний коэффициент растворимости газа в нефти необычайно низкий. [c.124]

Ориентация армирующих элементов вдоль кромок из-за ограниче-ния возможных углов расположения армирующих элементов [24]. Вследствие этого усадка в зоне кромок меньше усадки средней части изделия, а возникающие напряжения сжатия по контуру изделия приводят к короблению в результате потери устойчивости. [c.108]

Процесс выравнивания давления прекращается, но затвердевание полимера еще продолжается на стадии выдержки на отверждение. При этом вследствие температурной усадки среднее давление в полости снижается. [c.332]

Наиболее широко используемым методом определения молекулярной ориентации является измерение усадки при отжиге готовых изделий. Экспериментально метод этот крайне прост и основан на интуитивном допущении о существовании прямой зависимости между наблюдаемым изменением размеров и степенью дезориентации полимерных молекул. Этот метод можно использовать как для определения средней ориентации всего изделия, так и для исследования распределения ориентаций по усадке тонких микротомных срезов (см. разд. 14.1). [c.76]

После усадки средней части муфты этот процесс следует продолжать от середины к краям. [c.30]

При коксовании в кубах часть коксового пирога, примыкающая к обогреваемым металлическим стенкам куба, претерпевает усадку, в то время как средняя часть его не изменяется в объеме. Это вызывает растрескивание нижнего слоя кокса на глубину 50—200 мм (фото 30). [c.191]

Мы видели, что в конце периода вспучивания уголь становился более вязким и что после того, как пузырьки лопались, они лишь с трудом снова сливались. При этом в угле 025 возникает пористая структура, способная дренировать газы, а под давлением зоны 3, находящейся в состоянии вспучивания, в нем происходит усадка. Это легко проверить по результатам процесса. Пузырьки, возникающие в коксе из хорошо вспучивающихся углей, имеют анизотропную форму они в среднем имеют более удлиненную форму в направлении, параллельном к изотермическим поверхностям, чем в перпендикулярном к ним направлении. Если производится коксование угольных смесей со слабой способностью к вспучиванию, этого не наблюдается. [c.147]

Подбирая соответствующим образом смеси из углей с высоким и средним выходом летучих веществ, можно получить кривую усадки смеси, весьма близкую или даже лучшую, чем у самого качественного ее компонента [101. [c.161]

Кривая скорости усадки смеси уголь + инертная добавка всегда, следовательно, проходит ниже аналогичной кривой того же угля без добавки. Она может проходить также ниже средней кривой усадки компонентов, взятых в заданных шихтой весовых соотношениях, поскольку инертная добавка оказывает сравнительно большее влияние, когда она обладает большей твердостью, чем полукокс, в котором она включена. В качестве этих инертных добавок используют полукоксы или коксы с различными температурами коксования или же тощие угли и антрациты различной степени метаморфизма. [c.163]

Полученные ими данные о механизмах трещинообразования при продолжении исследований в этом направлении, возможно, позволят уточнить и улучшить их выводы. Теоретически в коксе идеальной однородности, полученном при постоянном термическом градиенте, расстояние между трещинами также будет величиной постоянной гранулометрическое распределение такого идеального кокса по классам крупности после механического испытания будет представлено в основном одним классом с очень узким диапазоном крайних значений размеров кусков. Таким образом, такой кокс можно с большой точностью характеризовать по его среднему размеру куска X. В реальных условиях для производственных коксов вокруг этой средней величины неизбежно существует некоторая дисперсия значений фактической гранулометрии кокса по причинам не только случайного характера (неоднородность кокса, неравномерность обогрева), но также и в связи со следующими основными причинами процесс трещинообразования в зоне цветной капусты и в центральной части коксового пирога протекает неодинаково, так как термический градиент уменьшается по мере удаления от зоны цветной капусты к центру пирога. Следовательно, дисперсия реальной гранулометрии вокруг ее среднего значения может немного изменяться от одного кокса к другому в зависимости от формы кривой усадки, от тех изменений термического градиента, которые испытывает кокс в зависимости от расстояния до простенка и от всех случайных причин неоднородности шихты и неравномерностей условий коксования. [c.185]

При термическом спекании различных дисперсных систем большую роль играет объемная диффузия [76, 77]. При спекании первичные частицы, которые в первоначальный момент времени касались только в одной точке, через некоторое время будут соприкасаться по основанию сегмента с радиусом А (рис. 25,а). При этом одновременно уменьшается поверхность и удельный объем пор, а также становятся меньше линейные размеры образца — происходит его усадка. При таком механизме спекания в первые моменты поверхность уменьшается в большей степени, чем объем пор. Однако, в дальнейшем картина меняется. При сближении частиц потеря суммарной поверхности постоянно уменьшается. Исходя из этого, средний радиус пор при уменьшении удельной поверхности должен вначале расти, а затем уменьшаться. [c.55]

Этот факт указывает на то, что дырки делают плотнейшую структуру механически неустойчивой, и одновременно с укладкой шаров происходит перестройка ячеек в сторону увеличения плотности без изменения среднего координационного числа. В таком случае эффектом усадки можно объяснить наблюдаемые [c.21]

Точно отмеренные куски указанного материала институт подвергал химической чистке в промывателе, предназначенном для нефтяных растворителей. Применялись разные моющие средства и варьировалось также содержание в растворителе детергента и воды. Относительная влажность измерялась при помощи электрического гигрометра. После чистки определялась степень усадки основы и утка (в процентах). Усадка утка оказалась ничтожной, составляя в среднем около 0,5%, в то время как усадка основы держалась на уровне 3,5% при относительной влажности в преде- [c.247]

Карбонизация и графитация до 2800 С могут быть совмещены в одной операции. В результате усадки при нагреве диаметр волокна снижается в среднем до 5-6 мкм, хотя имеются и волокна диаметром около 1 мкм [9-111]. [c.613]

Как видно из табл. 61, добавка отходов снижает общую усадку изделий в среднем на 10 % и уменьшает водопоглощение на 7 % по сравнению с образцами без добавки. Вместе с тем механическая [c.218]

I/ 4. При исключении из гранулометрического состава средних фракций усадка уменьшается. [c.181]

Обследование большого числа производственных партий показало что средняя плотность заготовок, обожженных вблизи стен камеры, больше, а уменьшение веса (угар) меньше (на 2,5%), чем для заготовок, обжигавшихся в середине камеры. Усадка же меньше. Кроме того, плотность поверхностного слоя па 0,1—0,2 г см больше, чем внутренней части, что и служит причиной их растрескивания. [c.191]

При выполнении данной работы определяли вес, объем, плотность зеленых , обожженных и графитированных заготовок, что позволило рассчитать их объемный вес, пористость, объемную усадку, изменение веса при обжиге и графитации (угар). Были проведены измерения удельного электросопротивления, модуля упругости и межплоскостного расстояния ( 002) Полученные данные (средние значения по партиям) —в сводной таблице характеристики заготовок (табл. 1). [c.49]

Средняя величина октана ЖКК бензина может быть увеличена на 2-5 октановых числа посредством отделения выпариваемой в середине процесса фракции (представляющей около одной трети всего ЖКК бензина) и переработкой ее в каталитической риформинг-установке. Такая переработка увеличивает октановое число этой средней фракции продукта в следующем диапазоне с 80-8А до 35-31 (И+Д)/2. Этот путь в принципе экономически непривлекателен из-за стоимости гидрообработки и объемной усадки. [c.211]

На рис. 4.5 показано распределение шихты по плотности средней по высоте (ряд I), а также усредненные для трех уровней (ряды 2,3,4) по высоте. Снизу каждому значению плотности соответствует усадка в первом ряду полная вертикальная (У ), на всех остальных уровнях отход боковой поверхности коксового пирога от стен (У ). [c.119]

Усадку манжеты начинают с ее середины, нагревая пламенем ручных газовых горелок или кольцевым подогревателем, и после усадки средней части манжеты процесс нагреза продолжают от середины к краям. Правильная усадка манжеты должна обеспечивать равномерное и плотное обжатие поверхности изолируемого сварного стыка, из-под нахлеста манжеты на заводское покрытие на 3—5 мм должен выступать слой адгезива. [c.158]

Исключая измерения усадки, попытки, предпринимаемые до настоящего времени с целью измерения механических свойств, хорошо характеризующих коксы по макроскопическим образцам, были по меньшей мере безуспешными и их результаты, по нашему мнению, мало пригодны для практики промышленного коксования. Одна из причин этого заключается, вероятно, в большой разнородности текстуры коксов. Например, значительная серия опытов на раздавливание была проведена в СЕРШАР с 1953 по 1955 г. на небольших кубиках с гранями 1 см, очевидно, лишенных трещин. Максимальная нагрузка раздавливания составляла 2—3 кг и была очень различной от одного образца к другому, взятых из одной и той же партии проб. Что касается средних значений для 100 опытов, то корреляция имела место только по кажущейся плотности кокса и отсутствовала в показателе механической прочности, определенном, например, по методу испытания в малом барабане. Однако разработка теории трещиноватости требует определенных цифровых данных по поведению коксов в диапазоне температур 500—1000° С, в связи с чем были проведены исследования процесса текучести и больн ое число измерений модуля упругости. Была также исследована микропрочность с попыткой уяснить, таким образом, более независимую характеристику пузырчатой текстуры. [c.134]

На рис. 38 показаны коэффициенты усадки нескольких типичных углей в зависимости от температуры. Общая линейная усадка между О5 и 1000° С является в среднем немного большей для углей, которые затвердевают при низкой температуре, чем для коксовых углей, но разница не очень большая 12—14% для первых углей и 10—12% для вторых по отношению к показателям при затвердевании. Напротив, максимальные коэффициенты усадки, фиксируемые сразу после затвердевания, могут различаться в масштабах от 1 1 до 1 2 или от 8-10 град для пламенного угля до 4-10 гpaд для коксового угля. Выше 550—600° С скорости являются поразительно единообразными для всех углей вероятно, [c.136]

Зная структуру и среднестатистические параметры элементарной ячейки, нетрудно оценить плотность упаковки шаров в целом. Полностью заполненная ячейка ГЦК структуры содержит 4 шара и характеризуется плотностью 1)о = 0,74. Наличие дырок приводит к уменьшению О в соответствии с формулой ОМ = = 0,74(1 — v/16). Подстановка v = 4 дает среднюю величину В = 0,56. Полученная оценка О, как видим, существенно ниже плотности реальной структуры I) = 0,6 -т- 0,64. Очень рыхлые случайные упаковки с плотностью порядка 0,53 могут быть получены только специальцыми методами, например медленным осаждением псевдоожиженного слоя. Если затем воздействовать на слой путем интенсивного встряхивания, произойдет усадка и О повысится до обычного уровня. [c.21]

Полученная распознающая модель позволяет по значениям химических и физико-механических характеристик стекловолокнита и технологических параметров пресс-литья предсказывать (со средней вероятностью 0,865) попадание конкретной детали в один из двух классов, различающихся значением абсолютной усадки. Это свидетельствует о принципиальной применимости метода комитетного распознавания для решения задач классификации пластмассовых изделий по критерию качества. [c.292]

Обжиг проводили в дилатометре со скоростью нагр.е-ва 5 град/мин в протоке аргона, )или в апециальной труб-. чатой печи со скоростью нагрева 2 град/мин, выдержкой в течение 3 ч через каждые 100°С и последующим охлаждением. При непрерывном нагре ве определяли относительное удлинение, конечную усадку и потерю мяссы. По относительному удлинению можно судить об изменении высоты образцов при нагреве и рассчитать относительную окорость усадки в каждом интервале температур как среднюю дифференциальную величину относительного удлинения при нагревании на один градус при постоянной скорости нагревания (tga). [c.101]

Нами исследованы структурные изменения антрацитов различных месторождений, а также тощего угля в сравнении с нефтяными игольчатым и регулярным коксами. Показано, что для антрацитов и тощего угля с преимущественньпи содержанием фюзинитовой составляющей, при дроблении характерно накопление анизотропной фюзинитовой составляющей в крупных и средних фракциях и, что интересно, сохранение целостности при усадке зерен во всем температурном интервале до 2700°С. В то время как зерна игольчатого кокса в интервале 1400-1 800°С вспучиваются и разрушаются. [c.159]

Полипропилен перерабатывают в изделия стержневым прессованием, литьем под давлением, выдуванием, прессованием. Формование производят при 190—220 и 700—1200 кз/сж в случае изготовления изделий литьем под давлением. Для прессования листов или блоков можно применять давление 100—120 кг1см . Отдельные детали из полипропилена сваривают между собой при 200—220. Средняя объемная усадка полипропилена в процессе формования изделий составляет 1—2% для полиэтилена высокого и низкого давлений она колеблется от 3 до 5°/д, для полистирола 0,3—0,5%. Листовой полипропилен применяют как антикоррозийный облицовочный материал для защиты металла от действия растворов щелочей и кислот. Пленки из полипропилена готовят методом раздувки трубы, получаемой стержневым прессованием. Пленки наиболее высокого качества получают нагревом полимера до 190—250 . Отформованную пленку следует быстро охладить водой до 20—25, это предупреждает образование кру1Пных кристаллитных участков, позволяет сохранить прозрачность пленки и повышает ее эластичность. Охлажденную пленку рекомендуется подвергнуть растяжению. При растяжении происходит ориентация в расположении кристаллов и прочность пленки па растяжение в направлении 0 риентации возрастает до 1200—1600 кг/см вместо 300—400 кг/смР для неориентированной пленки. Газо- и паропроницаемость пленок из полипропилена ниже газо- и паро-проницаемости пленок из полиэтилена (табл. XII.10). [c.789]

При деформации полимеров в расплаве молекулярные цепи стремятся ориентироваться в направлении действия силы, а среднее расстояние между концами молекулы увеличивается. Степень ориентации можно определить по величине угла двулучепреломления в потоке расплава (см. разд. 3.9). Другим методом определения молекулярной ориентации является измерение анизотропии усадки при отжиге тонких, быстро охлажденных образцов. Чтобы рассчитать степень молекулярной ориентации, которой подвергается полимерный расплав под воздействием поля напряжений, необходимо знать продолжительность действия напряжений и располагать адек- [c.68]

Тадмор предположил [29], что между величиной усадки, являющейся следствием ориентации, и средним значением расстояния между концами макромолекулы существует количественная связь. Взяв за основу описанную выше модель молекулярной ориентации при литье под давлением и используя представления о молекулярной модели, развитые Бёрдом [31 ], он получил распределение ориентации, которое (при определенном выборе параметров) полуколичественно согласуется с экспериментальными данными [30], [c.534]

Охлаждение расплава начинается уже в начале цикча литья (за исключением случая с обогреваемым распределителем), поскольку форма имеет примерно комнатную температуру. При заполнении формы температура расплава снижается как в направлении течения расплава, так и в поперечном направлении. Образуется пристенный слой затвердевшего полимера, средняя толщина которого уменьшается при повышении температуры поступающего в форму расплава и при увеличении скорости впрыска. В конце стадии заполнения формы охлаждение становится доминирующим процессом. Для компенсации уменьшения удельного объема полимера, вызванного охлаждением, приходится слегка подпитывать форму. Если снять давление до момента застывания расплава во впуске (или при отсутствии обратного клапана), то вследствие высокого давления внутри полости формы может начаться обратное течение расплава. И, наконец, в процессе охлаждения происходит слабое вторичное течение, приводящее к заметной молекулярной ориентации. Это течение вызвано наличием градиента температуры и перетеканием расплава из горячих зон в холодные, компенсирующим объемную усадку при охлаждении. Такие вторичные потоки следует ожидать в местах резкого уменьшения поперечного сечения полости формы. Если вторичное течение невозможно (обычно из-за нехватки материала), то в блоке литьевого изделия образуются пустоты. Во избежание образования пустот необходимо, чтобы масса вводимого в форму полимера превышала или была равна произведению объема внутренней полости формы на плотность полимера при комнатной температуре. [c.537]

Капиллярные силы действуют в условиях высокой относительной влажности, например 70—80% и выше, сорбция геля действует при средней влажности, а усадка решетки гидросиликата кальция — при низкой влажности. Усадка решетки алюмината может происходить и при высокой влажности. Однако следует отметить, что когда схватившийся цемент или бетон теряет воду, изменение его объема составляет лишь малую часть объема потерянной воды. Это можно объяснить сдерживающим действием присутствующих несжимаю-щихся тел, как, например, заполнителей и негидратированных цементных зерен, а также упругими силами в самом цементном геле. [c.361]

Все закономерности, полученные для материала, формованного продавливанием через мундштук, при нагреве повторяются и для материала близкого гранулометрического состава, но полученного прессованием в пресс-форму. Однако в материале, прессованном в пресс-форму, в зеленых образцах пористость отсутствует, так как при прессовании способом продавливания через мундштук вероятность возникновения различного рода дефектов типа надрывов и трещин несравненно больше, чем при прессовании в пресс-форму. При нагреве материала, прессованного в прёсс-форму, пористость образуется сразу в двух областях эф--фективных радиусов. Как видно из п эиведенных данных о влиянии давления прессования на пористость крупные макропоры (около 10 мкм) этого материала мало отличаются по величине эффективных радиусов от крупных пор в материале, прессованном продавливанием, однако поры в области меньших эффективных радиусов оказываются несколько больших размеров, что может быть результатом различия фракционного состава наполнителя для этих материалов. В связи с присутствием в материале, прессованном в пресс-форму, крупных транспортных пор, проницаемость его оказывается по величине большей, чем материала, прессованного продавливанием через мундштук, однако ход ее изменения с температурой для обоих материалов одинаковый (см. рис. 16). Увеличение общего объема пор без изменения величины их средних радиусов дает линейное возрастание проницаемости с пористостью на стадии ее развития (при карбонизации). Резкое возрастание проницаемости в области высокотемпературной обработки может быть также объяснено развитием трещин усадки. [c.42]

ГО, так и в асфальтобетоне, происходит при циклическом охлаждении — нагревании. Для исследования влияния на температуру хрупкости усадочных напряжений пластинки с нанесенными на них битумными пленками устанавливались в холодильник, в котором они выдерживались при циклическом охлаждении — нагревании. Температура одного цикла в пределах от +30 до —17°С (рис. 4). Верхний темпе" затурный предел был выбран таким, чтобы испытуемые образцы битума находились в вязкотекучем состоянии. Нижний температурный предел цикла был равен средней температуре асфальтобетонного покрытия для Европейской части СССР [20]. Испытывались 4 образца битумов, один из которых был маловязким, а остальные более вязкой марки с одинаковой пенетрацией при 25°С, но различного реологического типа (см.табл. ]). Температура хрупкости битумов при переменном воздействии охлаждения — нагревания повышается в различной степени в зависимости от их качества (рис. 5). Причем характер этих зависимостей затухающий, что свидетельствует не об обычном усталостном разрушении, которое имеет место при испытании в аналогичном режиме некоторых других материалов, например упругих, а о термовязкопластической усталости, когда разрушение наступает как вследствие возникновения термических деформаций при охлаждении, так и развития пластических деформаций, вызванных усадкой объема лри тепло-сменах [21]. Необходимо заметить, что при отсутствии усадочных процессов выдерживание битумных пленок в течение 7,5 ч при + 30°С, как это было принято в испытаниях, должно было бы привести к устранению зародышей трещин, которые могли появиться при охлаждении битумных пленок. Наличие растущих пластических деформаций за счет усадки битума может привести к появлению трещин в покрытии не обязательно при самых низких зимних температурах, но и при более высоких. Так, было-отмечено образование трещин в битумных пленках, выдерживаемых на подложках из нержавеющей стали на открытом испытательном стенде в БашНИИ НП, в марте, в то время как в зимние месяцы признаков растрескивания не наблюдалось [19]. [c.44]

Производят М. в. в резаном виде и в виде жгута с линейной плотн. 0,2-2,5 текс двух типов высоко- и малоусадочные с усадкой в кипящей воде соотв. 15-25 и 5-10% (высокоусадочные М. в. на воздухе при 130-150°С усаживаются до 50%), прочностью 18-25 и 15-22 сН/текс относит, удлинение обоих типов волокон 30-50%. М. в. атмосферо- н плесенестойки, гидрофобны, сильно электризуются. Устойчивы к действию к-т и щелочей средних концентраций, неустойчивы к трихлорэтилену (чистку изделий производят бензином). Самозатухают (кислородный индекс до 27%). [c.100]

Волокно со средними показателями усадки (20—30%) обычно изготавливают из гомополиэфира, волокно с высокой усадкой (40% и выше) из сополиэфиров. [c.234]

Л.Хардт [134] измерением при помощи гамма-излучения установил, что в течение первых двух часов плотность загрузки увеличивается, достигая максимальных значений (900-950 кг/м ), а затем снижается, выравниваясь по высоте и к 8-9 ч достигая минимального значения (700 кг/м"). Представляется, что полученные данные нельзя относить только к угольной загрузке, так как по мере продвижения пластического слоя возрастает его влияние на среднюю величину отраженного излучения. А поскольку плотность пластического слоя, по данным [135,136], значительно меньше плотности насыпной массы угля, становится понятным фон , который ее искажает. Пока угольная загрузка между пластическими слоями не вовлечена в процесс термической деструкции, не может быть снижения плотности ее насыпной массы, иначе происходил бы обратный усадке процесс. [c.114]

Рис. 4.> Плотность насыпной массы ишхты (т м ) и усадка агрути м.м) средняя плотность по высоте камеры и полная берпткальная усадка (у,, 2. .4 - верхние ] ифры в рядах - плотность насыпной массы, ш.жниг цифры - отход бок овой поверхности коксового пирога от стены камеры (У

Упругая деформация представляет собой разность между свобо, ной и действительной усадкой. Последняя является стесненной, т.е. средней усадкой всего макроскопического слоя полукокса-кокса. Причем, предельная упругая деформация, вызывающая зарождение трещин, может быть сравнительно небольщой (например, при растяжении -0,5%, являясь лищь частью свободной усадки [I]). [c.246]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология