Усадка действительная

Выход смолы полукоксования на сухое беззольное состояние Толщина пластического слоя Пластометрическая усадка Действительная плотность Высшая теплота сгорания [c.414]

Вал<но отличать линейную усадку, характеризующую изменение размеров детали, от объемной, характеризующей изменение формы. Употребляется два понятия линейной усадки — действительная и расчетная. Под действительной линейной усадкой понимают разность между размерами пластмассовой детали при температуре, [c.53]

Предельные внутренние напряжения заметно возрастают, однако абсолютная их величина мала, что обусловлено небольшой усадкой. Действительные внутренние напряжения практически равны нулю, что связано с малыми значениями предельных внутренних напряжений и легкостью протекания релаксационных процессов, как это следует из деформационных кривых (см. рис. 1.27, кривая 2). [c.39]

Различают усадку действительную н расчетную [c.72]

Усадку определяют по нормали ГХП № 1 на диске диаметром 100 мм и толщиной 4 мм. При этом различают усадку действительную и расчетную (рис. 1). [c.153]

Усадка полимерных мембран при высоком давлении дает основание заключить, что даже неселективные мембраны при достаточно высоких давлениях должны настолько уплотниться, что могут проявить заметную селективность. Действительно [153], при увеличении давления от О до 15 МПа селективность мембраны из регенерированной целлюлозы увеличилась от О до 14,6%- [c.180]

Действительная же величина линейной усадки остается постоянной при разных давлениях прессования. Исследованный характер наблюдаемых изменений величины предела прочности материалов от вида наполнителя можно, вероятно, объяснить следующим образом. [c.25]

При повышении давления прессования и соответственно величины остаточных напряжений кажущаяся усадка после обжига уменьшается. Действительная величина усадки не зависит от давления прессования. [c.26]

Предпочтительнее вводить титан, чем карбид титана, так как в этом случае больше действительная усадка образца в интервале 300—900°С, усадка кокса и скорости усадки в интервале 600—900°С, а также выход кокса. Материал получается более плотным и прочным. [c.105]

Значение этого явления можно иллюстрировать примером, связанным со строительной практикой. При строительстве сооружений существенное значение имеют вопросы усадки грунта в процессе его уплотнения под нагрузкой. Для оценки уплотнения был разработан метод, основанный на существовании пропорциональности между сопротивлением грунта Ra (измеряемым сиециальным датчиком, заложенным под основание сооружения) и объемной долей дисперсной фазы ф. Во многих случаях эта пропорциональность действительно наблюдалась, однако для ряда грунтов были [c.229]

Из этого результата вытекают далеко идущие выводы. Действительно, при 200—300°С заготовки находятся в размягченном состоянии и слабо противостоят разрывающим напряжениям. Заметного же испарения и термического разложения связующего в этом интервале еще не происходит. Поэтому давление летучих веществ внутри тела заготовок еще не может оказывать влияния на растрескивание. Усадка л<е достигает 5% и при дальнейшем нагревании изделий весьма мало увеличивается вплоть до 400° С, т. е. до температуры, когда происходит интенсивное испарение летучих. [c.191]

Действительная усадка зависит от средней температуры макроскопического слоя Г [c.193]

Если бы усадка была одинаковой по всем направлениям, то изделие и форма были бы геометрически подобны, а усадку можно было бы полностью скомпенсировать за счет соответствующего увеличения размеров формы. В действительности этот способ не применим, поскольку почти во всех отливаемых изделиях усадка неоднородна. Неоднородность усадки возникает из-за неравномерного охлаждения изделия, толстые части которого охлаждаются значительно медленнее тонких. Различие в скорости кристаллизации приводит к форми-420 [c.420]

Если бы усадка была одинаковой по всем направлениям, то изделие и форма были бы геометрически подобны, а усадку можно было бы полностью скомпенсировать за счет соответствующего увеличения размеров формы. В действительности этот способ неприменим, поскольку во всех (или почти во всех) отливаемых изделиях усадка неоднородна. Неоднородность усадки возникает из-за наличия продольной ориентации и неравномерного-охлаждения изделия, толстые части которого охлаждаются значительно медленнее тонких. Различие в скорости кристаллизации приводит к формированию разных надмолекулярных структур и к разной степени кристалличности. Поскольку скорость кристаллизации в тонких частях изделия выше, степень кристалличности и плотность материала в тонких частях увеличивается быстрее, и в форме создается перепад гидростатических давлений, вызывающий перетекание некоторого количества полимера из толстой части изделия в тонкую. Это внутреннее течение и различия в степени кристалличности и являются основными причинами неоднородности усадки. [c.439]

Наряду с этим трудно переоценить значение термографии для количественного анализа тепловых процессов и измерения тепловых величин. Но обычный метод термографии наталкивается на целый ряд факторов, мешающих применению ее для этих целей. Основным препятствием является неопределенность термографического опыта с теплофизической точки зрения. Действительно, разность температуры, измеряемая дифференциальной термопарой, должна дать в идеальном случае величину разности температуропроводностей эталона и исследуемого вещества. Но это не дает возможности вычислить тепловые характеристики вещества. К тому же из-за влияния различного рода факторов, как-то неплотного контакта с блоком исследуемого вещества и эталона, находящихся обычно в тигельках, образования воздушных зазоров при нагревании (из-за спекания, усадки), неравномерного поступления тепла с разных сторон, передачи тепла по проволокам термопар — измеряемая разность температуры вообще теряет простой физический смысл. [c.213]

При сравнении размеров горячей формы и полностью остывшего изделия получают действительную линейную технологич. У., а при сравнении размеров формы и изделия при обычной темп-ре — удобную для практики расчетную линейную технологич. усадку 5, ориентировочные значения к-рой приведены ниже (в %) [c.345]

Фольмер и Зейдель указали, что в вакууме молекулы воды довольно легко удаляются с поверхности гидрата, а наблюдаемый в этих условиях небольшой период ускорения они объяснили как результат расиространения зародышевых ядер по поверхности до полного ее покрытия. В этих условиях продукт оказывается аморфным. Из-за высокой свободной энергии твердой фазы дегидратация в области низкого давления водяного пара замедляется по мере увеличения последнего, поскольку давление диссоциации над активным продуктом более низко. Дальнейшее повышение давления водяного пара ведет к увеличению концентрации адсорбированных молекул и ускоряет, таким образом, кристаллизацию аморфного продукта продукт нри этом дает усадку, в нем образуются трещины, через которые пары воды могут диффундировать с реакционной поверхности раздела наружу. Так как теперь безводный продукт не может иметь избыточной энергии, то энтальпия образования активированного переходного состояния становится в этой области меньше, а скорость реакции увеличивается. Последующее уменьшение скорости объясняется авторами приближением к равновесному нри температуре опыта давлению диссоциации кристаллического продукта, хотя в действительности скорость падает до очень малых значений при р ро 0,2, что довольно близко соответствует образованию на новерхности монослоя из адсорбированных молекул воды. [c.95]

Указанное положение подтверждается тем, что затвердевший цементный камень, с одной стороны, представляет собою систему, обладающую значительной прочностью, но с другой — способен на такие деформации, как усадка, которая была бы невозможна без нарушения сплошности и резкого снижения прочности цементного камня, если бы он представлял собою настоящее твердое тело с единой, хотя бы и неоднородной, кристаллической решеткой. В действительности же мы имеем при явлениях усадки даже некоторое упрочение цементного камня, что вполне понятно, если полагать, как это делают многие исследователи, что в явлении усадки мы имеем внешнее проявление уплотнения гелеобразной части затвердевшего цементного камня. Более того, если бы цементный камень представлял собою единый жесткий кристаллический скелет, наступило бы разрушение этого каркаса вследствие продолжающейся гидратации внутренней части цементных зерен, поскольку вновь образующиеся продукты гидратации при росте их кристаллов неизбежно оказывали бы давление на уже образовавшийся кристаллический сросток и, наконец, разрушили бы его. [c.398]

Дополнительным подтверждением этих выводов служат результаты работ [425, 426], в которых исследована микроструктура модифицированного латексом строительного состава с помощью растрового электронного микроскопа. Результаты исследования показывают, что проникающая сетка полимера, по-видимому, капсулирует частицы песка тонкими слоями полимера и препятствует росту микротрещин при приложении нагрузки такие трещины всегда образуются в цементе в результате усадки при отверждении. Действительно, как показано на рис. 11.9, растущая трещина вызывает деформацию полимера. Образующиеся при этом фибриллы сдерживают рост трещины. Так как энергия разрушения полимера выше, чем строительного состава, то даже небольшое количество полимера может придать значительную жесткость композиции. Существуют также доказательства сильного химического взаимодействия между полимером и матрицей [246]. [c.293]

Совокупность рассмотренных выше рентгеноструктурных и электронно-микроскопических данных свидетельствует о том, что процесс усадки стеклообразного полимера, деформированного в ААС, обусловлен сближением и полным захлопыванием развившихся микротрещин, в то время как участки полимера, расположенного между ними, существенно не деформируются. Другой важный вывод, который следует из результатов структурных исследований, состоит в том, что наблюдаемые процессы обусловлены в первую очередь не молекулярными, а надмолекулярными перестройками. Действительно, ни малоугловое рентгеновское рассеяние, ни электронная микроскопия, не дают информацию о процессах, происходящих на молекулярном уровне. Эти методы исследования позволяют следить за морфологическими особенностями объектов, являющихся достаточно крупными агрегатами макромолекул, т. е. надмолекулярными образованиями. [c.43]

Полученное соотношение позволяет сразу же оценить усадку полимера (0) при удалении из него ААС в свободном состоянии. Действительно, полагая Р = О и обозначая о/Ь = 3, можно получить [c.52]

Прочность коагуляционных узлов определяет не только усадку полимера, но и его механическое поведение при повторной деформации. При повторном растяжении на первой стадии до достижения второго предела текучести упруго деформируется возникшая к этому моменту коагуляционная структура. Прочность коагуляционной структуры определяется степенью завершенности процесса коагуляции, о чем свидетельствует отчетливый рост второго предела текучести во времени (см. рис. 2.14). Появление второго предела текучести означает распад коагуляционной структуры под действием механического напряжения. Этот процесс сопровождается заметным уменьшением модуля системы. Скоагулировавшие в процессе усадки фибриллы разобщаются и взаимно ориентируются, что, естественно, приводит к увеличению модуля системы. По завершении этого процесса достигается удлинение, полученное в первом цикле, соответственно, появляется первый предел текучести на кривых растяжения (см. рис. 2.14). При дальнейшей деформации начинается переход полимера в ориентированное состояние путем разрастания специфических микротрещин. Прочность возникающей коагуляционной структуры должна очень сильно зависеть от адсорбционных свойств окружающей жидкой среды. Как было показано в [112], такая зависимость действительно наблюдается экспериментально. Чем в большей степени окружающая среда понижает межфазную поверхностную энергию полимера, тем слабее коагуляционная физическая сетка и тем ниже ее механические характеристики, и наоборот. [c.58]

Восстановление размеров ориентированных на воздухе ПММА и ПК в области температуры стеклования является хорошо известным фактом, связанным с энтропийным эффектом восстановления наиболее вероятного конформационного набора макромолекул [2, 3]. В случае ПК, подвергнутого холодной вытяжке на воздухе (рис. 3.1, кривая 4), наблюдается такл е и низкотемпературная, ниже температуры стеклования, усадка. Это также хорошо известно из литературы [5, 6, 129—131]. Интерпретация такого термомеханического поведения полимеров построена на представлениях об их структурной гетерогенности. Действительно, характер релаксации деформации полимера при нагревании, свидетельствует о том, что существуют два варианта молекулярного механизма вынужденной эластической деформации и последующей релаксации полимера. [c.69]

Действительно, адсорбция иода из раствора является конкурентным процессом и зависит от интенсивности адсорбционного взаимодействия полимер — среда. Чем лучше адсорбируется на полимере сам растворитель, тем в меньшей степени адсорбируется растворенный в нем иод, и наоборот. В связи с этим прямая пропорциональная зависимость между количеством адсорбированного иода и его усадкой в жидкой среде указывает на определяющую роль поверхностных явлений в механическом поведении полимера, что позволяет использовать параметры его механического поведения для оценки адсорбционного взаимодействия полимер — среда. [c.98]

Это соотношение, однако, справедливо лишь в случае, когда все приращение усадки Ав является упругим. В действительности же за время сушки Ат под действием внутреннего напряжения 0в в пленке лака в общем -случае будут развиваться кроме упругой Ё высокоэластическая еа и пластическая ез деформации. С учетом этого уравнение (1.3) примет вид [c.21]

Вторая стадия отверждения покрытий характеризуется по-прежнему интенсивным взаимодействием смолы и мономера, ростом количества поперечных связей, мгновенного модуля упругости (см. рис. 1.33, кривая I) и прочности (см. рис. 1.33, кривая 2). Интенсивность усадки несколько снижается, что связано с прекращением испарения стирола и, возможно, с возрастающей жесткостью полимера. Значительные величины мгновенного модуля упругости обусловливают высокие предельные внутренние напряжения и увеличение действительных внутренних напряжений, несмотря на замедленный рост усадки. Тем не менее действительные внутренние напряжения оказываются примерно на порядок меньше предельных, что обусловлено, как это следует из деформационных характеристик (см. рис. 1.32), исключительно развитием высокоэластических деформаций в покрытиях. [c.46]

Наибольщие трудности доставляет та часть этого процесса, которая показана на диаграмме (рис. 67) под названием постоянная усадка . Противоусадочная отделка ткани направлена в сторону либо уменьшения площади, носящей это название, путем применения способа санфоризации, либо ее превращения в действительно постоянную путем соответствующего применения смол или других агентов, способствующих образованию связей между цепями молекул. Недавно появились очень ценные статьи, относящиеся к данному вопросу, авторами которых являются Сёсич и Загибойло (см. ссылки 244 и 245). [c.246]

Рис. 2. Усадка образцов в различных интервалах температур а — действительная усадка по высоте (без учета вспучивания) в интервале 200 —ЭЗО С б дифференциальная усадка при 700°С, в — усадка связующего в интервале 200 — 600°С г — усадка кокса в интервале 600—900 С-, 3 — окорость усадки (1 а, 10- /о/ррад) при 600 С (/) и 700—800 С (2)

Значение этого явления можно иллюстрировать примером, связанным со строительством сооружений. Для оценки усадки грунта в процессе его уплотнения под нагрузкой был разработан метод, основанный на существовании пропорциональности между сопротивлением грунта Нт (измеряемым специальным датчиком, заложенным под основание сооружения) и объемной долей дисперсной фазы ф. Во многих случаях эта пропорциональность действительно наблюдалась, однако для ряда грунтов были обнаружены аномалии, выражавшиеся в уменьшении кт С ростом ф. Экспериментальные данные, полученные для различных с, представляют собой веер кривых Нь/Нт — ф (рис. ХП.22). Верхняя часть рис. ХП. 22 — область капиллярной сверхпроводимости , где наблюдается аномальная зависимость Нт от ф. Горизонтальная прямая отвечает условию изопроводимости (а=Р), в котором Нт равно Нн и почти не зависит от объемной доли дисперсной фазы. Выражая величины а и Р в виде функций от ф, при заданных значениях К, и 0 удалось получить уравнения , согласующиеся с экспериментальными данными Ъ [c.213]

Коэффициент светопоглощения нефти рассчитывали при различной газо-насыщенности. Для этого расчета применяли калибровочный график зависимости расстояния между стеклалш от давления в КВД. Концентрацию нефти при-пимали постоянной и равной единице. В действительности из-за дегазации концентрация нефти будет увеличиваться. При дегазации нефти, имеющей Г = 3, усадка составляла около 1%, у нефти с Г = 6 усадка около 2%. На такие величины должен увеличиться проб нефтей прп их дегазации, [c.10]

Упругая деформация представляет собой разность между свобо, ной и действительной усадкой. Последняя является стесненной, т.е. средней усадкой всего макроскопического слоя полукокса-кокса. Причем, предельная упругая деформация, вызывающая зарождение трещин, может быть сравнительно небольщой (например, при растяжении -0,5%, являясь лищь частью свободной усадки [I]). [c.246]

По мере удаления от стенки печной камеры градиент температуры должен уменьшаться. Действительно, в следующей - высокотемпературной зоне (750-900°С) - градиент температуры, равный 11-28 С/см, в среднем в 4-5 раз ниже, чем в зоне отверждения (рис.8.20). Срединная часчь коксуемой загрузки в этой зоне характеризуется минимальными градиентами температуры и усадки и, соответственно, минимальной [c.327]

Действительно, критерий kjd хорошо коррелирует с относительной вязкостью (см. рис. 1.17,а), а d j k — с усадкой (см. рис. 1.17,6) [46]. [c.37]

Величина упругой деформации представляет собой рааность между свободной усадкой /х и действительной усадкой д [c.193]

При сушке скорость потери влаги в бумаге зависит от ее пористости. С увеличением градуса помола увеличивается число пор, но уменьшаются их размеры и, следовательно, создаются условия для роста усадочных напряжений. Действительно, значения их зависят от сил капиллярной контракции, от радиусов кривизны микроменисков, на которых развивается действие элементарных сил. Это хорошо согласуется с общеизвестным правилом о том, что размол усиливает тенденцию к усадке бумаги, что при прочих равных условиях чем выше степень помола [c.257]

Если усадка из-за разности значений коэффицрентов Пуассона не вносит вклад в повышенное гидростатическое давление, то остается неясным, в чем состоит причина расхождения экспериментальных и теоретических результатов. По-видимому, повышенное гидростатическое давление обусловлено тем, что в действительности упругие сферы имеют вид трещин. Такие трещины (со скачкообразным изменением поперечного сечения) обусловливают появление гидростатического давления частично из-за эффекта концентрации напряжений, частично же вследствие сжатия матрицы из-за различия значении коэффициентов Пуассона [29]. Уместно задаться вопросом, могут ли частицы каучука привести к достаточному объемному расширению, чтобы возросла податливость материала матрицы с температурой стеклования, скажем, 90 °С и было устранено хрупкое разрушение в области температур от 23 до —40 °С. [c.146]

Высказанная точка зрения о природе явлений, происходящих в процессе нленкообразования и вызывающих эффект усадки, объясняет ранее возникавшие противоречия, когде сущность явления усадки пытались объяснить плотностью упаковки, микроструктурой или конечным объемом готовой пленки. Действительно, все практические мероприятия, имевшие целью увеличение усадки, сводились в итоге либо к повышению скорости удаления растворител ш, либо к быстроте нарастания концентрационного хода вязкости. [c.240]

К сожалению, мы не смогли вычислить параметр в направлении Ноо2, так как не удалось выделить более высокие порядки отражения для плоскости (002) при съемке на Мо /<Га-излучении. Однако, поскольку размер кристаллита оо2> вычисленный в предположении = О, для ориентированных образцов находится в соответствии с большим периодом ( оог близко или несколько меньше В), а при всяком сколько-нибудь значительном g (папример, ц- = 1%) 002, даже в случае усадки при 125°, будет превосходить В, можно предположить, что параметр -оо2 действительно значительно меньше, чем и близок к нулю. [c.345]

С претерпевает резкий скачок. Такой же скачок наблюдается и для WOз и соответствует изменению симметрии решетки [262]. К настоящему времени оптическим методом установлено, что бронзы имеют кубическую структуру лишь вне определенного температурного интервала, зависящего от состава бронз [181]. Изменение симметрии на той или иной границе температурного интервала подобно превращению кубической решетки ВаТ10з в тетрагональную или низкотемпературному превращению WOз [299] и сопровождается усадкой. Все это позволяет предполагать, что кубическая симметрия упорядоченных бронз, установленная дифракционным методом, в действительности не существует. Она была идентифицирована по кубической субрешетке атомов вольфрама, оказывающей решающее влияние на рассеяние рентгеновских лучей. Легкие атомы натрия и кислорода в менее симметричных позициях, присутствие которых мождо легко обнаружить лишь другими методами, могут дать, новые сведения о структуре этой фазы. [c.133]

Полученные результаты кажутся на первый взгляд противоречивыми. Действительно, при медленном охлаждении напряжения должны были бы отрелаксировать в большей степени, чем при быстром охлаждении (закалке). Так и было бы, если бы полимер был аморфным и напряжения в нем возникали бы только за счет разницы в коэффициентах линейного расширения полимера и металла. Но фторопласт-3 является резко выраженным кристаллическим полимером при медленном охлаждении кристаллизация дает увеличение плотности полимера примерно на 4%. Если бы при этом усадка шла равномерно по всем трем направлениям, то линейная усадка в плоскости покрытия составила бы около 1,6%. Фторопласт-3 имеет большую скорость кр тстал- [c.161]

Полученное уравнение дает взаимосвязь между величиной усадки и величиной приложенного напряжения и может быть сопоставлено с экспериментальными данными, представленными на рис. 2.8. Чтобы произвести это сопоставление, необходимо найти три определенных выше параметра Ка, Р и 5. Первые два параметра могут быть найдены с помощью уравнения (2.11). Действительно, в точке полуперехода е(Р) = 0,5 имеем [c.52]

Данные рис. 5.9 еще раз свидетельствуют о том, что наблюдаемая усадка полимера, деформированного в ААС, не связана с пластификацией полимера и, по-видимому, имеет неэнтропийную природу. Действительно, наибольшая усадка наблюдается именно для тех сред (гептан, воздух), в которых меньше всего снижается предел вынужденной эластичности. В то же время, эффективность пластифицирующего действия обычно оценивают по снижению предела вынужденной эластичности полимера. Следовательно, наблюдаемое снижение механических характеристик полимера обусловлено, в основном, его адсорбционным взаимодействием с окружающей жидкостью. Значение предела вынужденной эластичности полимера в выбранных средах характеризует адсорбционное взаимодействие полимер — жидкая среда. Очевидно, что рассматриваемую механическую характеристику, так же как и обратимую деформацию, можно было бы использовать в качестве критерия оценки адсорбционного взаимодействия. Однако, как было отмечено выше (см. рис. 5.9), две исследованные среды выпадают из приведенной выше схемы. Следует отметить высокую вязкость олеиновой кислоты и этиленгликоля по сравнению с остальными использованными средами (см. табл. 5.1). [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология