Скорость в аппарате с псевдоожиженным слоем

Рассмотрим вначале процесс сушки монодисперсного материала в многосекционном аппарате псевдоожиженного слоя при кинетике сушки в периоде постоянной скорости. [c.282]

Меченый шарик изготавливался из органического стекла на специальном штампе, В шарике сверлилось отверстие, в него вводился металлический радиоактивный Со °, затем отверстие заполнялось клеем на основе того же органического стекла. Диаметр подготовленного шарика был 2,88 мм. Изучалось движение меченой частицы в монодисперсном псевдоожиженном слое. Две серии опытов а и б) проводились для выяснения физических особенностей движения частицы в объеме слоя. Критическая скорость для псевдоожиженного слоя составляла 0,84 м/с, а рабочие скорости газа в аппарате менялись в пределах (0,84-ь1,8) м/с. Запись сигналов на осциллографе проводилась после предварительной стабилизации режима псевдоожижения. Осциллограммы обрабатывались после пятикратного увеличения на фотобумаге или десятикратного на экране. Вид осциллограмм, полученных в этих опытах, представлен на рис. 42. Цель такой обработки— вычисление декартовых (а) или цилиндрических (б) координат меченой частицы через заданные интервалы времени. На основе этих данных были построены траектории перемещения частицы в объеме слоя, а также вычислены компоненты вектора скорости меченой частицы в соответствующих точках пространства. При этом интервал временной дискретизации составлял 0,5 с. [c.104]

Иа рис. 75 дана схема экспериментальной установки с пилотным аппаратом псевдоожиженного слоя, позволяющей исследовать усредненные скорости движения частиц пьезометрическим методом во всем объеме псевдоожиженного слоя. Установка включает аппарат (/) псевдоожиженного слоя (7), газораспределительную решетку (8), выравнивающую решетку (2), роторную воздуходувку (14), электродвигатель постоянного тока (13), выпрямитель (12), пульт уп- [c.148]

Ранее нами было показано (I—3], что совмещение процесса обжига известняка и измельчения образующейся пленки окиси кальция при температуре разложения увеличивает скорость химической реакции и производительность аппарата с единицы объема по сравнению с обычными аппаратами псевдоожиженного слоя, а также снижает затраты энергии на помол продуктов реакции. [c.55]

Интенсификация процесса измельчения за счет только изменения гидродинамического режима в кипящем слое увеличивает скорость истирания и эффект дробления, однако и в этом случае скорость измельчения отстает от скорости химической реакции. Наибольший эффект увеличения скорости измельчения наблюдается в аппарате типа реак-тор-измельчитель, который представляет из себя конический аппарат псевдоожиженного слоя с встроенным в него струйным измельчителем. Для разработки метода расчета реактора-измельчителя необходимо знание закономерностей разрушения хрупких тел при высоких температурах 900—ПОО°С. [c.55]

В конических и цилиндрических аппаратах псевдоожиженный слой образуется по-разному. При фильтрации газа через слой кускового или порошкообразного материала в аппарате с постоянным по высоте слоя поперечным сечением скорость газа по мере прохождения его через слой увеличивается. В верхней части, где скорость максимальна, начинается псевдоожижение, распространяющееся затем в нижние слои материала. Это явление наиболее характерно для высоких слоев большой плотности. [c.283]

Скорость начала псевдоожижения слоя эпоксидного порошка типа ЭП-49А ( то1 = 250 мкм) определялась экспериментально (рис. 1.3) в рабочей камере аппарата типа АВН-200 (см. 4.1). Псевдоожижение порошка в j = 50 опытах осуществляли совместным воздействием газа и вибрации (частота <в = 50 Гц амплитуда, 4 = 0,4 мм) и в таком же количестве опытов при выключенном вибраторе. В каждом опыте регистрировался расход газа и вычислялась скорость начала псевдоожижения п<о. Гистограммы (рис. 1.4,а, б), построенные по результатам экспериментов, показали, что [c.11]

Так же как для неподвижного слоя, иод линейной скоростью потока в псевдоожиженном слое понимают скорость в свободном сечении аппарата (или скорость фильтрации). Истинная линейная скорость в пустотах между частицами будет больше. [c.70]

Если реакция проводится в реакторе дифференциального типа (проточно — циркуляционном или в аппарате с псевдоожиженным слоем), то ее скорость определяется как [c.20]

Находят применение элементы из оребренных труб. Устройства, находящиеся внутри псевдоожиженного слоя, должны быть надежно закреплены, так как во время работы аппарата- на них действуют значительные усилия. Высоту слоя продукта регулируют с помощью переливных планок, но иногда выгрузку осуществляют из нижней части слоя и уровень поддерживают, регулируя скорость выгрузки материала. [c.179]

Первое иа этих направлений устанавливает различия между жидкостным и газовым псевдоожижением второе обеспечивает получение данных, необходимых для создания промышленных аппаратов наконец, третье позволяет осмыслить физическую сущность явления. Исследования привели к накоплению сведений о форме и скорости подъема пузырей, их влиянии на перемешивание твердых частиц и сопутствующие явления эти исследования, однако, лишь воспроизвели то,- что было ранее известно из существовавших корреляций. Наиболее полное представление о явлении может дать анализ акта зарождения пузырей у распределительной решетки аппарата с псевдоожиженным слоем. [c.25]

При отсутствии экспериментальных данных скорость начала псевдоожижения можно вычислить, пользуясь зависимостью между перепадом давления и скоростью потока ожижающего агента в свободном сечении аппарата, принимая перепад давления в слое эквивалентным весу содержащихся в нем твердых частиц (с учетом силы Архимеда). Для этого необходимо знать порозность слоя при минимальной скорости псевдоожижения (е ). Последняя зависит от формы и размера твердых частиц для частиц сферической формы может быть принято = 0,4. Попытки связать величину с фактором формы частиц оказались неудачными [c.44]

Помимо влияния уменьшения размеров последнего в двухмерном аппарате на скорость подъема пузыря, вероятно, значительное влияние оказывает пристеночный эффект. Резкое сокращение относительного объема кильватерной зоны пузыря в двухмерном псевдоожиженном слое указывает на наличие другого источника сил, тормозящих пузырь. Таким источником могут быть только стенки аппарата, препятствующие интенсивному движению твердых частиц. Несмотря на сравнительную простоту измерения, фиксируемые скорости в двухмерных слоях отличаются гораздо большим разбросом, чем, например, на рис. 1У-9. Заметим, что скорость и относительный объем кильватерной зоны могут также заметно изменяться в результате вибрации. Все эти факторы сказываются на точности экспериментов. [c.142]

Многие исследователи отмечали, что в псевдоожиженном слое с интенсивным барботажем пузырей или движением поршней наблюдается периодическое движение твердых частиц у стенок аппарата. В начале цикла отмечается равномерное движение частиц вверх, затем оно замедляется и прекращается, после чего частицы начинают двигаться в обратном направлении с возрастающей скоростью до наступления внезапной инверсии движения начинается новый цикл. На рис. У-11 сопоставлены результаты тщательных измерений скоростей твердых частиц в таком цикле [c.183]

Мэй использовал для опытов аппараты диаметром до 1,5 и с псевдоожиженным слоем катализатора крекинга. Ожижающим агентом служил воздух под давлением до 0,7 МПа (7 ат) и температурой 27—38 °С при скоростях соответствующих появлению в слое первых газовых пузырей. Ниже приводятся размеры частиц исследованных фракций катализатора и обычного свежего катализатора (О. с. к.)и значения скоростей ожижающего агента [c.264]

Поршневой режим псевдоожижения рассмотрен в гл. V. Пузыри, особенно в псевдоожиженных слоях малого сечения, могут быстро расти, достигая диаметра аппарата. Было установлено что стенки цилиндрического аппарата не влияют на скорость [c.274]

Методика оценки упомянутых трудноопределимых величин и составления расчетного уравнения на основе выражения (Х,11) базируется на анализе движения газового пузыря (диаметром D , объемом Ув) с гидродинамическим следом (его объемная доля /и/) при этом учитывается сжимаемость непрерывной фазы вокруг пузыря. Пусть в псевдоожиженном слое сечением А газ движется со скоростью П при этом скорость его в непрерывной фазе составляет 17а, а скорость подъема пузыря (относительно стенок аппарата) — ыа- Расширение неоднородного псевдоожиженного слоя с учетом коэффициента сжимаемости непрерывной фазы Б < 1 может быть выражено как [c.426]

Унос мелочи из псевдоожиженного слоя в аппарате периодического действия может быть рассчитан при известной модифицированной константе скорости уноса следующим образом. Если [c.563]

D — диаметр трубы или аппарата g — ускорение силы тяжести Н — высота слоя или столба жидкости Hmf — высота слоя при скорости начала псевдоожижения К — константа проницаемости (по Дарси) р — давление [c.589]

Минимальная скорость газа, при которой слой будет оставаться в состоянии фонтанирования, зависит, с одной стороны, от свойств твердой фазы и ожижающего агента и, с другой, — от геометрии слоя. В отличие от скорости начала псевдоожижения скорость начала фонтанирования Ums Для данного материала понижается с уменьшением высоты слоя и увеличением диаметра аппарата. Кроме того, на величину U влияет размер входного отверстия, хотя и незначительно. Таким образом, сравнение U со скоростью начала псевдоожижения затруднительно. В случае высоты слоя, близкой к максимально возможной при фонтанировании, скорости фонтанирования и начала псевдоожижения примерно равны. Поскольку максимальная высота слоя, способного фонтанировать, в аппаратах большого диаметра, как правило, намного больше рабочей (для пшеницы, например, в аппарате диаметром 305 мм составляет 2,75 м), то практическая потребность газа для фонтанирования в больших аппаратах часто бывает ниже , чем для псевдоожижения. [c.627]

При теоретическом анализе перепада давления в контактном аппарате с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем рассматривали слой, состоящий из насадки, псевдоожиженной потоком газа, и газовых пузырей, барботирующих через слой жидкости, удерживаемой опорной решеткой. Были предложены уравнения для определения перепада давления на решетках (в отсутствие насадки) в зависимости от скоростей газа и жидкости. Рассчитанные по этим уравнениям значения перепада давления согласуются с опытными данными авторов [c.677]

Пульсационные скорости измерялись методом турбулиметра [116]. Этот метод заключается в введении в слой шарика, имею-ш его диаметр значительно больше диаметра взвешенных частиц. Шарик подвешен на плоской пружине. Колебания шара под влиянием ударов твердых частиц псевдоожиженного слоя передаются пружине. Тензо-датчик, который наклеен на пружину, включен в неравновесную мостовую схему. В диагонали моста под влиянием колебаний возникает переменная э. д. с., которая усиливается тензостанцией и регистрируется. Пульсационные скорости в псевдоожиженных слоях песка (удельный вес 2500 кг м ) и барита (4000 кгЫ ) измерялись в аппаратах диаметрами 80, 140и220/ л [116]. Работа дала возможность получить некоторые качественные представления о пульсационных скоростях, которые по утверждению авторов нуждаются еш,е в дальнейших уточнениях. Обнаружено, что пульсационные скорости одинаковых частиц в аппаратах разных диаметров мало различаются между [c.76]

Интенсификация процессов растворения может быть осуществлена несколькими способами. Наиболее универсальным способом, применимым ко многим массообменным процессам, является увеличение суммарной поверхности дисперсных (в данном случае растворяющихся) частиц, к чему стремятся в большинстве случаев. Однако здесь имеется разумный предел, связанный с тем, что, во-первых, большая степень измельчения требует значительно больших затрат, и, во-вторых, слой изначально мелких частиц при растворении в ненеремешиваемом слое дисперсного материала даст уже с самого начала процесса высокие гидродинамические сопротивления при фильтровании через него растворителя. При осуществлении процесса растворения во взвешенном состоянии, т. е. в аппаратах псевдоожиженного слоя или в аппаратах с механическим перемешиванием, использование мелких частиц приведет к малым скоростям скольжения, а следовательно, к низкой интенсивности внешней массоотдачи от поверхности частиц. [c.116]

Используя статистические методы обрЗВотки кривых отклика были рассчитаны значения первого начального и второго центрального моментов. Величина дисперсии составила 0,2-0,3 в зависимости от изменения произво дительности аппарата и скорости подачи ожижапцего агента в сопла и под решетку. По величине второго центрального момента исследуемый аппарат находится ближе к аппаратам идеального вытеснения, в то время как аппараты псевдоожиженного слоя принято описывать моделью идеального смешения. [c.9]

Максимальные скорости скольжения растворителя относительно поверхности частиц реализуются в аппаратах с центробежным псевдоожижением, создаваемым во вращающихся барабанах или колоннах. В аппаратах с вращающимся барабаном исходный дисперсный продукт в виде суспензии П0ст)т1ает в барабан через одну из но и,1х цапф, через другую цапфу отводится готовый раствор. Центробежное псевдоожижение твердых частиц над внутренней поверхностью цилиндрической обечайки создается подачей через перфорацию в обечайке растворителя под давлением. В аппаратах центробежного псевдоожижения с вращающимися колоннами процесс растворения протекает в колоннах, выполненных по тину обычных аппаратов псевдоожиженного слоя с подачей растворителя через решетку, расположенную снизу. Колонны закреплены расширенной частью (верхней в обычных аштаратах) в полой вращающейся цапфе, через которую в колонны подают на растворение суспензию, под решетки — растворитель, а твкже отводят из колонн полученный раствор. Такая конструкция позволяет заменить силу тяжести, действующую на частицы в обычных аппаратах, на (значительно превышающую ее) центробежную силу. [c.454]

С точки зрения поведения дисперсной твердой фазы аппарат псевдоожиженного слоя может рассматриваться аналогично тому, как в теории химических реактивов анализируется поведение реагирующих потоков [30]. Если выделить в псевдоожиженном слое элементарный участок длиной (II вдоль направленного движения дисперсного материала (например, в аппарате типа желоба с движением потока твердой фазы в горизонтальном направлении и с поперечной подачей псевдоожижающего сушильного агента) и принять, что в вертикальном направлении частицы материала перемешиваются идеально, а в горизонтальном направлении помимо направленного движения со средней расходной скоростью y = Лir/Лi л происходит диффузионное перемешивание частиц, то уравнение материального баланса такого элемента слоя имеет вид [31] [c.183]

В последнее время фирма Кемико успешно начала применять шахтные реакторы второй ступени с восходящим потоком конвертированного газа 3. Основное преимущество шахтных реакторов с нижней подачей реакционных потоков состоит в том, что с применением их становится возможным создание единого конструктивного комплекса, практически исключающего дорогостоящие и малонадежные соединительные трубопроводы между трубчатой печью, шахтным реактором и котлом-утилизатором. На рис. IV-25, в изображена схема шахтного реактора с нижней подачей реакционных потоков. Горючие компоненты конвертированного газа реагируют с кислородом воздуха в выносной топке, причем температура входящего в топку конвертированного газа на 20—30° С выше, чем в конструкциях с верхней подачей реакционной смеси (вследствие исключения тепловых потерь в соединительном трубопроводе). После топки газ попадает на распределительную решетку, откуда равномерным потоком поступает в слой катализатора шахтного реактора. Линейная скорость газа в реакторе составляет 1—2 ж/сек, что значительно ниже скорости начала псевдоожижения слоя катализатора (около 3 м1сек), но вполне достаточно для обеспечения высокой производительности аппарата. [c.175]

Действительно, давно было замечено, что при ожижении твердых частиц газами псевдоожиженный слой не однороден [189]. Он представляет собой слой взвешенных частиц с достаточно низкой порозностью, в котором поднимаются заполненные газом свободные от частиц полости, получившие название пузырей. Во время подъема пузыри могут увеличиваться в размерах, коалесцировать, что иногда приводит к образованию поршневого режима псевдоожижения, представляющего собой чередование сгустков частиц и газовых полостей, занимающих все сечение аппарата. Поршневой режим движения твердой фазы наблюдается также и при транспортировании твердых частиц газом в вертикальных трубах. Ряд авторов, первым из которых бьш, по-видимому, Уоллис [94], вьщвинули предположение, согласно которому пузыри и поршни являются следствием нарастания всегда присутствующих в потоке малых возмущений порозности. Однако в экспериментах неустойчивость наблюдается далеко не во всех дисперсных потоках. Так, ожи-жаемые жидкостью слои небольших твердых частиц из не слишком плотного материала однородны. Опыты по ожижению частиц газами при высоком давлении указьгеают на явный переход от однородного режима псевдоожижения к пузырьковому в случае увеличения скорости газа [190]. Не наблюдаются неоднородности и при движении небольших капель и пузырей в жидкостях. [c.134]

Нар.яду с перечисленными преимуществами процесс псев-доожпжения имеет и свои недостатки и особенности невозможность противотока фаз в пределах одного слоя вследствие интенсивного перемешивания, неравномерность времени пребывания в аппарате твердых частиц и газовой фазы, необходимость устройства систем пылеулавливания, ограничение скоростей газа интервалом допустимых скоростей псевдоожижения. Значительные трудности встречаются при обработке в псевдоожиженном слое слипающихся или механически непрочных продуктов. [c.177]

Реконструкция реактора была направлена в основном на уменьшение объема реакционной зоны с соответствующим увеличением скорости подачи сырья. От псевдоожижениого слоя в цилиндрической части реактора отказались. Затем заменили конусное устройство аппарата цилиндром (стаканом), позволявшим еще уменьшить объем реакционного слоя и улучшить режим вывода сырья и катализатора. Реконструированные установки 1-А известны в настоящее время под индексом 1А-1М. [c.55]

В одной из ранних работ для качественной характеристики физического состояния системы были введены термины однородное и неоднородное псевдоожижение. Пусть при повышении скорости ожижающего агента слой может непрерывно расширяться за счет равномерного увеличения промежутков между частицами до тех пор, пока в аппарате не останется единичная частица в этом случае говорят об однородном псевдоожижении. Если, наоборот, при скоростях, превышающих скорость начала псевдоожижения, о жижающий агент движется через слой в виде пузырей (примерно так же, как газ через слой жидкости), то псевдоожижение называют неоднородным. Различие между неоднородным и однородным псевдоожижением легко продемонстрировать, сравнивая поведение слоя стеклянных шариков размером около 0,5 мм, псевдоожижая их воздухом или водой. В нервом случае псевдоожижение будет неоднородным, во втором — однородным. В общем, различие между однородными и неоднородными системами обусловлено разницей в свойствах капельных жидкостей и газов. Последующие работы показали, однако, что в некоторых особых условиях (например, для систем вода — вольфрамовые частицы ) неоднородное псевдоожижение наблюдается в системах жидкость — твердые частицы и, наоборот, для систем газ — твердые частицы (например, ожижение пластмассовых микросфер сжатой двуокисью углерода ) характерно однородное псевдоожижение. [c.24]

Псевдоожиженный слой образуется при увеличении скорости восходящего потока ожижающего агента через неподвижный слой. Следовательно, можно предположить, что при скорости начала псевдоожижения к псевдоож иже иному слою применимы закономерности, справедливые для неподвижного. Если же слой расширился до порозности, близкой к единице, и состоит преимущественно из одиночных изолированных частиц, взвешенных в потоке ожижающего агента, то любая зависимость для псевдоожиженного слоя при экстраполировании должна оказаться применимой к одиночной частице. В промежуточных условиях однородный псевдоожиженный слой по своим гидродинамическим свойствам в известной степени подобен отстаивающейся суспензии. При этом в однородном псевдоожиженном слое частицы в целом не перемещаются относительно стенок аппарата, они поддерживаются восходящим потоком ожижающего агента. В оседающей суспензии твердые частицы непрерывно движутся вниз, а движение жидкости обусловлено ее вытеснением оседающими твердыми частицами. Можно предположить, что зависимости скорость — пороаность для оседающей суспензии и однородного псевдоожиженного слоя окажутся сходными. [c.38]

В псевдоожиженном слое существуют благоприятные условия для тепло-и массообмена между твердыми частицами и ожижающим агентом происходит быстрое перемешивание твердых частиц. При атом коэффициенты теплообмена с наружной поверхностью аппарата весьма высоки, поэтому аппараты с псевдоожиженным слоем используют как теплообменники и хими-ческие реакторы, особенно в тех случаях, когда требуется тонкое регулирование температуры и когда системе нужно сообщать (или отеодить ив нее) большие количества тепла. В связи с атим необходимо выяснить характер движения ожижающего агента и твердых частиц. По внешнему виду поток ожижающего агента в псевдоожиженном слое кажется турбулентным. Однако при скоростях, близких к скорости начала псевдоожижения, и в непрерывной фазе неоднородного слоя с барботажем пузырей движение потока обычно является ламинарным этот режим нарушается только в сильно расширенном Однородном слое и при использовании крупных твердых частиц. [c.38]

Имеется еще одно важное дополнительное условие. Псевдоожиженный слой является динамической системой, причем скорость движения твердых частиц и газовых пузырей равна нескольким десяткам сантиметров в 1с. Для получения требуемого сигнала за промежуток времени, достаточно малый по сравнению с необходимым для измевення положения пузыря, нужна высокая плотность рентгеновского излучения. Фотоны не только должны иметь энергию, необходимую для проникновения через слой заданной толщины, но достаточное их число должно достигать экрана или фотопластинки, дабы можно было получить изображение, например, за 0,01 с. Это означает, что сила анодного тока должна составлять несколько сот миллиампер, что близко к пределу для медицинского оборудования и на порядок выше, чем в аппаратах для исследования сварных швов. [c.129]

На рис. V- показаны скорости подъема порпшей в псевдоожиженном слое песка (частицы размером 0,125 мм) в аппарате диаметром 0,46 м Экспериментальные значения также удовлетворительно совпадают с вычисленными по уравнению (У,11) [c.178]

Не исключено, однако, что в слое болеё крупных частиц длина газовых пробок будет превышать среднюю величину, главным образом, из-за перемещения некоторых пробок вверх асимметрично (вдоль стенки аппарата) со скоростью, превышающей вычисленную по уравнению (У,11). Это было особенно заметно в псевдоожиженном слое квадратного сечения 0,61 X 0,61 м. В то же время газовые пробки вблизи газораспределительного устройства бывают меньше и расположены они ближе друг к другу, нежели полностью развитые пробки. Это позволяет предполагать, что уравнение (У,33) пригодно для достаточно точной оценки средней длицы газовых пробок в случае не очень мелких частиц dp -<60—80 мкм). При малом диаметре слоя (25 мм) наблюдаются газовые пробки значительно большей длины, по-видимому, из-за образования мостиков между ними [c.199]

Совсем недавно было показано что в слое со свободным барботажем пузырей средние скорости пузыря часто превышают теоретические скорости подъема газовой пробки и обычно значительно больше теоретической скорости подъема пузыря. При псевдоожижении слоев кварцевого песка U f = 2,5 см/с) в аппарате квадратного поперечного сечения площадью 0,37 м установлено что скорость подъема пузыря много выше, чем мон<но ожидать, если принять скорость пузыря в коллективе равной иьоа-Следовательно, при использовании различных моделей можно в настоящее время лишь постулировать, что уравнение (VII,29а) применимо к слоям со свободным барботажем пузырей, и затем убедиться, что допущение о более высоких значениях па не дает осложнений. [c.278]

Хэндли и соавт. 22 определяли траектории твердых частиц в однородном псевдоожиженном слое. Однородное псевдоожижение было достигнуто в случае применения распределительного устройства, обеспечивающего равномерный профиль скоростей ожижающего агента на входе в слой. Была установлена возможность инициирования макроциркуляции твердых частиц. Так, прекращение подачи ожижающего агента в центральных зонах распределительной решетки приводило к возникновению циркуляции, направленной вверх около стенок аппарата и вниз по его оси, а прекращение подачи в периферийном кольцевом пространстве, примыкающем к стенкам, вызывало циркуляцию в обратном направлении. Авторы 22 определили также среднюю длину прямолинейных участков траектории частицы (рис. УП-38). Они нашли, что отношение вертикальной и горизонтальной составляющих турбулентной скорости частицы примерно постоянно и близко 2,5. [c.324]

Видимо, в таком свободном или заторможенном слое пузыри достигали своего максимального диаметра, лимитируемого уже их устойчивостью, а не размерами аппарата. В тех случаях, когда пузыри достигают максимального (в аспекте устойчивости) размера значительно ниже свободной поверхности псевдоожиженного слоя, можно ожидать слабого влияния внутренних вставок. Однако, если предельный размер пузыря достигается вблизи свободной поверхности незаторможенного слоя, то размещение в нем вертикальных поверхностей может оказать значительное влияние в связи с понижениел скорости коалесценции для достижения максимального размера пузыря требуется большая высота слоя. [c.536]

Уравнения (Х1У,14) и (XIV,16) были успепшо использованы для определения скорости уноса из псевдоожиженного слоя высушиваемого угля в аппарате диаметром 4,27 м при скорости газа -- 4 м/с, что говорит о надежности корреляции (XIV, 14). [c.563]

Движение псевдоожиженных твердых частиц может происходить через отверстия в стенках аппарата или по вертикальным трубам, связывающим его с рядом стоящими аппаратами. В зависимости от того, происходит ли истечение из отверстий в свободное пространство или в другие псевдоожиженные слои, говорят о свободном или затопленном истечении. Во втором случае два соседних слоя могут находиться в общем сосуде частицы и газ будут перераспределяться между слоями в соответствии с перепадом давлений, устанавливающимся в зависимости от высоты слоев по разные стороны разделяющей перегородки. При движении плотной фазы твердых частиц по вертикальным трубам, связанным с аппаратами для псевдоожижения, мы имеем дело с движущимися псевдоожиженными системами их результирующая скорость относительно стенок сосуда отлична от нуля, а перепад давления — постоянен. Примеры движения псевдоожиженной плотной фазы через отверстия или по вертикальным трубам легко найти в нефтеперерабатывающей промыш.ген-ности циркуляция катализатора между реактором и регенераторо.ч в установках каталитического крекинга. [c.568]

Если высота слоя превысит максимально возможную в условиях фонтанирования, то фонтанирующий слой перейдет в псевдоожиженный (рис. XVII-2). Следовательно, если известна скорость начала псевдоожижения зернистого материала, то максимальная высота фонтанирующего слоя в данном аппарате может быть рассчитана по уравнению для скорости начала фонтанирования при замене значения i/ s на U f- Величина U f была найдена нри помощи уравнения Эргана для неподвижного слоя и равенства АР/Я = рЛ1 - ео) [c.630]

Автору, очевидно, остались неизвестными многочисленные работы по гидродинамике и массообменной способности аппаратов с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем, опубликованные на протяжении последних 6—8 лет советскими и зар жными исследователями. Это, естественно, значительно сузило объем информации по рассматриваемому вопросу, изложенной в данной главе. С целью восполнения этого пробела мы приводим список наиболее важных опубликованных работ [8-22]. В последних содержится достаточно обширная информация по ряду аспектов рассматриваемого процесса режимы трехфазного псевдоожижения начало полного ожижения и его зависимость от скоростей потоков ожижающих агентов, их физических свойств, а также от размеров и эффективной плотности элементов насадки динамическая высота слоя и газосодержание перепад давления в слое пределы существования трехфазного псевдоожиженного слоя интенсивность циркуляции элементов насадки в слое величина межфазной поверхности продольное перемешивание массообменная способность аппаратов с трехфазным псевдоожиженным слоем в процессах физн- -ческой абсорбции, хемосорбции и ректификации бинарных Жидких смесей. [c.675]

За скорость начала псевдоожижения в контактном аппарате с турбулентным трехфазным слоем принимают максимальную скорость газа, при которой неподвижный слой сохраняет свою перр.оначальную высоту. Скорость начала псевдоожиженпя [c.676]