Летучесть зависимость от температуры

Дискретно-непрерывные смеси представляют собой сочетание дискретной легкокипящей части смеси с непрерывной высококипящей частью. Следовательно, такие смеси состоят из небольшого числа легкокипящих компонентов, заметно различающихся летучестью, и бесконечно большого числа средне- и высококипящих компонентов с близкой летучестью. Истинные температуры кипения дискретно-непрерывной смеси в зависимости от доли отгона до определенной температуры характеризуются ступенчатой линией, а затем — непрерывной кривой (см. рис. 1-1, кривая б). Харак- [c.17]

Для обнаружения несистематических погрешностей опытных данных о равновесии в бинарных системах эти данные изображаются в виде диаграмм, выражающих зависимость состава пара от состава жидкости (кривые у—х) и зависимость температур или давлений при кипении и конденсации соответственно от состава жидкости и пара (кривые t—х, у или Р—х. у). Разброс точек дает возможность судить о величине случайных погрешностей. Для качественной проверки Бушмакиным [177] был рекомендован способ проверки с помощью зависимости коэффициента относительной летучести а от х. Достоинство этого метода заключается в чувствительности а к колебаниям. составов пара и жидкости. Однако для области малой концентрации одного из компонентов это превращается в недостаток, так как небольшие абсолютные погрешности в определении составов фаз вызывают большое отклонение величины а. [c.155]

Зависимость летучести от температуры [c.238]

Разделяющая способность ректификационной колонны определяется числом теоретических тарелок в ней. Теоретической тарелкой называется единица высоты ректификационной колонны, на которой достигается обогащение пара низкокипя-щим компонентом смеси, отвечающее равновесию между паром и жидкостью. Число теоретических тарелок зависит от заданной полноты разделения и летучести (практически —температуры кипения) компонентов ректифицируемой смеси. Эти величины связаны зависимостью [c.116]

При рассмотрении зависимости летучести от температуры представим себе изотермический переход одного моля газа от конечного давления р и летучести / в крайне разреженное состояние с давлением р = f . Последнее равенство означает согласно определению, что в пределе при рО летучесть равна давлению. Изменение изобарного потенциала при указанном переходе согласно (V.194) запишется так [c.161]

Рассмотрим зависимость летучести от температуры. Напишем уравнение (10а) для случая, когда одно из состояний является состоянием при бесконечно малом дав- [c.25]

Рассчитайте изобарный коэффициент расширения а и изотермический коэффициент сжатия р для неидеального газа, для которого известна зависимость коэффициента летучести от температуры и давления. [c.44]

Многие физические свойства веществ с водородной связью выпадают из общего хода их изменения в ряду аналогов. Так, летучесть ассоциированных жидкостей аномально мала, а вязкость, диэлектрическая постоянная, теплота парообразования, температура кипения аномально повышены. На рис. 68 представлена зависимость температур плавления и кипения в ряду Н2О—НгЗ—НгЗе—НгТе от молекулярной массы соединений. В рассматриваемом ряду с ростом молекулярной массы обе характеристики закономерно увеличиваются. Резкое отличие свойств воды от свойств ее аналогов обусловлено увеличением средней молекулярной массы агрегатов (Н20) за счет ассоциации молекул Н2О вследствие образования водородных связей. Если бы вода не была ассоциированной жидкостью, она имела бы температуру плавления не [c.140]

Ниже приведены графики зависимости относительной летучести при температуре начала кипения от мольной доли метилацетата для давления 0,1, 1 и 5 атм. Рассчитанный азеотропный состав при 1 атм (л 1 = 0,67) хорошо согласуется с экспериментально найденным (Х = 0,615) [Балашов и др. Журн. физ. хим.,41, 739(1947)] [57]. [c.232]

Зависимость относительной летучести от температуры может быть выражена полиномом второй степени [c.65]

Поскольку зависимость температуры кипения от состава смесей выражена в неявном виде, при практических расчетах задаются несколькими значениями температуры и для каждого из них определяют состав смеси, давление пара над которой равно заданному. Найдя таким образом температуры кипения смесей разного состава, не представляет труда определить значения коэффициентов относительной летучести и по уравнению (IV-96) рассчитать составы равновесных фаз. [c.143]

Данные, приведенные на рис. 11В.1 И 11В.2, служат базой для расчетов зависимости летучести от температуры и давления. [c.184]

Основные принципы метода рассмотрены в гл. 1. В зависимости от летучести пробы температура ее испарения изменяется в широких [c.168]

На рис. 3 показана зависимость равновесного превращения нафталина в полностью насыщенный декалин от температуры и парциального давления водорода, вычисленная в предположении равенства коэффициентов активности и летучестей. Высокая температура и низкое давление благоприятствуют достижению высокого равновесного выхода декалина в меньшей мере, чем образованию частично гидрированного производного. При температуре 400° С и давлении водорода 35 ат равновесное отношение декалин нафталин равно 1,9, а отношение тетралин нафталин равно 2,1. При более высоких давлениях или более низких температурах равновесное образование декалина увеличивается. Весьма существенно, что равновесное превращение нафталинов в декалины изменяется пропорционально давлению водорода в пятой степени. В случае частичного [c.206]

Содержание серы в осадке зависит от содержания серы в горючем [6]. Однако установлено [76], что сера заметно не влияет на процесс образования углерода, основную роль играет удельный вес топлива и содержание в нем ароматических соединений. Последние два фактора общепризнаны. Очевидно, что удельный вес —основной фактор в определении способности топлива образовывать углеродный осадок. Опубликованы результаты исследования процесса образования углеродного осадка в турбореактивном газовом двигателе в зависимости от соотношения воздух/топливо, типа топлива, температуры воздуха, скорости воздушного потока и давления [77]. Было установлено, что увеличение летучести топлива, температуры воздуха или соотношения воздух/топливо приводит к уменьшению количества образующегося углерода. Тот же результат можно получить при уменьшении соотношения С/Н, удельного веса топлива или давления. [c.288]

Рнс. 3. Зависимость коэффициента относительной летучести от температуры для системы ВгО — Н2О по различным данным [c.227]

Физические свойства ряда типичных карбоновых кислот приведены в табл. 16-3. Обращают на себя внимание высокие температуры плавления и кипения кислот по сравнению с температурами плавления и кипения спиртов и хлоридов они, по-видимому, обусловлены прочностью водородных связей и зависят от степени их образования. Различия в летучести показаны более четко на рис. 16-2, где приведены графики зависимости температур кипения от п для [c.544]

Как следует из литературных данных [5] и результатов исследований, проведенных авторами статьи, график зависимости летучести (убыли веса) неподвижной фазы от температуры показывает вначале относительно медленное повышение летучести пропорционально температуре которое затем сменяется более резким непропорциональным возрастанием летучести. При этом абсолютные значения летучести при одной и той же температуре и скорость изменения летучести (наклон графика к оси абсцисс) для различных неподвижных фаз могут быть неодинаковыми, в то время как конечные значения верхнего температурного предела (т. е. температура, соответствующая летучести 1 мг/л) могут для этих неподвижных фаз совпадать. [c.80]

Величина упругости пара, рассчитанная по этому методу, представляет действительное (механическое) давление, которое можно измерить соответствующим прибором. Эту величину не следует смешивать с летучестью вещества, равной произведению коэфициента активности на давление пара. Методы вычисления зависимости давления пара от температуры и давления, а также зависимости летучести от давления [см. уравнение (5.22)] уже были рассмотрены здесь представляет интерес исследование изменения летучести с температурой при постоянном давлении. [c.67]

Зависимость летучести от температуры выражается уравнением (IV, 12), которому можно придать следующий вид [c.98]

Зависимость летучести от температуры выражается практическим правилом Хербста [c.16]

В зависимости от состава анализируемого газа применяют са мые разнообразные полярные и неполярные жидкие поглотители От правильного выбора жидкой фазы зависит четкость и полнота разделения компонентов. Жидкие поглотители должны быть особо чистыми, маловязкими, термостабильными и иметь минимальную летучесть при температуре процесса [давление пара не выше 133 Па (1 мм рт.ст.)]. Кроме того, они должны быть химически инертными к твердому носителю, компонентам разделяемой смеси и к газу-носителю. И самое главное — жидкий поглотитель должен обладать свойством селективно растворять компоненты анализируемой смеси. [c.31]

Зависимость фугитивности компонента смеси от давления при Т, N = onst определяется по уравнению (IV, 11) в котором мольный объем V заменен на парциальный мольный объем Vi. Зависимость летучести от температуры при Р, N = = onst определяется по уравнению (IV, 12), в числителе правой части которого стоит разность между энтальпией компонента смеси при бесконечно малом давлении и его энтальпией при данном давлении. Расчет см. также в разд. I гл. VI (стр. 144). [c.94]

Рис. VII-15 показывает, что зависимость температуры плавления и летучести от молекулярного веса у смешанных галидов типа Гз при.мерно такова же, как и у элементарных. Значения констант для Шг и Br l блпзки к средним арифметическим из соответствующих величин для исходных элементов. [c.277]

Ректификация, в которой дистпллат представляет собой азеотропную смесь, в особенности ректификация с намеренным добавлением постороннего вещества, повышающего относительную летучесть компонентов первоначальной смеси ) Жидкая смесь, имеющая состав, который при данном давлении соответствует экстремуму (максимуму или минимуму) па кривой зависимости температуры кипения от состава азеотропная смесь образует при испарении пар того же состава, что и жидкость Нарушение нормального режима, возникающее при противоточном массообмене и состоящее в том, что в насадочной колонне флегма стекает вниз пе равномерно распределенной, а с образованием отдельных ручейков . В результате каналообразования нарушается равномерное смачивание пасадки и противоточпое взаимодействие жидкости и паров [c.555]

Случаи IV—VI представляют зависимость температура — состав, случаи VII—IX — зависимость состав — состав. Для смесей, характеризуемых постоянным значением коэффициента относительной летучести, следует пользоваться графиками IV и VII графики V и VIII относятся к случаю, когда с повышением температуры коэффициент относительной летучести возрастает, а графики VI и IX — к случаю, когда при аналогичных условиях он убывает. [c.202]

Компонент Средняя молеку- ляриая масса, М г/м ОЛЬ Средняя теплота испарения, кДж/кмоль при Давление паров. кПа, в зависимости от температуры, К. 1ВР. = .-В./Г Относительная летучесть при температуре, С [c.112]

С увеличением скорости потока область устойчивого горения сокращается, как и в случае пламен однородных смесей. Максимальная скорость ири постоянных других независимых переменных достигается в том случае, когда эта область на кривой уравнения (2) сводится к отдельной точке, соответствующей максимально достижимой температуре вихревой зоны. Через эту точку должна проходить единственная кривая уравнения (3) или (6), соответствующая оптимальному соотношению топливо/воздух. Выше температура вихревой зоны рассматривалась как однозначная функция состава газа в вихревой зоне, которая равна адиабатной температуре пламени. Это упрощение использовалось, когда нужно было сделать выводы относительно устойчивости пламени просто из соображений смещения кривой (3) или (6) по отношению к кривой 2). На самом же деле при данной скорости, соотношении топливо/воздух и размере капель кривые зависимости температуры в вихревой зоне от концентрации в этой же зоне [уравнение (2)] для стабилизации влажным стержнем будут выше в случае использования более летучих топлив. Эти кривые оказались бы еще выше в случае стабилизации сухим стержнем и самыми высокими в случае газообразных топлив при искусственно подогреваемом стабилн-заторе. Такая зависимость следует из непрерывно уменьшающегося потребления энергии из вихревой зоны, идущей на нагревание стабилизатора и осевшего на нем топлива. Поскольку в вихревой зоне в случае топлива с большей летучестью развивается более высокая температура, более высоких скоростей можно достичь прежде, чем устойчивая область концентраций паров топлива и воздуха в вихревой зоне начнет сокращаться в точку. Это объяснение подтверждается работой Русси, Корнета и Корнога [16], проведенной с газообразными топливами. Экспериментальные данные по максимальным скоростям, полученные в наших исследованиях, согласуются с рассмотренными выше соображениями. Как показано на фиг. 6 и 7, для нефти максимальная скорость наблюдалась в случае стабилизации влажным стержнем. В случае сухого стабилизатора при том же времени подготовки и таком же размере капель никакого пика не наблюдалось. Другим подтверждением наших предположений служит фиг. 9, на которой только малолетучее топливо (дизельное) дает максимум скорости. Аналогичные данные [13] для меньших размеров капель систематически дают более высокие [c.307]

Принимают, что при постоянном давлении относительные летучести компонентов являются функцией только температуры. Для аналитического выражения этой функции принята форма полинома второй степени. Зависимость температуры от констан-ты равновесия ведущего компонента с достаточной точностью может быть выражена полиномом третьей степени. Форма полинома третьей степени принята также для апроксимации зависимости энтальпии компонента в паре и жидкости от температуры. Расчет процесса ректификации по приведенным уравнениям производится методом последовательных приближений в следующем порядке [c.78]

К вещестсам средней летучести применяют динамический метод, основанный на том, что давление насыщенного пара при температуре кипения равно внешнему давлению. Зависимость между р и Т получают, доводя жидкость до кипения при различных внешних давлениях и определяя температуры кипения. При таком проведении опыта независимой переменной, устайавливаемой по желанию экспериментатора, является внешнее давление, а зависимой—температура кипения, устанавливающаяся без вмешательства экспериментатора. [c.72]

Отношение водород углеводородное сырье. При неизменных температуре, объемной скорости и обш,ем давлении отношение водород углеводородное сырье влияет на долю испаряющегося углеводорода, парциальное давление водорода и продолжительность контакта с катализатором. Каждый из этих факторов, в свою очередь, влияет на достигаемую степень превращения. При увеличении этого отношения степень превращения, в зависимости от условий процесса, может увеличиться или снизиться [2П. По мере увеличения количества водорода доля углеводородного сырья, находящегося в парообразном состоянии, увеличивается возрастает и парциальное давление водорода. Оба эти механизма способствуют увелиг чению скорости реакции. Однако с дальнейшим увеличением количества водорода после полного испарения углеводорода парциальное давление углеводородного сырья и, следовательно, степень превращения снижаются это снижение не всегда компенсируется увеличением степени превращения в результате повышенного парциального давления водорода. Из всего сказанного очевидно, что при прочих неизменных условиях процесса по мере роста отношения водород углеводородное сырье степень превращения проходит через максимум. Это подтверждается и экспериментальными данными [21], полученными при жидкофазной гидроояистке ближневосточного прямогонного газойля с пределами кипения 250—350 °С, относительной плотностью 0,8448 и содержанием серы 1,25%. Процесс проводили в присутствии кобальтмолибденового катализатора на окиси алюминия при давлении 52,5 ат, температуре 377 °С и объемной скорости по жидкому сырью 2,4 Результаты этой работы (рис. 4) показали, что максимальная полнота обессеривания достигается в точке, соответствующей полному испарению сырья. Отношение водород углеводородное сырье, при котором достигается максимальная степень превращения, зависит от летучести углеводорода, температуры и общего давления в системе и, возможно, от концентрации инертного газа. [c.213]

Размеры распыляемых частиц зависят от количества пропеллента в содержимом баллона, температуры кипения пропеллента, летучести растворителя, температуры окружающей среды, вязкости продукта, конструкции клапана и т. д. Например, характер распыления при 20° С в зависимости от количества пропеллента (фреон-12 или смесь фреонов И и 12) в жидкой фазе при одной и той же конструкции клапана имеет следующие особенности [c.19]

При элюировании пластинок в ненасыщенной камере фронт растворителя в центре пластинки может двигаться быстрее, чем по краям, в результате пятна одного и того же соединения расположатся на слое не рядом, а по дуге. Этот эффект объясняется испарением растворителя с краев пластинки. Расположение пятен может меняться в зависимости от летучести растворителя, температуры и скорости элюирования. Чтобы устранить это явление, камеру необходимо насытить парами растворителя, как уже говорилось выше. Можно также соскоблить адсорбент с краев пластинки [43]. Так, Карпичка [46] не получил удовлетворительных результатов при работе с камерами для разделения, выстланными фильтровальной бумагой, и использовал для разделения пластинки со слоем адсорбента в виде клина, расширяющегося кверху. [c.131]

В ряде наших работ 128, 178, 192—195] изложены результаты изучения систем, образуемых SI I4 и SiH lg с некоторыми эфирами и другими органическими соединениями. Определение температур кипения чистых компонентов и их смесей выполнялось на видоизмененном эбулиометре Свентославского. Экспериментальные определения относительной летучести проводились на рециркуляционном аппарате Брауна и Эвальда [196]. Были получены зависимости температур кипения от давления, обработанные затем методом наименьших квадратов и [c.41]