Время предварительного контакта

Схема движения катализатора, потоков сырья и воздуха на крекинг-установке флюид показана на фиг. 48. Регенерированный горячий катализатор из регенератора 1 самотеком спускается по стояку 2 в узел смешения 3, где он приходит в контакт с предварительно подогретым в змеевиках печи 19 дестиллатным сырьем. При контактировании с горячим катализатором сырье испаряется. Дальше смесь по трубопроводу 4 поступает в реактор 5. Скорость потока в реакторе резко уменьшается, вследствие чего основная масса твердых частиц катализатора осаждается в кипящем плотном слое 6. Высоту уровня плотного слоя устанавливают такой, чтобы обеспечить требуемое время пребывания в нем паров и желаемую глубину их крекинга в присутствии катализатора. Выходящий из плотного слоя газо-паровой поток продуктов крекинга проходит верхнюю часть 7 реактора и расположенные внутри его циклонные сепараторы 8. Значительная часть уносимых частиц катализатора осаждается в верхней половине реактора до поступления потока в циклонные сепараторы. Циклоны служат для более полного отделения частиц и возврата их по трубам 9 иод уровень кипящего слоя в реакторе. Чем ниже скорость потока в верхней части реактора и больше высота этой части, тем полнее газо-паровой [c.123]

Положительное влияние предварительной термической подготовки на качество кокса тем больше, чем меньше спекаемость шихты и больше выход летучих из нее. Каждый тип угля и шихты характеризуется определенной температурой предварительного нагрева, при которой получают максимальный эффект. Так, наилучшие результаты для шихт, составленных из кузнецких углей, были получены при нагреве их перед коксованием до 130—140°С, донеикие можно нагревать выше, до 180—200ОС. На технологические свойства угольной загрузки оказывают влияние также условия ее термической подготовки скорость нагрева, содержание кислорода в газовом теплоносителе, вид теплоносителя (газообразный, твердый), вид контакта (непосредственный или через греющую стенку и др. В настоящее время осваивается головная промышленная установка на Западно-Сибирском металлургическом комбинате. Нагревают угольную шихту газовым теплоносителем в трубе-сушилке. Производительность коксовой батареи может быть повышена до 40%, расход тепла на коксование снижается на 10-12%, в состав шихты мохгг быть включено 20-25% слабоспекающихся углей. [c.209]

На фиг. 35 даны графики зависимости силы прилипания брикета из рубракса, имеющего пенетрацию 10, температуру размягчения 129° С и растяжимость 1,5 сл к такому же рубраксу в зависимости от названных выше факторов. Время предварительного контакта дана с учетом фактической продолжительности образования брикета (рабочего цикла), а также возможных задержек при аварийном отключении основного электродвигателя. [c.92]

Механизм предварительного взвешивания состоит из горизонтального рычага 2, контактирующего свободным концом с коромыслом. Второй конец рычага 2 жестко связан с торсионной пружиной 3, натянутой в горизонтальной плоскости таким образом, чтобы ее ось вращения была параллельна оси вращения коромысла. Колебания рычага гасятся жидкостным успокоителем (на рисунке не показан). Масляный демпфер обеспечивает мягкое движение всей подвижной системы весов во время предварительного взвешивания. Погрешность, которую он вносит за счет сил поверхностного натяжения жидкости, не влияет на конечный результат, так как при точном взвешиваний рычаг 2 принудительно выводится из контакта с коромыслом. [c.163]

Время предварительного контакта 1 мин, время действия нагрузки 3 мин. [c.131]

Наши исследовапия с известным приближением показали, что для образования около 30 % бензина из газойля при температуре 420—450 °С и оптимальном расходе активного катализатора время контакта должно составлять минимум 15—20 мин (время предварительного подогрева при этом не учитывается). В условиях нарофазного крекинга при температурах 400— 420 С и объемной скорости подачи сырья 0,2 ч максимальное время контакта 4—5 мин. [c.142]

Коэффициенты вытеснения нефтей, которые предварительно были продолжительное время в контакте с растворами НПАВ, оказались выше на 7—11%, чем у нефти, не содержащей ПАВ (см. табл. 3.1). [c.71]

Реакция конверсии воздухом начинается еще во время предварительного подогрева, до контакта с катализатором и без выделения свободного углерода. Это явление, вероятно, вызывается большим содержанием водяных паров в смеси. [c.477]

При отсутствии запроса управляющих воздействий от оператора или по линии телемеханики, блок обработки данных автоматически подсчитывает число импульсов, поступивших с расходомера, и по каждому импульсу производит ввод и преобразование сигнала с первичного преобразователя в числовое значение влажности. Настройка влагомера на диэлектрическую характеристику ( сорт ) не( )ти производится либо по предварительно записанной на объекте эксплуатации характеристике, либо по усредненной характеристике, имеющейся в запоминающем устройстве блока обработки. Каждое мгновенное значение влажности суммируется в накопителе синхронно с приходом импульса расходомера. По истечении 200 (200-Кр, где Кр коэффициент делителя частоты) входящих импульсов расходомера (по импульсному входу или входу сухой контакт ) рассчитывается среднее текущее значение влажности нефти и запоминается в следующем накопителе, одновременно эта величина средней текущей влажности преобразуется и выдается в токовом виде на самопишущий прибор и в двоично-десятичном коде на ЦПУ. Кроме средней влажности, на ЦПУ выдается текущее время. [c.65]

Эффекта от давления газов и от длительности контакта с газами ва время предварительной обработки трубки-реактора. [c.209]

Все эти флюсы в пламени горелок из-за взаимодействия с газами быстро теряют активность время их контакта с пламенем горелок ограничивают 4—5 мин. Детали предварительно подогревают до температуры 400—450 °С. [c.320]

При содержании сероводорода в перерабатываемом газе 3...4 %, окисление проводят в конверторе со стационарным слоем катализатора на основе оксидов переходных металлов. Оптимальная температура в слое катапизатора 260...300 С, время контакта менее 1 с. Необходимым условием проведения процесса является предварительный нагрев газа до 220...240°С. Узел подогрева может представлять собой печь прямого или косвенного нагрева, либо электрообогреватель. Степень извлечения серы в данном случае достигает 90...95 % в зависимости от технологических условий и парциального давления паров воды [5]. [c.105]

Исходный продукт предварительно нагревают в трубчатой печи до 590—680 °С в присутствии небольшого количества водяного пара. При этом уже происходит некоторый крекинг. Выходящий из трубчатой печи исходный продукт смешивается с водяным паром и подогревается в отдельно стоящем подогревателе до 930 °С, после чего в изолированной трубе проводится пиролиз (время контакта не должно превышать 1 с). [c.32]

Смесь фенола и ацетона, содержащая менее 0,2% воды, нагревается предварительно до температуры реакции 75 °С и проходит в реакторе 2 через слой ионообменной смолы дауэкс 50 х 5 сверху вниз. Смесь подают с такой скоростью, чтобы время контакта состав- [c.155]

В процессе каталитического крекинга во взвешенном слое [125—126] применяется катализатор в виде порошка (5—100 меш). Здесь используется тот факт, что твердые частицы соответствующего размера при перемешивании в потоке газа образуют однородную систему твердое тело — газ, обладающую свойствами жидкости. Процесс непрерывный предварительно нагретые пары сырья поступают в реактор, неся взвешенный катализатор скорость сжиженной смеси нри входе в реактор уменьшается, что позволяет части порошка осесть, образуя плотный, но еще взвешенный слой, который движется вниз к выходу. Именно в этом слое при температуре 470—520° С происходит крекинг. Давление в реакторе около 0,56 кг см . Отношение катализатор исходный нефтепродукт может колебаться от 5 1 до 30 1. Высота слоя катализатора и, Следовательно, время контакта контролируются. Катализатор отделяется от крекированных паров и удаляется со дна реактора для передачи потоком воздуха в регенератор, из которого он возвращается в поток горячих паров сырья, входящих в реактор. [c.342]

Анализ расчетных данных для процесса сульфирования с применением в качестве растворителя тионилхлорида (рис. 5.33) и предварительные выводы по результатам экспериментального анализа этого способа сульфирования приводят к заключению, что процесс сульфирования предпочтительнее проводить в тионилхлориде. Это приводит к снижению энергозатрат (сульфирование сополимеров в тионилхлориде с достаточной скоростью можно вести при комнатной температуре, в то время как сополимеры, набухшие в дихлорэтане, при комнатной температуре практически не сульфируются, и процесс ведут при температуре 80—90° С) и позволяет вести процесс в более мягких температурных условиях. Кроме того, сульфирование сополимеров, набухших в тионилхлориде, исключает операцию укрепления серной кислоты (товарная серная кислота имеет концентрацию 95—96%) до 97—98%, так как при контакте тионилхлорида с разбавленной серной кислотой он взаимодействует с водой, образуя газы НС1 и SOj, и тем самым укрепляет ее. Данный способ сульфирования предпочтителен, так как утилизация отходов (утилизация газов H l и SOj) реализуется гораздо легче (поглощаются раствором соды или щелочи), чем паров и раствора дихлорэтана. Серная кислота, однако, участвующая в процессе сульфирования сополимера, набухшего в тионилхлориде, может сразу отделяться от ионита и использоваться вновь, в то время как серная кислота после сульфирования сополимера, набухшего в дихлорэтане, должна быть предварительно соответствующим обрааом обработана (удален дихлорэтан) и укреплена до нужной концентрации. [c.368]

Прн ограничении на минимальное время полуцикла с ростом адиабатического разогрева реакционной смеси происходит сближение всех схем по времени контакта, необходимому для достижения заданной степени превращения. С увеличением энергии активации, как уже отмечалось, возрастают максимальная температура и время контакта. Увеличение времени контакта обусловлено большей продолжительностью формирования тепловой волны на предварительно нагретом слое катализатора. Это приводит к тому, что сближение характеристик схем по времени контакта происходит при большем зпачении адиабатического разогрева. Аналогично будет действовать снижение минимально допустимого времени полуцикла и константы скорости реакции. Величины времени контакта для различных схем сближаются друг с другом при больших значениях величин адиабатического разогрева. [c.159]

Интервьюирование и наблюдения предусматривают предварительную разработку вопросов и получение на них ответов при личных контактах. Их преимущества перед анкетированием в том, что вопросы можно уточнять в ходе беседы, а следовательно, можно получить большую информацию. Такие беседы целесообразно проводить руководителю. При интервьюировании предъявляются определенные требования к работнику, проводящему его. Беседа должна быть четко подготовлена (заранее продуманы цель собеседования, характер и последовательность вопросов), проходить в непринужденной и дружеской обстановке, Это имеет особое значение, если беседу проводит руководитель. Наблюдения и беседы могут быть единовременными и долгосрочными, когда коллектив изучают длительное время. [c.254]

При наличии в продукте малнх количеств легколетучих примесеи предварительный нагрев и обезвоживание продуктя не допускаются.Коли продукт гигроскопичен или иаменяет свойства на воздухе, время его контакта с воздухом сокращают до минимального. [c.23]

Для удаления кислорода из питающей воды очень часто применяется ее деаэрация. С этой целью сконструированы различные механические системы, в которых производится нагрев воды для удаления растворенных в ней газов. Детальное описание таких систем не входит в задачу настоящей книги. В некоторых случаях деаэрация питающей воды осуществляется при помощи предварительного контакта ее с железным скрапом. Мамет и Глущенко [74], тщательно исследовавшие эффективность стальной стружки для удаления кислорода, обнаружили, что здесь необходимы высокие температуры, достаточное время контакта, а также небольшая жесткость воды. [c.46]

Поведение порошкового угля при фильтровании зависит от дисперсности, но в еще большей степени от формы частиц. Так, игольчатые остроконечные частицы активного угля из твердой древесины вызывают значительно меньшие нарушения процесса фильтрования, чем сферические частицы активных углей, полученных химическим активированием из торфа или древесины хвойных пород. Часто обработку растворов разными партиями активного угля трудно объединить в непрерывный производственный процесс. В таких случаях предварительно подготовленную суспензию активиого угля можно непрерывно добавлять к потоку обрабатываемого продукта и отфильтровывать из него. При этом достигается исключительно хорошее перемешивание и наименьшее время рабочего контакта. Для этих целей в большинстве случаев предусмотрена установка контактных камер перед фильтрующими системами. На рис. 8.2 показано изменение степени очистки в зависимости от времени контакта угля в процессе обесцвечивания раствора различными навесками угля. Иногда более короткое время контакта и соответственно неполное использование угля выгодно компенсируется более высокими навесками угля, поскольку в этих случаях можно работать с меньшими объемами растворов. [c.128]

В двухпризменных весах завода Госметр [4] применяете. торсионная пружина (рис. 86), обеспечивающая точность предварительного взвешивания не ниже 0,1%. Механизм предварительного взвешивания содержит торсионную пружину 5 из сплава 44НХТМЮ с малым температурным коэффициентом модуля упругости. Пружина натянута параллельно оси вращения коромысла 2. Перпендикулярно к ней прикреплена жесткая консоль 4 с керном 3 на конце, на который во время предварительного взвешивания опирается хвостовик полотна коромысла. В исходном положении коромысло и подвеска 11 изолированы, консоль 4 оттянута вниз крючком 6 и выведена из контакта с коромыслом все встроенные гири 9 наложены на рейку 10. После наложения груза на чашку 8 изолирующий механизм переводится в положение предварительного взвешивания. При этом все гири 9 одновременно снимаются с подвески, крючок 6 освобождает консоль 4, и она входит в контакт с коромыслом, подвеска опускается на грузоприемную призму, а коромысло садится на опорную подушку. Длинное плечо коромысла создает усилие на свободный конец консоли, консоль отклоняется и закручивает торсионную пружину на некоторый угол. [c.155]

Хотя реакция между олефином и изобутаном в присутствии кислого катализатора проходит очень быстро [82, 83], время контакта в промышленных условиях выдерживают в пределах 5—20 йин. Это делается для того, чтобы добиться более высокого отношения изобутан олефин в кислой фазе и, таким образом, не допустить полимеризации олефина или образования сложных эфиров. После предварительного насыщения кислой фазы изобутаном (растворимость 0,1% в 99,5%-ной Н2804 [84], в промышленных условиях растворимость 0,4%) можно сократить время реакции, особенно при турбулентном перемешивании в трубчатых реакторах. [c.261]

Обычно задан состав исходной смеси стехиометрпческие коэффициенты а,, термостатический параметр / и параметры кинетической зависимости предполагаются известными. Так как уравнения (УП.ЗЗ) и (УП.34) содержат пять переменных ТГ, 0 и Q, значения трех переменных надо выбрать, а двух остальных — вычислить из этих уравнений. Переменная Тf связана с исходной смесью в одних случаях она задана, а в других — может быть поставлен вопрос, нуждается ли исходная смесь в предварительном подогреве или охлаждении. Переменные Т и связаны с продуктом процесса и, хотя температура продукта может не играть особой роли, достигнутая в процессе степень полноты реакции имеет решающее значение, поскольку она определяет скорость образования продукта, получение которого является целью всего процесса. Переменные 0 и связаны с конструкцией реактора и выбираются относительно свободно. Время контакта 0 равно отношению и если д задано исходя из требуемой производительности процесса, то 0 определяет необходимый объем реактора V. Если же необходимо использовать определенный реактор с заданным объемом V, значение 0 определяет объемную скорость потока д. [c.159]

Аналогичные результаты получены и в другой работе [15], в которой вначале получался фтористый бутил путем обработки бутилена фтористым водородом при 20°, затем он подвергался контактированию с изобутаном в присутствии фтористого водорода при 10° при времени контакта 5 мин. Получался продукт, практически идентичный таковому, образовавшемуся в реакции с бутеном-2 без предварительного превращения его во фтористый втор-бутшл.. Более того, алкилат, полученный в реакции с предварительной обработкой бутена-1, был практически идентичен алкилату, полученному в реакции с бутеном-2. С другой стороны, алкилат, полученный из бутена-1 без предварительной обработки, заметно отличался по составу октановой фракции, которая содержала 33% 2,3- и 11% 2,4-диметилгексанов и 46 % 2,2,4-триметилпентанов, в то время как октановая фракция, полученная в опытах с бутеном-2 или с бутиленами, предварительно обработанными, состояла из 7—8% 2,4-диметилгексана и 92—93 % триметилпентанов и совсем не содержала 2,3-диметилгексана. [c.335]

Лабораторные исследования в статических условиях с применением автоклавов подтвердили высокую эффективность процесса крекинга в жидкой фазе под давлением. Расход катализатора в одпокрагпом цикле нри жидкофазном крекинге по сравнению с нарофазным процессом снижается в 15 раз. Полностью подтвердились также предварительные данные относительно высокого качества получаемых бензинов. Установлено, что нарафинистая или нафтеноароматическая природа бензина жидкофазного каталитического крекинга обусловлена характером исходного сырья. Существенных различий в составе бензинов, полученных при парофазном и жидкофазном каталитическом крекинге пе наблюдается. Выявлены также слабые стороны процесса, в частности большое время контакта и связанная с ним низкая производительность. В целом выполненные работы позволили объективно оценить перспективность различных путей каталитического крекинга. [c.10]

При гидрировании в растворе ксилита периодически контролируется содержание РВ, которых должно быть не более 0,5% в пересчете на сухие вещества. При содержании РВ выше 0,5% увеличивают время контакта раствора с катализатором путем уменьшения скорости потока раствора ксилозы.в головной реактор. При снижении скорости потока в 1,5 раза (к начальной) гидрирование прекращают и катализатор регенерируют. Такая регенерация состоит в обработке катализатора в каждой реакционной колонне 10%)-ным раствором едкого натра при 100°С. Перед обработкой щелочью сбрасывают давление, и катализатор отмывается конденсатом, предварительно нагретым в подогревателе (до 90 °С), до тех пор, пока на выходе из реакционной колонны конденсат не будет совершенно бесцветным. Затем снизу в реактор подают раствор щелочи в количестве, необходимом для заполнения всей системы, в которой будет циркулировать щелочь. Длительность циркуляции щелочи составляет около 6 ч, производится она центробежным насосом. Во время обработки щелочью частично растворяется алюминий и выделяется водород, который через специальный сепаратор и холодильник выводится из системы в атмосферу, пройдя предварительно специальный счетчик. По количеству выделившегося водорода определяют конец регенерации. Из каждого реактора (вмещающего 6 т катализатора) должно выделиться не менее 120 м водорода. Щелочь после регенерации (и соответствующего разбавления) сбрасывается в канализацию, а катализатор промывается конденсатом до слабощелочной реакции в промывных водах (до содержания NaOH 0,03%)). [c.158]

Таким образом, нолученные результаты (см. табл. 7) дают представление о влиянии количестпа катализатора на выход бензина при температурах от 350 до 450 °С и оптимальном времени контакта при определенной температуре. Мы услошго считали, что время контакта 30 мин в интервале темнератур 420—450 С равноценно времени контакта 60 мип при 350—400 °С. Как показало сопоставление результатов экспериментов, отличающихся временем контакта и врем< Н( м предварительного подогрева, это вполне обоснованно. [c.135]

Процессы порошкового формования термопластов развиваются в настоящее время в двух направлениях 1) производство крупногабаритных изделий осуществляется в основном методом статического формования 2) небольшие изделия сложной формы обычно производятся на многоформовых центробежных машинах. Работа стационарных машин осуществляется следующим образом. Холодная форма заполняется порошком и затем нагревается до 315—399° С в течение 4—10 мин. После этого форма удаляется из зоны нагрева, излишки порошка высыпаются из формы, а расплав остается на стенках. Форма нагревается вторично для получения гладкой внутренней поверхности изделия, затем следует охлаждение формы и извлечение изделия. Таким образом, могут быть получены лодки длиной до 4 ж, цена которых почти не отличается от цены таких же лодок, изготовленных из полиэфирного стеклопластика или дюраля. Крупногабаритные изделия, имеющие форму тел вращения, могут быть получены по методу, который также относится к статическому формованию и состоит в следующем. Предварительно нагретая до 160—185° С форма частично заполняется порошком, а затем медленно вращается вокруг продольной оси. Часть материала расплавляется при контакте со стенками, а часть высыпается из формы. После образования достаточного слоя расплава на стенках формы и удаления оставшегося порошка форма подвергается обработке, описанной выше. [c.191]

Для каталитического крекинга характерно постоянство выхода продуктов при заданной конверсии сырья независимо от сочетаний значений массовой скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора, при которых она была достигнута, если нет ограничений по мощности регенератора и десорбера. Поэтому в качестве определяющих параметров технологического режима крекинга рассматривают конверсию сырья, парциальное давление паров сырья, температуру реакции, время контакта катализатора с сырьем для ли4л--реактора, полноту регенерации катализатора. В свою очередь на промышленных установках эти параметры связаны с производительностью по сырью и температурой его предварительного подогрева, температурой регенерации, расходом водяного пара, подаваемого на смешение с сырьем в реактор, и другими параметрами. [c.109]

Для таких процессов используют непрерывно действующие реакционные колонны, не имеющие поверхностей теплообмена (рис. 85, а). Исходная смесь, предварительно подогретая паром, подается сверху и поступает в низ колонны по центральной трубе, в которой она подогревается реакционной массой. Продукты реакции выходят сверху. Время контакта при получении гликолей и целлоюльвов в отсутствие катализаторов составляет 20—30 мин, что обусловливает наличие в таких аппаратах значительного продольного перемещивания, снижающего селективность. [c.295]

В разное время были выполнены работы по выделению поверхностно-активных веществ, в частности из нефтей Оклахомы и Калифорнии [21—26]. Было показано, что поверхностно-активные вещества содержат в своем составе металлы и что ванадий- и нн-кель-норфириновые комплексы стимулируют поверхностную активность нефтей. В опытах по вытеснению нефти водой из заполненной грунтом колонки было показано, что извлечение нефтп зависит от преодоления стойких граничных пленок, образующихся на водопефтяиых контактах и способствующих прилипанию нефти к гидрофильной, увлажненной водой поверхности твердых частиц. В этих опытах было установлено, что поверхностно-активными веществами в таких контактах являются асфальтеновые вещества. В одном из исследований было отмечено, что содержание асфальтеновых компонентов в нефти не компенсирует найденной поверхностной активности нефти [28]. Не удалось объяснить общую активность нефти и эффектом, обусловленным присутствием в ней порфиринов. Было высказано предположение о динамической роли асфальтенов в процессе зарождающейся флокуляции при осаждении их водой, капельки которой сами оказываются вовлеченными в процесс и обволакиваются пленками смол и асфальтенов. При добавке к нефти предварительно осажденных асфальтенов не было обнаружено соответствующей поверхностной активности. [c.196]

При выполнении ремонтных работ в зимнее время года электросварщик сел отдохнуть на электросварочный аппарат, не отключив его предварительно от электрической сети. При этом он случайно дотронулся руками до оголенных контактов аппарата, находящихся под напряжением, и был поражен электрическим током. Причины несчастного случая — нарушение трудовой дисциплины, применение сварочного аппарата с незащищаннымн юкицедущиМи контактами и нарушение правил техники безопасности. [c.17]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология