Модели интенсивности

В узких каналах преимущественное действие на тепломассообмен должны оказывать колебания. В случае квазистатической модели интенсивность испарения I можно представить в виде формулы [c.164]

Таким образом, разработанная математическая модель интенсивности абразивного изнашивания плунжерных пар топливного насоса дизеля учитывает схему питания топливом, тонкость отсева фильтров, концентрацию и дисперсный состав абразивных частиц загрязнений, находящихся в топливе. [c.76]

Несовпадение величин т с гидродинамической моделью вращения понятно, так как нитроксильные радикалы не являются макроскопическими частицами, как того требует эта модель. Интенсивность вращения радикалов как частиц молекулярных радикалов должна не просто определяться размерами радикала и вязкостью среды, а в существенной степени должна зависеть от величины и профиля межмолекулярного потенциала, характеризующего взаимодействие радикала с окружением [1401. [c.153]

Эксперимент можно осуществить только в области малых значений Кеэ при больших скоростях газа необходим источник теплоты высокой интенсивности, что может исказить одномерный поток ее. Кроме того, при больших скоростях газа зона теплового влияния источника соизмерима с размером зерна, и принятая квазигомогенная модель слоя нарушается. [c.113]

Таким образом, имея значения инфинитезимальных интенсивностей и начальные значения N 1 и N2 , используя систему предложенных выше уравнений, можно численным путем изучать механизм кавитационно-акустического диспергирования и/или заложить эту модель в расчет процесса диспергирования при проектных разработках. [c.125]

Случай 2 [Л -у со, (р оо)]. Эти условия соответствуют интенсивному межфазному обмену, при котором концентрация в плотной фазе равна концентрации в фазе пузырей и, следовательно, — С, = 0. С учетом последнего равенства вместо двухфазной модели псевдоожиженный слой можно рассматривать как однофазную систему, описываемую уравнением [c.130]

Разграничение элементов процесса, работающих в кинетической или равновесной области, представлено в виде одномерной модели на рис, 4-5, Вопрос о том, когда разность ДГ = Г — Р функций испытуемой интенсивной переменной Г можно принять весьма малой, практически близкой к нулю (что уже считается критерием наступления равновесия), тесно связан с экономикой процесса. [c.42]

На интенсивность теплообмена через стенку реактора оказывает влияние режим движения потока (распределение скоростей, степень турбулентности). Вследствие отказа от гидродинамического подобия влияние режима движения будет различным в модели и образце. Поэтому удобно представить этот процесс суммарно как конвекцию теплоты и характеризовать коэффициентом теплоотдачи а. [c.465]

Масштабирование реактора типа сборника с мешалкой (кубового реактора). Такой реактор масштабируется довольно легко, когда приходится иметь дело с гомогенной системой и перемешивание настолько интенсивно, что достигается состояние, близкое к полному перемешиванию. Температура и состав реагирующей смеси тогда почти одинаковы во всем реакционном пространстве и для достижения идентичных скоростей превращения в модели и образце достаточно сохранить равенство температур и средних времен пребывания смеси реагентов в обоих реакторах (соблюдение геометрического и гидродинамического подобий не обязательно). [c.471]

Среди приближенных математических моделей, предложенных для оценки интенсивности продольного перемешивания, наибольшее распространение нашли диффузионная и различные модификации ячеечной модели. Ячеечную модель обычно применяют для секционированных аппаратов, а диффузионную - для несекционированных колонн [204-206]. [c.147]

Для проведения оптимизации аппарата необходима разработка математической модели, включающей адекватное описание элементарных процессов в абсорбционной зоне аппарата. Экспериментальных работ, которые дают материал для разработки и проверки подобных моделей, крайне мало. Это объясняется сложностью и трудоемкостью, а зачастую и отсутствием методов измерения характеристик двухфазного течения газ — капельная жидкость и массообмена в области параметров, характерных для промышленных аппаратов. Например, в работе [374] в опытах по абсорбции фтористого водорода водой исследовался вопрос об интенсивности массообмена в зависимости от расстояния от форсунки. Однако полученные авторами интересные выводы нельзя распространить на промьшшенные колонны, так как опыты проводились на колонне диаметром 0,1 м при Ур = 0,13 м/с, 5 = 0,23 м /(м ч), средним диаметром капель 8 мкм. [c.251]

ЭТИ частоты, относя их к нормальным колебаниям модели молекулы. Одна из трудностей состоит в том, что обычно в инфракрасном спектре, кроме полос, связанных с изменением колебательного квантового числа на единицу (такие частоты называются основными), наблюдаются полосы, возникающие при изменении квантового числа на две единицы (обертоны или гармоники), а также при одновременном изменении квантовых чисел двух или трех колебаний, приводящем к появлению комбинированных полос. Обычно основные частоты интенсивнее обертонов и комбинированных полос, однако это само по себе не является достаточным основанием для выбора основных частот. [c.301]

Рециркуляционная модель отражает реальную картину потока в секционированных колонных аппаратах, в каждой секции которых благодаря интенсивному перемешиванию происходит выравнивание концентрации (или температуры), а между секциями существует рециркуляция жидкости или газа (см. рис. П-З). К таким аппаратам приближаются секционированные колонны барбо-тажного типа, с механическим перемешиванием и с псевдоожи-женным слоем. [c.28]

В некоторых аппаратах возможна различная интенсивность продольного перемешивания на отдельных участка) [64, 65]. Диффузионная модель, учитывающая наличие в аппарате участков с различной интенсивностью перемешивания [64], показана на рис. П-7. [c.30]

Применительно к экстракционным колоннам разработана [66, 67] диффузионная модель, учитывающая наличие отстойной зоны (рис. П-8). Эта модель позволяет по экспериментальным данным об интенсивности продольного перемешивания фаз определить объемную долю дисперсной фазы в экстракционных колоннах (удерживающую способность). [c.30]

Метод Ариса [124] основывается на одновременном фиксировании двух функций отклика в двух различных сечениях аппарата. Параметры модели находят путем сравнения двух С-кривых по разности их дисперсий До . В этом случае вид импульса и условия движения потока в части аппарата, расположенной до первой (по ходу потока) точки замера концентрации трассера, не влияют на Ла и, следовательно, не сказываются на результатах исследования. Очевидно, этот метод исследования применим также для определения среднего коэффициента продольного перемешивания на участке аппарата между любым промежуточным сечением и выходной границей аппарата. Ниже (с. 127) будет рассмотрено определение интенсивности продольного перемешивания на отдельных участках аппарата. [c.112]

Возможно определение параметров моделей с застойными зонами и по одной С-кривой, зафиксированной в проточной зоне ка-кого-либо промежуточного сечения данного аппарата [57]. Очевидно, в этом случае отпадает необходимость в применении радиоактивных изотопов. Параметры моделей при этом определяются по трем первым моментам экспериментальной С-кривой. Так, по значению первого начального момента определяется параметр, характеризующий интенсивность продольного перемешивания в проточной части аппарата, т. е. Ре или х. Затем по экспериментальным значениям второго и третьего центральных или начальных моментов определяются параметры а и р. В случае использования значений центральных моментов С-кривой расчет параметров а и р ведется по формулам [61] [c.127]

Схема модели, представляющей ограниченный канал (аппарат), состоящий из п зон с различной интенсивностью перемешивания, показана на рис. IV. 16. Материальный баланс по трассеру для отдельных зон описывается уравнениями [64] [c.128]

При любом расположении основного отстойника модель структуры потока для сплошной фазы может быть представлена в виде ограниченного канала с двумя участками, отличающимися площадями поперечного сечения и интенсивностью продольного перемешивания (рис. 1У-18). Эта же модель применима и к дисперсной фазе при наличии обратного перемешивания на границе раздела фаз при этом можно допустить отсутствие дисперсной фазы в отстойнике для сплошной фазы. [c.132]

Была сделана попытка построить стереохимиче-ские модели различных третичных структур аланиновой тРНК (из дрожжей) на базе известной нуклеотидной последовательности и предложенной Холли вторичной структуры молекулы типа клеверный лист , затем рассчитать для каждой полученной модели интенсивности малоуглового рассеяния рентгеновских лучей и сопоставить эти значения с экспериментальными величинами Лучшее совпадение было получено для модели, схематически изображенной на рис. 4,25 (хотя при углах выше 60 мрад наблюдаются заметные расхождения). Такая конформация, по-видимому, согласуется с имеющимися данными. Действительно, петля с антикодоном находится в менее экранированном состоянии, чем две другие петли, что должно обеспечивать большую реакционную способность этого участка. Изложенное, конечно, не исключает возможности существования и других 33 моделей . [c.298]

Впервые в литературе представлен анализ проблем взаимодействия полимеров с биологическими средами и их моделями. Интенсивность и механизм подобных взаимодействий определяется диффузией компонентов, входящих в состав биологических сред, полимераналогичными и деструктивными реакщ1ями, протекающими в полимерном материале. Углубленное рассмотрение кинетики и механизма транспортных процессов и химических взаимодействий создает основу научного прогнозирования эксплуатационных параметров и оценки срока службы полимерных изделий для медицины. [c.399]

Таким образом, при переходе от образца к модели интенсивность теплообмена должна быть изменена в соответствии с изменением размеров систеж ы и физических свойств среды. Следовательно, экспериментатор должен обладать средствами осуществления (при постановке эдссперимента) вполне определенной, заранее выбранной интенсивности теплообмена. Это требование не всегда реализуемо, так как во многих случаях экспериментатор не располагает необходимым объемом знаний о закономерностях, определяющих интенсивность теплообмена тела с окружающей средой. Приходится признать, что благоприятная обстановка для эффективного применения метода к исследованию нестационарного температурного, поля твердого тела создается практически только в том случае, если задачу можно поставить в граничных условиях первого рода (в частности, в случае перерождения условий третьего рода в условия первого рода в связи с Яг —> оо . В этом предположении все трудности сразу отпадают. Ограничительное условие (единственное ) теряет силу — перед нами типичный случай [c.203]

С появлением электронной модели атома химики-органики смогли по-новому взглянуть на область своих исследований. В конце 20-х годов XX в. английский химик Кристофер унгольд (1893— 1970) и ряд других химиков попытались подойти к органическим реакциям о позиций теории строения атома, объясняя взаимодействие молекул переходом электронов. В органической химии начали интенсивно использоваться методы физической химии. Важной дисциплиной стала физическая органическая химия. [c.161]

Четыре рассматриваемых типа реакторов связаны между собой как в физическом, так и в математическом отношении. Реактор с принудительным перемешиванием, или реактор идеального смешения, отличается от трубчатого реактора как по конструкции, так и по описывающим его уравнениям однако трубчатый реактор с достаточно интенсивным продольным перемешиванием потока приближается к режиму идеального смешения. Периодический реактор представляет собой реактор идеального смешения, в котором существует проток реагентов, но описывается он теми же уравнениями, что и простейшая модель трубчатого реактора. Термин адиабатический относится скорее к режиму реактора, чем к его конструкции, так как и реактор идеального смешения, и трубчатый, и периодический реактор могут быть адиабатическими. При исследовании различных типов реакторов нельзя в равной мере дать характеристику каждого реактора — частично из-за того, что различные вопросы изучены неодинаково полно, а частично из-за того, что некоторые проблемы трудно изложить на том доступном уровне, которого мы собираемся придерживаться в этой книге. Например, нестационарные уравнения для реактора идеального смешения являются обыкновенными дифференциальными уравнениями, и мы можем провести их анализ достаточно полно. Стационарный режим трубчатого реактора уже описывается обыкновенными дифференциальными уравнениями, а для описания его поведения в нестационарном режиме требуются дифференциальные уравнения в частных производных, анализ которых представляет весьма трудную задачу. Там, где это возможно, мы стараемся представить результаты более глубокого лнализа сложных задач в виде качественных описани11 и графиков, [c.10]

Прототипом рассматриваемого случая явилась одновременная абсорбция СО2 и Н25 растворами едких щелочей. Астарита и Джойя [3] как теоретически, так и экспериментально показали, что эта теория не применима для такого типа процессов. Однако сама по себе эта теория интересна, хотя к тому времени автор не знал ни одного реального процесса, условия которого соответствовали бы принятым в теории допущениям. При одновременной абсорбции Рис 28. Одновремениая аб- Двух газов В режиме мгновенной реакции сорбция двух газов в ре- необходима интенсивная диффузия жид-жиме мгновенной реакции, кого реагента к границе раздела фаз. Модель пленочной теории, обы обеспечить Требуемое количество [c.114]

Наибольщее распространение в литературе получила модель обновления поверхности, предложенная Кишиневским [16, 17] и Данквертсом [18]. В основе этой модели лежит представление о непрерывной замене элементов жидкости (или газа), прилегающих к межфазной поверхности, новыми элементами, поступающими на поверхность вследствие турбулентного перемешивания. В течение промежутков времени, когда элемент пребывает на поверхности, процесс массопередачн описывается, как и в теории Хигби, уравнением нестационарной диффузии в полубесконечной неподвижной" среде. Для характеристики интенсивности обновления вводится понятие среднего временл пребывания элементов жидкости на поверхности Дт. Первоначально такая картина была предложена -для описания массообмена в системах жидкость — газ, однако в дальнейшем ее стали использовать и для описания других систем, в частности систем жидкость — твердая стенка [19]. [c.173]

С целью оценки полученной модели был проведен вычислительный эксперимент (расчеты по предла1 аемой модели) с исходными данными (инфинитезимальные интенсивности и граничные условия), близкими к натурным условиям. [c.125]

Выражения для инфинитезимальных интенсивностей процессов получения дисперсных систем в условиях кавитационноакустического воздействия и в градиентных потоках позволяют получить однозначно разрешимую систему вероятностно-статистических моделей в аппаратах с энергонапряженным рабочим объемом. [c.138]

В одной из моделей механизм массопередачи упрощенно представляется следующим образом (рис. 9). Предполагается, что с обеих сторон от поверхности соприкосновения фаз в каждой фазе образуются неподвижные или ламинарнс движущиеся диффузионные слои (пленки), отделяющие пов(фхность соприкосновения от ядра потока соответствующей фазы. Ядро фазы — основная масса фазы, где происходит интенсивное перемешивание. Принимается, что вследствие I-нтенсивного перемешивания в ядре фазы концентрация распзеделяемого вещества в нем практически постоянна. Перенос вещества в ядре фазы осуществляется преимущественно за сче-- конвекции, т. е. движущимися частицами гасителя (распределяющей фа- ы) и распределяемого (целевого) вещества. [c.52]

Авторы справедливо отмечают, что в настоящее время omputer s ien e находится в долгу перед потребностями практики использования ЭВМ. Однако следует отдать дань несомненным успехам этой науки, а также достижениям смежной G ней дисциплины — исследованиям по искусственному интеллекту. Весьма интенсивно в настоящее время развиваются исследования по алгоритмическим языкам, работы по синтезу программ и по проверке правильности программ, которые проводятся на базе логических исчислений имеются также некоторые успехи в развитии общей теории информационных систем и моделей баз данных. Ниже мы приводим (далеко не полный) перечень ссылок на работы, информирующие читателей об упомянутых проблемах. [c.277]

На установках модели IV интенсивность циркуляции катализатора между реактором п регенератором регулируется не задвижками, а главным образом изменением разности плотностей потоков путем подачи большего или меньшего количества воздуха в верхний участок трубопровода отработацаого катализатора, [c.264]

После воспламенения горючей смеси и формирования фронта пламени дальнейшее распространение пламени происходит с са-моускорением (преддетонационный период). В этот период времени, согласно модели АХП-горения, управляющая и управляемые системы функционируют в нестационарном режиме, при котором в каждый последующий момент времени интенсивность излучения пламени и, соответственно, интенсивность потока продуктов предпламенного превращения, поступающих в пламя, непрерывно возрастают. [c.143]

За последние годы предприняты интенсивные усилия для аналитического описания реологических свойств пластичных смазок. Наибольшее приближение получено при использовании уравнения Балкли — Гершеля, обобщающего степенной закон течения и реологическую модель тела Шведова — Бингама. [c.273]

Plie. III-28. Схемы экспериментов (варианты а—д) при определении интенсивности продольного перемешивания в рабочей части непроточной экстракционной колонны с отстойником (диффузионная модель) [c.76]

Заметим, что опытная кривая отклика может быть практически одинаково близка теоретическим функциям отклика как диффузионной, так и рециркуляционной модели. Однако для описания процесса в непроточной секционированной колонне при интенсивном перемешивании, когда секции близки к ячейкам полного перемешивания, предпочтительнее рециркуляционная модель, поскольку она лучше, чем диффузионная, отражает физическую картину перемешивания в таком аппарате. Для описания же продольного перемешивания в непроточной несекционнрованной колонне, а также в аппаратах, где невозможно по конструктивным признакам определить число ячеек полного перемешивания, целесообразнее использовать диффузионную модель. [c.80]

Анализ целесообразно начать с комбинированной модели как наиболее общей, из которой при соответствующих значениях определяющих параметров вытекают в виде частных случаев рециркуляционная, диффузионная и ячеечная модели. Анализ математических моделей продольного перемешивания в аппаратах с застойными зонами следует произвести отдельно. Очень важны для практики теоретические модели, применимые к исследованию продольного перемешивания в экстракционных колоннах с концевыми отстойниками и модели, позволяющие определять интенсивность продольного церемешивания на отдельных участках аппарата. [c.81]

Для некоторых аппаратов один из параметров модели можно установить прямым измерением, а второй — по кривой отклика. Так, например, в пульсационных колоннах с ситчатыми тарелками можно по интенсивности пульсаций определить относительный коэффициент межъячеечной (в данном случае межтарелочной) рециркуляции X (или /) 1 = А 1и (где А и V — соответственно амплитуда и частота пульсаций). [c.92]

Количественные характеристики структуры потока, определяемые интенсивностью продольного перемешивания (параметрами модели), используются для расчета тепло- и массообменных аппаратов и химических реакторов. При таких расчетах различные модели могут привести к практически одинаковым результатам, если эти модели формально адекватны друг другу и потоку в аппарате, т. е. совпадают функции распределения времени пребывания. При формальной адекватности можно, установив эквивалентные соотношения между параметрами сложной и более простой модели, вести расчет аппарата по уравнениям более простых моделей. В связи с этим рассмотрим возможность аппроксимации двухпараметрической комбинированной модели структуры потока более простой — однопараметрической диффузионной модедью. Для этой цели необходимо установить эквивалентную связь между параметрами обеих моделей. [c.95]

При интенсивном перемешивании в секционированных колоннах (мешалками или другими перемешивающими устройствами) в секциях достигаются режимы потоков, близкие к идеальному перемешиванию. Таким режимам, наблюдаемым, например, для сплошной фазы в роторно-дисковых колоннах (РДЭ) и экстракторах типа Микско , физически адекватна рециркуляционная модель продольного перемешивания. [c.96]

Уравнения (1У.161) — (1У.168) позволяют по экспериментальным кривым отклика, зафиксированным на отдельных участках аппарата, определять интенсивность продольного перемешивания. Так, например, фиксируя кривые отклика сечениях 2и 1ч,. ..,. .... 2п=1, можно по величине приращения дисперсии на каждом участке А02=сг —последовательно, начиная с конечного участка, рассчитать все значения Ре и Е-ц,,к- Необходимая для расчета зависимость Да от параметров модели вьггекает из уравнений (IV.161) — ( .168). Общее выражение Дсг для любого А-го участка аппарата имеет вид [64] [c.130]

Следовательно, второй член правой части уравнения (V.1) xapaKTepH3yet интенсивность турбулентного перемешивания между соседними секциями. Зависимость, сходную с выражением (V.2), можно получить путем сопоставления концентраций трассера во входном сечении (2=0) при его стационарном вводе в выходное сечение (2=1) для диффузионной и рециркуляционной моделей. При этих условиях концентрации трассера во входном сечении для диффузионной модели и для рециркуляционной модели, согласно уравнениям (П1.23 и III.22), соответственнее равны [c.151]

Вначале концевые эффекты объясняли интенсивным массооб-меном, вызванным турбулизацией потоков в месте их входа в аппарат. Позднее [206] эти эффекты были объяснены продольным перемешиванием сплошной фазы. Оказалось [204], что экспериментальный профиль концентраций в распылительных колоннах располагается между расчетными профилями концентраций в. режимах идеального перемешивания и идеального вытеснений.. Расчеты показали, что модели идеального перемешивания соответствует наибольший концевой эффект, постепенно убывающий при переходе к поршневому потоку. Таким образом, концевой эффекту входа сплошной фазы в колонну не является следствием большого локального коэффициента массопередачи, а обусловлен конвективными потоками, не учитываемыми моделью идеального вытеснения. В результате из-за снижения движущей силы процесса уменьшается интенсивность межфазного массо- или теплообмена. [c.201]

Данная модель применима для расчета процессов маосообмена при одинаковой интенсивности продольного перемешивалия в потоках обеих взаимодействующих фаз. Аналитическое, решение уравнений мате(риального (баланса для системы из п ячеек, описывающих концентрационные профили в обеих фазах, получено [28 в виде [c.221]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология