Форсунки центробежного действия

Механическая форсунка (рис. 2.74) состоит из корпуса и трех плотно прилегающих один к другому дисков. Первый диск 1 представляет.собой распределитель раствора, имеет восемь отверстий и кольцевой канал, из которого раствор поступает во второй диск 2. По тангенциальным каналам последнего раствор движется в вихревую камеру, расположенную в центре этого диска. Закрученная струя раствора выходит из отверстия в третьем нижнем диске 3 и под действием центробежных сил распадается на мелкие капли. [c.141]

Рис. 43. Форсунка центробежного действия марки У-1 для распыления воды

Подвесная саморазгружающаяся центрифуга ФПС (рис. 11.5) состоит из станины /, на верхней поперечине которой закреплен корпус 2 узла подвески верхняя вогнутая сферическая часть корпуса подвески служит опорой для корпуса 4 подшипников. Электродвигатель. 3 закреплен посредине поперечины станины. Верхний конец вала 5 ротора 6 установлен в подшипниках опорного узла. Ротор крепится па нижней конической части вала. Внутри ротора на его валу расположены распределительный диск 7 н запорный конус 8. При выгрузке осадка запорный конус поднимается и освобождает окна в ступице ротора, через которые осадок попадает в бункер. Суспензия подается на распределительный диск, центробежная сила отбрасывает ее на сита ротора осадок остается иа них, а фильтрат собирается в кожухе 9 ротора. Промывка осадка может осуществляться форсунками. После отжима осадка частота вращения ротора снижается до 120—150 об/мнн, запорный конус поднимается и осадок попадает в бункер. Центрифугу ФПС легко автоматизировать исполнительные механизмы приводятся в действие от гидравлической или пневматической систем рабочий процесс регулируют с пульта управления. [c.327]

Применение механических форсунок центробежного действия позволяет создавать закрученные струи, во внутренней части которых создается разрежение, что способствует подсосу высокотемпературных продуктов сгорания в эту зону. Это обусловливает испарение, воспламенение и горение также и на внутренней поверхности струи. [c.137]

Так как сопротивление движению частицы в вязкой среде будет тем больше, чем больше ее парусность, то разгон н торможение мелких частиц будут происходить тем скорее, чем мельче частица. Наиболее крупные частицы будут пробивать себе путь на более далекие расстояния от устья форсунки, перераспределяя соответственным образом запас топлива по сечению потока. Имеются два наиболее типичных спектра распределения топливного вещества по сечению потока. При форсунках, работа которых основана на центробежном эффекте, спектр распределения получает вид, представленный на фиг, 13-9,а. Наиболее крупные капли, несущие наибольший запас топлива, заносят его на периферию. Нередко они под воздействием воздушного потока испытывают здесь добавочное дробление [Л. 11]. Форсунки осевого действия (например, эжекционные) выбрасывают наиболее крупные частицы по оси и дают спектр распределения, представленный на фиг. 13-9,6. [c.133]

Дисперсность капель сырья для центробежных форсунок механического действия рассчитывается по формуле [147] [c.141]

Технологический процесс фосфатирования методом струйного распыления состоит из операций химической подготовки деталей, фосфатирования, хроматного пассивирования и покрытия пленки лаком или промасливания. Операции эти могут производиться в туннельной установке, состоящей из ряда камер. Детали, смонтированные на подвесках, или в корзинах, перемещаются последовательно через все камеры. На операциях обезжиривания, травления и промывки для струйной обработки рекомендуется применять цилиндрические форсунки, на операциях фосфатирования и хроматного пассивирования — центробежные форсунки. При работе с цилиндрическими форсунками химическое действие раствора сочетается с механическим воздействием струи на поверхность металла, что оказывает вредное влияние на качество пленки. [c.103]

Особенности течения в центробежной форсунке, обусловленные действием момента количества движения жидких частиц относительно оси сопла, проявляются прежде всего в том, что коэффициент расхода и корневой угол факела этих форсунок существенно отличаются от коэффициента расхода и угла факела струйных форсунок. При этом особенно важно, что указанные параметры можно регулировать в широком диапазоне в зависимости от соотношения между размерами сопла, камеры закручивания и входных каналов. [c.25]

Из многочисленных типов форсунок, используемых для распыления жидкости, в полых абсорберах применяют главным образом механические центробежные и ударные форсунки. Эти форсунки производят распыление за счет энергии жидкости, подаваемой под избыточным давлением 2—3 бар. В центробежных форсунках распыление происходит под действием центробежной силы, [c.620]

Электроды очищаются от пыли путем непрерывной и периодической. промывок водой. Непрерывная промывка проводится с помощью форсунок центробежного действия, расположенных [c.269]

В мокрых пылеуловителях чаще всего устанавливают центробежные и струйно-механические форсунки (рис. 3.2.33), реже - форсунки пневматического действия [56, 70, 72]. Основные типы оросителей показаны в табл. 3.2.9. [c.303]

На элемент жидкости (см. рис. 82) в сечении форсунки радиуса г действует центробежная сила F, направленная перпендикулярно оси форсунки. Эту силу можно разложить на две составляющие, направленные перпендикулярно и параллельно распылителю под действием последней происходит движение топлива. Движению топлива препятствуют касательные силы и Tj, обусловленные внутренним трением жидкости (вязкостью). В соответствии с принципом Даламбера эти силы противоположно направлены и в сумме должны быть равны нулю. [c.206]

Серная кислота из заводского хранилища поступает в емкость, откуда погружным насосом подается в напорный бак, а затем в барабанный реактор. В соответствии с ГОСТом в сульфате алюминия ограничивается содержание свободной серной кислоты и нерастворимого остатка. Выполнение этих требований при непрерывном процессе возможно при наличии автоматической дозировки реагентов — суспензии гидроксида алюминия и серной кислоты. Центробежный насос непрерывно подает суспензию в циркуляционное кольцо, в верхней части которого расположена отборная коробка. Из отборной коробки часть суспензии поступает в барабанный реактор непрерывного действия, а избыток сливается в репульпатор. За счет теплоты разбавления серной кислоты и реакции нейтрализации гидроксида алюминия кислотой температура в реакторе поддерживается в пределах 95—115°С. Продолжительность пребывания реакционной массы в реакторе составляет 25—40 мин. Плотность реакционной массы 1500 кг/м . Производительность аппарата составляет 10000 кг/ч при скорости вращения барабана 0,18 с . По выходе из реактора концентрированный раствор сульфата алюминия с 13,5 % АЬОз поступает в распыливающие форсунки гранулятора кипящего слоя. [c.52]

Носитель, поступающий со склада, рассеивают на грохоте / и по мере надобности через рукавный вакуум-фильтр 2 подают в эмалированный реактор с паровой рубашкой 3 для извлечения избыточного количества АЬОз серной кислотой. Для-уменьшения потерь носителя из-за растрескивания гранул предусмотрено пневм.атиче-ское перемешивание фаз. В реакторе поддерживают температуру 90°С и концентрацию кислоты — 10%. Время, необходимое для извлечения АЬОз, рассчитывают по формуле (IV. 46). Реактор 3 — периодически действующий, что вызвано трудностью подбора конструкционного материала для создания непрерывно действующего аппарата. Для обеспечения непрерывности процесса одновременно используют несколько реакторов. В целях защиты от коррозии кислыми водами последующих аппаратов, отмывку носителя от сульфат-иона первоначально производят в том же аппарате. Частично отмытый носитель поступает на сетчатый конвейе ) 4 (сетка из нержавеющей стали с диаметром отверстий 0,1—0,2 мм). Алюмосиликат располагается на ленте конвейера слоем толщиной в 2—3 см. Лента конвейера с лежащим на ней носителем движется над сборником промывных вод 7 и орошается сверху водой с помощью форсунки 6. Отмывка носителя продолжается 40 мин. В соответствии со скоростью движения ленты и временем отмывки рассчитывают необходимую длину промывной зоны. Носитель сушат 1 ч в печи 8 тоннельного типа при 120—130°С и пропитывают раствором активных солей в ванне 9. Она представляет собой прямоугольную емкость из нержавеющей стали с паровой рубашкой для создания и поддерживания необходимой тeмпepaтypьL Раствор солей непрерывно циркулирует через ванну с помощью центробежного насоса И. Для облегчения поддержания постоянной концентрации пропиточного раствора, отношение Ж Т в ванне равняется 120. Перемешивание раствора специальными механическими средствами нецелесообразно, поскольку при достаточной мощности циркуляционного насоса И достигается полное смешение в системе ванна, насос, сборник 10. Емкости 13 и 14 используют для приготовления [c.145]

Налаживается работа всех холодильников, вентиляторов, систем блокировок и сигнализации, аппараты по указанной схеме заполняются инертным газом до давления 1,0-2,0 МПа, и начинает работать центробежный компрессор. В начале осуществляют холодную циркуляцию, затем зажигают горелки либо форсунки печи и начинают медленный разогрев печи и всего реакторного блока. Подъем температур производится в соответствии с действующими инструкциями. Выделившаяся в результате сушки вода собирается в сепараторе, а оттуда дренируется в промканализацию. После окончания сушки прекращается нагрев печи закрытием топлива к форсункам, система охлаждается циркулирующим азотом и после ее охлаждения компрессор останавливают. [c.212]

Распыление пентакарбонила желе-3 а. Диспергирование пентакарбонила железа в капельно-жидкой фазе целесообразно осуществлять с помощью механических центробежных форсунок тангенциального или шнекового типа, действие которых заключается в следующем. [c.99]

С увеличением скорости потока кавитационные пузырьки образуются не только на поверхности, но и внутри струи, и из сопла выходит паро-газовая эмульсия. Оболочка пузырьков, состоящая из распыливаемой жидкости, при их исчезновении под действием сил поверхностного натяжения стягивается в капли. Кавитационные явления начинаются с поверхности струи, следовательно, чем тоньше струя, тем относительно глубже будут проникать кавитационные пузырьки при одинаковых скоростях истечения. Наличие завихренного движения (у центробежных форсунок) или ввод в струю воздуха (у пневматических форсунок) способствуют интенсификации образования кавитационных пузырьков по всему сечению струи. [c.97]

А. Форсунки с полым факелом, В этих форсунках жидкость подается в вихревую камеру либо через тангенциальные каналы (рис. 4.66) либо по центру через помещенную во входном канале спираль (рис. 4 67), Струя покидает форсунку в виде полого вращающегося конуса, который под действием центробежных сил распадается на отдельные капли. Большими достоинствами центробежных форсунок являются про- [c.132]

Центробежные форсунки. Работа центробежных форсунок основана на создании вращательного движения потока жидкости за счет тангенциального ввода её в камеру завихрения. При выходе из сопла вследствие прекращения действия центростремительных сил стенок а поток частицы жидкости разлетаются по прямолинейным лучам под углом к оси выходного отверстия. При этом в центре факела образуется зона, не заполненная жидкостью. [c.217]

Механическое распыление центробежными форсунками. Центробежные форсунки широко используют в распылительных сушилках. Тангенциальные входные отверстия, ось которых смещена относительно оси сопла, позволяют закручивать поток жидкости при входе в камеру форсунки. На выходе из сопла действие центростремительных сил на поток прекращается, и капли жидкости разлетаются по прямолинейным траекториям, образуя конусообразный факел. Теория центробежных форсунок для идеальных (невязких) жидкостей разработана Г. Н. Абрамовичем [13]. На основании закона сохранения момента количества движения, закона сохранения механической энергии (уравнения Бернулли) и разработанного им принципа максимального расхода Г. Н. Абрамович показал, что коэффициент расхода форсунки ц и угол раскрытия факела ф зависят только от геометрических параметров форсунки, т. е. от диаметра вихревой камеры Лк, количества п и диаметра йвх входных отверстий, диаметра сопла йс. Важной особенностью работы центробежной форсунки является также образование в центре сопла и вихревой камеры воздушного вихря. Поэтому истечение жидкости происходит через кольцевое сечение. Коэффициент заполнения сопла равен отно-игению площади, заполненной жидкостью, к общей площади сопла. Коэффициент расхода форсунки представляет собой отношение действительной производительности форсунки Удейств К максимально возможной (теоретической) Утеор, т. . [c.10]

Форсунки для гидравлического диспергирования по принципу действия подразделяют на струйные, с соударением струй, центробежные. [c.135]

У факела с корневым углом, большим 100—110 , при определенных условиях происходит резкое увеличение угла до 180°. Эти условия определяются скоростью истечения жидкости из центробежной форсунки (т. е. давлением жидкости на входе в форсунку), плотностью окружающего факел газа и размером торцовой поверхности форсунки со стороны выходного сопла. Взаимодействие отдельных факторов, вызывающих указанное явление, можно представить следующим образом. С увеличением скорости струи газ, окружающий факел, увлекается из пространства между факелом и торцом форсунки. Разрежение в этом пространстве растет, и под действием внешнего давления газ прижимает капли жидкости к торцу форсунки, вследствие чего факел принимает плоскую форму (угол факела 180°). При дальнейшем увеличении скорости струй факела возникшее разрежение может оказаться недостаточным, чтобы удержать факел у торца форсунки. В этом случае факел снова приобретает форму конуса. Плоская форма факела будет удерживаться тем в большем диапазоне изменения давления жидкости на входе в форсунку, чем больше плотность газа, окружающего форсунку, размеры торцовой поверхности со стороны выходного сопла и корневой угол факела. [c.52]

Известно, что при движении жидкости в центробежной форсунке в поле действующих центробежных сил вихря, движущегося в цилиндрическом сопле, скорость [c.61]

Расчет форсунок с заполненным факелом. В тех случаях, когда заполнение факела достигается не за счет подбора достаточно малых значений А геометрической характеристики форсунки, что обычно оказывается затруднительным, а за счет подачи жидкости через дополнительные отверстия, расположенные на одной оси с выходным отверстием форсунки, принцип действия форсунки отличается от принятого в теории центробежных форсунок, поскольку здесь совмещаются два явления — прямая подача потока и его закрутка. Пропускную способность Q таких форсунок и диаметр do ее выходного отверстия можно определить по общей формуле расхода (36), которую путем несложных преобразований можно привести к удобному для расчетов виду Q = 0,0125[idlH° , где Q — объемный расход в мУч р, — коэффициент расхода, определяемый экспериментально d — диаметр отверстия форсунки в ММ-, Н — напор перед форсункой в м. [c.188]

Распределение размеров частиц, полученных одним из трех методов распыления, зависит от большого числа факторов. В общем, гранулометрический состав будет зависеть от конструкции распылителя, свойств жидкости и степени распыления. Если попытаться получить более тонкое распыление, приближаясь к оптимальным условиям, то пределы изменения размеров частиц, вне зависимости от метода распыления, будут узкими. В особенности это относится к форсункам, действующим под давлением, в которых однородность размеров частиц увеличивается с давлением. Кроме того, для получения грубого продукта с высоким содержанием крупных частиц метод распыления удобен, так как позволяет регулировать гранулометрический состав. При соответствующем расчете центробежного диска часто можно получать продукт, состоящий из однородных грубых, частиц. [c.294]

Коллектор высокого давления через запсрную арматуру соединен 20-ю форсункодержателями с распылительными форсунками. Под действием давления и центробежных сил, создаваемых завихрителя-ми форсунок, композиция выходит из сопел форсунок с большой скоростью и, распыляясь, образует капли размером 5,2 - I мм, которые при контакте с горячими газами преврашаются в гранулы порошка. [c.147]

В мокрых пылеуловителях применяются центробежные и струйные механические форсунки, реже — форсунки пневматического действия Сведения о конструкциях форсуно1к других типов подробно изложены в [4 40—4 42] [c.130]

На рис. 107 показана ротационная форсунка датской фирмы Данфосс . Электродвигатель 4 приводит в движение полый вал 6, на конце которого насажена распыляющая чаша 8 и центробежный вентилятор 3, подающий первичный воздух через кольцевое сечение 2. Вторичный воздух поступает (подсасывается) через кольцевое сечение 1. Вал 6 приводит также в действие топливный насос с помощью червячной передачи 7. Возможна безнасосная подача топлива от напорного бака или подача от напорной мазутной магистрали (с установкой топливного насоса вне форсунки). [c.208]

Запуск ТРД но техническим условиям должен осуществляться быстро и надежно от пусковых устройств двигателя в течение 60—90 сек при температурах до мпнус 50 С. Масло в этих условиях должно иметь минимальную вязкость и хорошую прокачиваемость, т. е. должно характеризоваться хорошими пусковыми свойствами. В ТРД на масло действуют высокие температуры. При подаче из форсунок под давлением (до 7,5 кПсм -) на подшипники оно интенсивно смешивается с воздухом поступающее в центробежный [c.449]

В центробежной форсунке удельный поток жидкости на оси факела мал и по мере удаления от оси сначала возрастает, а затем, достигнув максимума, постепенно убывает. При малых перепадах давления форма факела близка к конической. С увеличением скорости истечения уже на сравнительно небольших рарстояниях от сопла факел начинает сжиматься, и его форма приближается к цилиндрической. Причина сжатия в следующем ВО время движения капли эжектируют газ так, что внутри факела об разуется разряжение. Под действием перепада давления внутрь факела устремляется газ из окружающего пространства, вследствие чего происходит отклонение капель от их первоначального направления к оси и его сжатие. Однако если корневой угол [c.82]

Головка двигателя предназначена для расположения на ней форсунок, через которые компоненты топлива подаются в камеру сгорания. Форсунки должньи быть расставлены так, чтобы обеспечить требуемый распыл и перемещивание компонентов топлива, поступающих в камеру. Степень распыла и перемешивания компонентов топлива зависит от числа форсунок, а также от их конструкции. Существует много различных конструкций форсунок, но по принципу действия все они могут быть разделены на два типа— центробежные и струйные. [c.7]

Как следует из расчета (табл. 18), тангенциальная и суммарная скорость во много раз превышают осевую, и топливо при вылете из сопла форсунки распыливается практически в плоскости сопла (отклонение составляет не более 6°). Наши наблюдения распыливания ротационной форсункой, а также опубликованные данные 212 ] показывают, что в зависимости от режима работы (в первую очередь от расхода) можно получить три формы распада жидкости непосредственное каплеобразование, нитевой распад и пленочный. Эти формы обусловлены действием силы поверхностного натяжения на топливную пленку. При уменьшении расхода толщина топливной пленки уменьшается до критической, пока потенциальная энергия поверхностного слоя не превысит некоторый уровень, в результате чего пленка преобразуется в ряд нитей большей толщины, чем пленка. Дальнейшее понижение расхода приводит к уменьшению диаметра нитей, когда потенциальная энергия снова превысит определенный уровень, и с понижением расхода уменьшается число этих нитей. Уменьшение нитей имеет предел, начиная с которого топливо с краев сопла слетает в виде отдельных капель. В результате очень малой толщины пленки капли распределяются по размерам достаточно равномерно. Эта равномерность характеризуется величиной т = 8, следовательно, отношение максимальной капли к минимальной равно 2,63, а в центробежных форсунках — 7—46,3. Повышение расхода несколько увеличит неравномерность распыливания топлива. [c.208]

Из наконечника мазут поступает в отверстия распределительного диска 4, а из них по тангенциальным каналам завихривающего диска 5 в вихревую камеру и далее в топку через отверстие насадки 6. Интенсивное распыливание мазута происходит под действием центробежных сил и высоких скоростей истечения мазута из форсунки. [c.58]

Гидравлич. форсунки подразделяют на след, осн группы струйные, ударно-струйные, центробежные, центробежноструйные и с соударением струй. Струйные форсунки (рис. 1, а)-насадки с цилиндрическими или др. формы отверстиями, из к-рых под действием перепада давления вытекают распа- [c.177]

Процесс разрушения капель в потоке воздуха исследовался A.A. Бузуковым. Установлено, что под действием воздушного потока в капле жидкости образуется вмятина, затем капля принимает форму выпуклой пленки, лопается и дробится. Максимальный размер капли, могущей существовать в факеле, определяется из условия равенства силы поверхностного натяжения и силы аэродинамического давления. Другая схема дробления струи на капли в простейшем виде представляется как разрыв пленки, являющейся продолжением окружности сопла, под действием сил турбулентных пульсаций. Третья схема распада струи строится на предположении И. Е. Ульянова о том, что причиной разрушения единого потока жидкости на капли являются кавитационные процессы. При высокой скорости течения топлива в сопловом канале статическое давление снижается до значений, соответствующих упругости паров, в потоке при этом образуются кавитационные зоны в виде отдельных пузырьков. По выходе из сопла давление восстанавливается до атмосферного, а пузырьки исчезают, разрушая целостность струи. К. К. Шальпев установил, что число срывов кавитационных каверн п зависит от скорости течения жидкости W. При этом число срывов за одну секунду равно n = 28w при w = = 8,0 ч- 1,2 м/с. При более высокой скорости потока кавитационные пузырьки образуются не только на поверхности, но и внутри струи, что приводит к истечению парожидкостной эмульсии. Наличие завихренного движения (у центробежных форсунок) или попадание жидкости в струю пара (у форсунок с паровым распыливанием) интенсифицирует образование кавитационных пузырьков по всему сечению струи. [c.37]

В центробежных механических форсунках разрыву струи способствует также ее вращательное движение. Под действием центробежных сил струя внутри канала принимает форму полого цилиндра, заполненного парами и газами. По выходе из сопла жидкость образует пленку в виде тюльпана, которая быстро распадает- Схема расплыливаппя мехапн- [c.147]

Для лучшего понимания характера движения жидкости в сопле центробежной форсунки рассмотрим в известной степени аналогичное движение жидкости в водосливе с широким порогом, которое в настоящее время хорошо изучено. Анализируя форму вихря в коротком сопле (см. рис. 2), можно заметить, что на подходе к соплу и особенно на начальном его участке уровень жидкости уменьшается, что, естественно, сопровождается увеличением осевой скорости ее движения. Подобное явление возникает и на водосливе с широким порогом. Детальные исследования водослива с широким порогом были проведены в Институте гидрологии и гидротехники АН УССР. В работе показаны причины, вызывающие отклонения закономерности действительного потока от постулата минимума удельной энергии сечения. В работах института и во многих других показано, что коэффициент расхода и глубина на пороге водослива зависят от вида входной кромки, высоты и ширины порога, что противоречит постулатам Беланже и Бахметьева. В работах при анализе характера движения воды на пороге указано, что если ширина порога б не превышает 10—15-крат-ной высоты напора Н (рис. 17), то вода, подходя к кромке порога с докритической скоростью, в месте сжатия ) имеет глубину которая меньше критической глубины Объясняется это результатом действия центробежных сил, искривленных в плоскости струек. [c.63]

Поэтому с уменьшением плотности производительность должна возрастать. Создавшееся противоречие объясняется тем, что из перегретой мисцеллы растворитель начинает интенсивно испаряться уже внутри форсунки в область, не заполненную жидкостью, которая всегда существует в тангенциального типа Форсунках и объясняется действием центробежных сил [118]. Образующиеся пары создают противодавлекне, действительный напор уменьшается, а с ним и производительность форсунки. При этом через выходной канал движется уже не жидкость, а ее смесь с паром и коэффициент заполнения сопла изменяется. Содержание паров в смеси тем больше, чем выше температура распыленной мисцеллы и чем больше растворителя в ней находится. [c.119]

Типы непрерывных сушилок прямого действия 1) полочные, ленточные, с колеблющимися полками, вертикальные турбо-сушилки, работающие иа горячем газе 2) петлевые (непрерывный листовой и ленточный материал проходит через сушилку в виде фестонов, петель, либо туго натянутым шпильками на раму) 3) пневматические (здесь сушка часто совмеп 1ается с измельчением материал с большой скоростью перемещается горячим газом по трубе-сушилке в циклон) 4) барабанные (материал передвигается, рассыпаясь внутри вращающегося цилиндра, через который проходит горячий газ) 5) распылительные (поддающийся распылению материал подается через центробежные диски или сопла форсунок в камеру, через которую проходит горячий газ) 6) со сквозной циркуляцией (материал лежит на непрерывно движущейся сетке, через которую продувается горячий газ) 7) туннельные (материал передвигается через туннель на вагонетке и контактирует с горячим газом). [c.514]

Как показывает опыт [29, 117 ], механизм распыливания жидкости ротационными форсунками в среде неподвижного воздуха может быть различным. При малых скоростях вращения и малых подачах на периферии распыливающе11 чаши образуются отдельные канли почти равных размеров, которые сбрасываются с нее под действием центробежных сил. При возрастании подачи формируются отдельные струйки (нити), распадающиеся на канли на [c.340]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология