Полости модель

Установка автоматически регулирует подачу теплоносителей в полости модели, мощность тока в электроподогревателях, скорость протекания моделирующей жидкости, а также измеряет и регистрирует по заданной программе температуру моделирующей жидкости в нескольких точках поля (до 12) на разных глубинах. , [c.147]

В станине 1 размещены напорные и сливные коллекторы 2 теплоносителей. От каждого коллектора выведено несколько трубок, оканчивающихся штуцерами 3, которые резиновыми шлангами соединяются с соответствующими полостями модели. Трубки от напорных коллекторов снабжены регулирующими вентилями 4. Перекачка моделирующей жидкости осуществляется шестеренчатым насосом 5 с электродвигателем. Байпасный вентиль 6 позволяет регулировать скорость протекания жидкости в модели. [c.147]

Торцовое уплотнение экспериментальной модели является двусторонним, что сводит к минимуму протечки масла через зазоры. При работе уплотнения всегда имеется протечка масла в полость за колесом в количестве 10—30 капель в минуту. Это масло удаляется с помощью дренажной системы (рис. 4.3). [c.128]

Рис. XIX, 1. Модели решеток (а) и полостей (б) пористых кристаллов цеолитов типа А и X (фожазит).

Антикоррозионная обработка закрытых полостей кузова автомобилей моделей ВАЗ-2101, ВАЗ-2102, ВАЗ-21011, ВАЗ-2103, ВАЗ-2104, ВАЗ-2105, ВАЗ-Л06, ВАЗ-2107 [c.59]

Конструктивные уклоны, как и технологические, следует выполнять в направлении удаления модели из формы. Конфигурация детали должна обеспечивать свободное вытеснение воздуха при заполнении полости формы жидким металлом. [c.105]

Повышенное или пониженное значение плотности прочно связанной воды по сравнению с обычной жидкой водой будет зависеть от того, какой из двух факторов — усиление энергии связи или разупорядочивающее влияние подложки — окажется преобладающим. Для слоистых силикатов (см. табл. 2.2),кремнезема [87], цеолита NaX [88] плотность адсорбированной воды выше единицы. Это обусловлено высокой энергией связи при относительно небольшом разупорядочивающем влиянии подложки. Последнее объясняется хорошим структурным соответствием между узором поверхностных атомов кислорода (и гидроксильных групп в случае кремнезема) слоистых силикатов и кремнеземов, с одной стороны, и элементами структуры воды — с другой. Недаром получившая широкое распространение первая модель структуры адсорбированной слоистыми силикатами воды представляла собой плоский вариант структуры льда [89]. Н. В. Белов подметил идентичность формы и размеров полостей цеолита X и крупных додекаэдрических молекул воды Н20 20а<7 и на основе этого предположил, что [c.35]

Модели сетей со случайной топологией применяются для расчета дисперсии, потока вязкой среды, диффузии, всасывания, испарения с поверхности, межфазного переноса, взаимного распределения фаз в многофазных пористых средах. Модели применяются в различных модификациях без учета или с учетом геометрических характеристик узлов и ветвей, например для описания кнудсеновской диффузии применена модель случайной решетки с узлами идеального смешения, в которых диффузия рассматривается как переход от полости к полости [23]. При задании геометрических характеристик узлов и ветвей в решетке моделирующей структуры пространства пор получаем обращенный вариант модели Колмогорова — решетку полостей и горл, для которой также существует множество модификаций упорядоченное и хаотическое расположение полостей одного размера взаимное проникновение полостей распределение взаимопроникающих полостей по размерам [20]. [c.130]

В табл. 7.1 и 7.2 приведены относительные доли потерь эксергии в процессах трения, диффузии в напорном канале и смешения в дренажной полости мембранного элемента (внешнедиффузионное сопротивление и трение в дренажном канале принятой модели не учитывались). [c.265]

В полостях камер происходят неустановившиеся теплообменные процессы. Коэффициент теплоотдач а и температурный напор АГ, как показали экспериментальные исследования, переменны по поверхности стенок камер р1 и по углу поворота коленчатого вала ф. Для определения AQ используется в математической модели формула Ньютона, справедливая для стационарного процесса. За период поворота вала Аф величина А<Э определяется уравнением [c.62]

Рассмотрим математическую модель рабочего процесса на примере одноцилиндрового компрессора с поршнем одностороннего действия. Проточная часть его состоит из камер всасывания, рабочей (цилиндра) и нагнетания. Полости всасывания и нагнетания соединены с рабочей камерой каналами, управление потоками газа через которые осуществляется соответствующими самодействующими клапанами. Одновременно как полость всасывания, так и нагнетания соединены другими каналами с большими емкостями, изменениями параметров газа в которых при работе компрессора можно пренебречь. Полость всасывания соединена с емкостью, из которой газ поступает в компрессор, а нагнетания—е емкостью, в которую гаа поступает из [c.64]

Расчеты процессов с помощью математической модели позволяют определить оптимальные значения объема полости дополнительного мертвого пространства, площади сечений подсоединительных клапанов и свести до минимума доводочные работы. [c.302]

Процессы регулирования в многоступенчатом компрессоре путем присоединения дополнительных полостей мертвого пространства необходимо рассчитывать с помощью упрощенных математических моделей (без учета колебаний газа в межступенчатых коммуникациях), изложенных в гл. 3. Если пользоваться приближенными уравнениями, то необходимо иметь в виду, что они дают несколько завышенные значения дополнительного мертвого пространства. [c.306]

Анализируя полученные результаты, можно объяснить ход кривых изменения АТ, , ДТ и исходя из модели струйного течения основного потока и противотока, механизма их взаимодействия. В результате изменения высоты разделения струй основного потока путем уменьшения диаметра разделительной цилиндрической вставки на часть струй, текущих по кольцевому пространству между стенками цилиндрического канала и вставкой, и на часть струй, попадающих в полость вставки, имеем различные гидродинамические условия для взаимодействия потоков. Масса частей, разделяемых вставкой струй основного потока, с уменьшением диаметра вставок изменяется. На этот процесс влияет и осевая координата разделительной вставки. Так при исследовании работы вихревой трубы на разделительной вставке диаметром 33,6 мм имеем кольцевой зазор величиной 2,2 мм, что, вероятно, при любой координате вставки приводит к запиранию этого кольцевого канала, повышению общего уровня давления в трубе и к понижению температурной эффективности. Значение АТ в любом положении разделительной вставки по длине вихревой трубы от 0,0 до 10 калибров от соплового сечения не превышает 50% от значения ДТ , получаемого на обычной вихревой трубе без вставки. [c.81]

Полное моделирование заполнения формы потребовало бы подробного расчета профилей скорости и температуры в потоке расплава внутри полости формы, включая описание положения и формы развивающегося фронта потока. Этого в принципе было бы достаточно для расчета распределения ориентации, влияющего на морфологию изделия, формирующуюся в процессе охлаждения и затвердевания. Такая полная модель, если она возможна, была бы полезна как для конструирования, так и для оптимизации условий литья под давлением изделий с заданными свойствами. [c.527]

Фундаментальное свойство экстракционной модели, обусловленное самой природой гидрофобных взаимодействий, заключается в том, что инкремент свободной энергии переноса углеводородного фрагмента в молекуле лиганда из воды в органический растворитель практически не зависит от природы последнего [43—47]. Это связано с тем, что главный вклад в эту величину вносит свободная энергия сольватации углеводородного фрагмента в воде. Так, например, независимо от природы органического растворителя инкремент свободной энергии переноса СНа-группы из воды в органическую фазу составляет примерно 700 кал/моль (3000 Дж/моль) [45]. Приблизительно та же величина свободной энергии характеризует адсорбцию алифатических соединений на поверхности раздела фаз вода — масло или вода — воздух, адсорбцию их из водного раствора на поверхность ртутной капли или же процесс солюбилизации органических молекул мицеллами детергентов [45]. Значение этого факта трудно переоценить, поскольку именно поэтому (пользуясь сопоставлением термодинамики гидрофобного взаимодействия белок — органический лиганд с аналогичными данными для модельных процессов) можно выявить, в принципе, специфические свойства структуры или микросреды гидрофобных полостей в белках. [c.27]

Модели цеолитов типа А и типа X и Y, выбор повторяющихся объемов в их полостях [c.206]

Рассмотрим теперь расположение катионов Na+ в цеолите NaX по местам их возможной локализации, причем из таких мест выберем ради упрощения только места 5i, и Sm (см. лекцию 2). Катионам Na+, расположенным у мест 5i и 5ц, припишем заряд -Ь1, а нелокализованным катионам Na+, расположенным у мест 5ш, припишем средний заряд - -0,5667, поскольку для выбранного состава цеолита NaX на 6 мест Sni в полости приходится в среднем лишь 3,4 катиона. На основе этой модели цеолита NaX получим далее модель цеолита КХ (заменой всех катионов Na+ на К+) и модель цеолита NaY (соответствующим уменьшением среднего числа катионов Na+ на местах 5ш). В связи с уменьшением числа катионов в решетке NaY для сохранения электронейтральности-ионам кислорода в этом цеолите припишем заряд —0,15. Это лишь грубая оценка, так как при переходе от NaX к NaY, т. е. при уменьшении концентрации алюминий-кислородных тетраэдров в цеолите, возможно заметное локальное увеличение напряженности электростатического поля вблизи катионов из-за более неравномерного распределения зарядов ионов кислорода в кремний- и алюминий-кислородных тетраэдрах. Кроме того, как уже было отмечено, отрицательный заряд на ионах кислорода, ближайших к катиону, возможно, увеличен, а на удаленных от катиона ионах кислорода соответственно уменьшен. Эти эффекты в рассматриваемой модели не учитываются из-за отсутствия надежных сведений о действительном распределении заряда в решетке цеолитов. [c.209]

НЫХ соединенными между собой -полостями, не происходит. В цеолите NaX скорость медленной стадии не зависит от размера кристаллов, а скорость быстрой стадии несколько замедлялась при увеличении размеров кристаллов. Таким образом, изотопный обмен в NaX связан с быстрой диффузией вдоль больших каналов ионов натрия, локализованных в больших полостях, а также с медленным oбмeнo [ между ионами иатрия, расположенными в -полостях, и нелокализованными ионами в больших полостях. Модель изотопного обмена можно записать следующим образом [c.595]

Анион сульфоната камфоры повышает скорость диссоциации (табл. 4.18). Прежде чем объяснить это наблюдение, рассмотрим структуру комплекса. Из-за жесткой плоской структуры фенантролина комплекс не является сферическим, скорее между тремя плоскими молекулами фенантролина имеются три большие полости. Модели показывают, что размеры двух молекул воды точно соответствуют размерам одной полости весь агрегат после этого становится приб.лизительно сферическим. Это согласуется с экспериментальными данными, которые говорят, что многие комплексы фенантролина, но-видимому, являются гексагидратами. [c.284]

Для успешного решения указанных задач необходимо располагать информацией о макрокинетике гетерогенно-каталитическо-го процесса и возможных типах моделей текстуры катализаторов. Текстура катализатора определяется как его индивидуальная микроструктура с соответствующим пространственным расположением связанных друг с другом частиц, включая открытые полости между частицами. На основе представлений о возможных видах моделей макрокинетики гетерогенно-каталитических процессов и моделей текстуры катализаторов можно, задаваясь кинетическими уравнениями процесса и начальными оценками кинетических констант, осуществить предварительный поиск требуемой текстуры катализатора. [c.120]

Для оценочных расчетов принимают следующие допущения структура потоков в напорном пространстве приближается к модели идеального вытеснения, и концентрация селективнопроникающего компонента в полости высокого давления изменяется от Df до уг [c.189]

Качественно эта модель подтверждается опытами по жидкостному псевдоожижению легких частиц при размещении в слое водопроницаемой (сетчатой) полости, свободной от твердых частиц [8]. При относительно больших скоростях воды слой в присутствии полости занимал меньпшй объем, чем в ее отсутствии значительная доля воды проходила через полость, так. что скорость воды в непрерывной фазе заметно понижалась и объем псевдоожиженного слоя уменьшался. — Доп. ред. [c.51]

С помощью этого метода удобно оценивать эффективность регулирующих стержней, влиянне полостей и дыр. Необходимо отметить, однако, что математический аппарат в методе Фейнберга — Галанина более сложен, чем в методе элементарной ячейки, и что, хотя этот метод и обладает многими достоинствами, больше всего он применим к небольшим гетерогенным системам и иррегулярным конфигурациям. Анализ больших систем правильной геометрической структуры с помощью этого метода не дает существенных преимуществ ио сравнению с моделью Вигнера — Зейца. [c.466]

Пористая структура ксерогелей описывается глобулярной (корпускулярной) моделью, согласно которой твердое вещество состоит из соприкасающихся или сросшихся частиц поры представляют собой пустоты между ними [69—79]. Глобулы, формирующие ксо-рогели, могут иметь ту или иную плотность упаковки, которая количественно характеризуется координационным числом, соответствующим числу касания каждой глобулы с окружающими [69, 72—74]. В смешанных структурах сочетаются оба вида пор. На рис. 22 показана идеальная глобулярная структура с координационный числом 6, построенная из шаров. Шары расположены по углам куба, а пора представляет собой полость между ними с ше- [c.70]

Е. Модели поверхностей. Конфигурация длинного канала такова, что его коэффицнент переноса излучения, очевидно, существенно зависит от типа отражения зер-кальнвго или диффузного. Другие формы объемов, например рассмотренная в [5] кубическая замкнутая полость с зеркальными стенками, не столь чувствительны к характеру отражения от поверхности. Задача моделирования отражения от технических поверхностей возникает, главным образом, в связи с определением коэффициента переноса излучения каналов или подобных ему протяженных объектов. [c.482]

Наиболее последовательно модель строения жидкости развита Я. И. Френкелем [38] и Г. Эйрингом [78]. Их дырочная модель основывается на допущении существования в жидкости свободных полостей ( дырок ). Размеры полости таковы, что молекула может внедриться в них. Близость по значению ине- 1 нческой и потенциальной энергий обусловливает возможность молекуле перескакивать в расположенные по соседству дырки . Положения равновесия не абсолютно неизменны (в среднем) как в твердом теле, а имеют временной характер. Молекула колеблется вблизи положения равновесия в течение некоторого времени т, затем она перескакивает в новое положение равновесия, находящееся на расстоянии порядка межмолекулярных расстояний. Появляется характерное время перескока т, сопоставимое с периодом колебаний вблизи положения равновесия то. В энергетическом отношении такие молекулы находятся в потенциальных ямах и отделены от другого возможного положения равновесия энергетическим барьером. За счет того, что какая-либо молекула будет обладать достаточной энергией, она может перескакивать в находящиеся рядом дырки , занимая новое положение равновесия. Одновременно происходит скачок дырки с созданием возможности перескока другим молекулам жидкости. Число во шожных скачков определяется числом дырок и высотой энергетического барьера, иреодолеваемого молекулой при перескоке из одного положения в другое. [c.42]

Рабочие процессы в ступени реального компрессора при изменении производительности путем подсоединения дополнительных полостей мертвого пространства правильнее рассчитывать с помощью математических моделей. Рассмотрим расчет рабочего процесса ступени с тронковым поршнем при подсоединении полости дополнительного мертвого пространства. [c.299]

В типичных гомогенизаторах жидкость продавливается через отверстие под давлением до 3,5-10" н/м-, при этом пасосы имеют различную ироизводптельпость. Поперечное сечение отверстий — порядка 10 см . Различные модели гомогенизаторов отличаются конструкцией отверстий и способом регулирования их размеров. Детали клапана показаны на рис. 1.5. Жидкость под большим давлением продавливается через кольцеобразную полость между неподвижным отверстием и подвижным коническим стер/Кисм. Стер ксиь перемещается с помощью винтового механизма. Так, при нодаче стержня внутрь кольцевого отверстия площадь его сечения уменьшается. И конический стержень, и отверстия изготавливают пз прочных материалов, например пз закаленной нержавеющей стали, чтобы ие было эрозии под воздействием высокоскоростных струй. [c.16]

Эти критерии описывают распределение локальных возбуждений и деформаций сегментов цепей. Критерий разности напряжений [86, 139] неявно имеет отношение к двум механизмам кавитации в поле растягивающих напряжений и стабилизации каверн в расходящемся поле напряжений. Эти механизмы более точно учтены Ховардом и др. [137] с помощью математической модели расширения полости в твердом пластике, а также Аргоном [152] и Каушем [11] с помощью молекулярных моделей. [c.367]

При этом сварочный просвет равен половине зазора, величина которого ограничивается по условию нормального формирования шва. Как известно, при ручной сварке (3=1-3 мм. При таких жестких ограничениях допусков не исключается возможность возникновения случая, когда между сопрягаемыми цилиндрами сварочный просвет будет равен нулю. Отсутствие просвета между сопрягаемыми элементами означает образование искусственной несплошности трещиноподобной полости с радиусом закругления в вершине (в корне шва), близким к нулю (р2—>0). В таких областях реализуется высокая степень концентрации напряжений, снижающая работоспособность соединения. В области перехода от свободной поверхности шва к основному металлу (точка А на рис. 1, а) радиус закругления может также быть весьма малым (р,—>0). Поэтому некоторые исследования проводили в предположении, что Р и рг равны нулю. В общем случае схема модели соо тветствует рис. 4. [c.269]

Теоретический анализ литья под давлением включает все элементы анализа установившейся непрерывной пластицируюш,ей экструзии, а кроме того, осложняется анализом неустойчивого течения, обусловленного периодическим враш,ением червяка, на которое накладывается его осевое перемеш,ение. Для управления процессом литья под давлением важной является зона плавления в цилиндре пластикатора. Экспериментально показано, что механизм плавления полимера в цилиндре литьевой машины подобен пластикации в червячном экструдере [1 ]. На этом основана математическая модель процесса плавления в пластикаторе литьевой машины [2]. Расплав полимера скапливается в полости, образующейся в цилиндре перед червяком. Гомогенность расплава, полученного на этой стадии, влияет как на процесс заполнения формы, так и на качество изделий. В настоящем разделе рассматривается только процесс заполнения формы. Предполагается, что качество смешения и температура расплава остаются постоянными на протяжении всего цикла литья и не изменяются от цикла к циклу. [c.518]

Для объяснения этих фактов активный центр химотрипсина представляют обычно (в развитие идей школы Нимэнна [55, 64]) состоящим из участков, комплементарных по отношению к отдельным фрагментам молекулы специфического субстрата [7, 59, 65]. Движущая сила сорбции фрагмента К на ферменте — это гидрофобное взаимодействие. Фактически образование комплекса фермент — субстрат обусловлено тем, что боковая гидрофобная субстратная группа подвергается термодинамически выгодной экстракции из воды в органическую среду белка (см. 4—6 этой главы). Молекулярная модель активного центра была предложена Блоу с сотр. [66] на основании результатов рентгеноструктурного анализа кристаллического химотрипсина (см. рис. 9). Размеры гидрофобной полости в районе активного центра составляют (10—12) х(5,5—6,5)Х(3,5—4) А. Эти размеры достаточны, чтобы вместить боковую цепь триптофана или тирозина, но вместе с тем форма полости делает возможной только лишь одну, строго определенную ориентацию плоскости ароматического кольца. [c.134]

Это интересное явление еще не нашло достоверной физико-химической трактовки. Можно лишь полагать, что причины его заложены в том, что сложноорганизованный (микрогетерогенный) и относительно жесткий сорбционный участок активного центра в отличие от жидких экстракционно-адсорбционных моделей представляет собой (если рассматривать это явление в высшей степени формально) как бы щипцы , которые в результате гидрофобных взаимодействий ухватывают в молекуле ингибитора лишь ее гидрофобный остов, центральной группой которого является плоское ароматическое ядро. Эта гипотеза находит отражение в молекулярной модели активного центра, предложенной Блоу с сотр. [66] на основании результатов рентгеноструктурного анализа кристаллического химотрипсина (см. рис. 9). Как уже отмечалось, форма полости делает возможной лишь одну, строго определенную ориентацию плоскости ароматического кольца. [c.141]

Наблюдаемому эффекту [уравнение (4.39)] трудно найти объяснение с помощью простой экстракционной модели (схема 4.18), где механизм гидрофобного фермент-субстратного взаимодействия представляет собой лишь перенос субстратного фрагмента Н из воды в невод-ную среду и, следовательно, выигрыш свободной энергии не может превысить величину АОэкстр-, Очевидно, механизм гидрофобного фермент-субстратного взаимодействия более сложный, чем (4.18). По-видимому, гидрофобная полость в активном центре фермента контактирует в свободном состоянии с водой и образование комплекса с субстратом КХ полностью или частично (в зависимости от размеров субстратной группы К) экранирует [c.154]

Наконец, так называемые сольватированные электроны возникают, например, в металлоаммиачных растворах. Приближенная модель таких парамагнитных центров предполагает нахождение электрона в полости, окруженной шестью молекулами ЫНз. Возможна также ассоциация одного или двух таких сольватированных электронов с сольватированным же катионом (катионами) щелочного металла, т. е. образование одно- или двухэлектронных частиц — ассоциатов. [c.77]