Формулы и зависимости геометрии

Идея использования индекса противоточности в расчетах схем теплопередачи состоит в следующем. Формула средней разности температур в многоходовых теплообмен-иых аппаратах с любым числом ходов сравнивается с формулой Белоконя [8, 9]. Отсюда извлекаются численные значения Рс в зависимости от Р и / . Однако оказывается, что для многоходовых теплообменников индекс противоточности является практически постояиной функцией в области допустимых значений Р и Р. Последнее обстоятельство позволяет с достаточной для практических целей точностью воспользоваться усредненным в области изменения Р и Р значением функции Рс которая уже является только характеристикой геометрии теплообменника. Средние значения рс приведены ниже. [c.128]

Формулы и зависимости геометрии [c.525]

Последняя формула совместно с (3.18) позволяют выяснить, как влияет изменение проницаемости призабойной зоны на дебит скважины. Таким обазом, установлено, что при рассмотрении фильтрационных потоков в неоднородных пластах по закону Дарси могут применяться основные расчетные формулы, полученные для однородных пластов. При этом для расчета усредненных характеристик неоднородного пласта следует воспользоваться средними значениями коэффициентов фильтрационного сопротивления, определяемыми в зависимости от геометрии [c.97]

Формулы и зависимости геометрии 2а. Формулы планиметрии и стереометрии [c.525]

V—26 И 26а). Для определения зависимостей между коэффициентами Сд и jj, и величинами Г. и С, входящими в выражение и R , воспользуемся формулами аналитической геометрии для проекций при преобразовании одной координатной системы и — z) в другую (а — w). [c.467]

Приведенная зависимость может облегчить определение толщины пограничного слоя в случае интенсивной конвекции. При Фл > 0,2 следует пользоваться основными формулами, дающими зависимость У от Фа, основанную на геометрии плоскости, тогда как при Фа < 0,2 применяются формулы, основанные на геометрии сферы. На рис. 1-74 представлены также результаты более чем 200 экспериментальных работ, собранные Гордоном з. Расчет модели свободной поверхности согласуется с результатами экспери- [c.88]

Основными характеристиками сжигательных устройств является количество топлива, которое может быть сожжено в 1 ч, геометрия пламени (длина, форма и максимальный диаметр) и параметры полученных продуктов горения (температура, давление и химическая активность). Длину пламени в зависимости от вида топлива можно определить по эмпирическим формулам. [c.154]

Значения коэффициентов Л и /г в формуле (7.89), рекомендуемые авторами указанных работ, даны в табл. 7.6. Сопоставление показывает, что значения Л и /г, приведенные в табл. 7.6, существенно отличаются друг от друга даже для каналов одинаковой геометрии. Причина этого отличия, возможно, состоит в том, что некоторую неопределенность вносило отсутствие проверки экспериментальных данных на полное подавление кипения в потоке. Поэтому в обработку могли быть включены экспериментальные данные, относящиеся к области пристенного кипения, искажающие зависимость конвективного коэффициента теплоотдачи в двухфазном потоке от параметра Хт,т. [c.250]

Расчет альбедо содержит такие параметры [см. формулу (5.90)], как коэффициент диффузии среды и отношение плотности нейтронного потока к величине потока на границе. Это отношение зависит от геометрии, коэффициента диффузии и поглощающих свойств материала. Чтобы продемонстрировать эту зависимость в случае полуограниченной среды, введем отношение [c.139]

Однако, указанный подход также не лищен недостатка. Дело в том, что для использования формулы (2.8) необходимо знать функциональную зависимость КИН от нагрузки и параметров геометрии модели. [c.42]

Характер затухания турбулентных пульсаций в тонком пристенном слое, толщина которого в основном и определяет интенсивность теплообмена в целом, независимо от геометрии аппарата сохраняется таким же, как и при течении жидкости в плоском канале. Поэтому выражение (И,37), экспериментально подтвержденное [24] на различных примерах теплообмена, можно применять и для описания процесса теплоотдачи от газожидкостной смеси к стенке теплообменного элемента. При вычислениях, однако, в соответствии с (П.39) необходимо знать зависимость = / (т]), которая в условиях барботажа без направленного течения является неопределенной. В этом случае величину можно ориентировочно вычислить по формуле [c.30]

Так как Г — г,, из формулы (14) также видно, что т — Г при достаточно малых значениях Г1,шт — когда значения Г ве.дики. Таким образом, для больших капель (и особенно для больших скоростей горения, так как увеличение ведет к увеличению Г) влияние сферической геометрии на скорость горения исчезает и горение капли однокомнонентного топлива приобретает большое сходство с ламинарным горением в системе с предварительным перемешиванием. Только в случае капель малых размеров (и малых скоростей горения) зависимость скорости горения т от становится такой же, как и в случае горения капли горючего в атмосфере окислителя. Из уравнения (1) следует, что для капель однокомпонентных топлив без поступления топлива изнутри капли имеет [c.316]

Для данной геометрии канала и скорости циркуляции зависимость (3.20) дает максимальный тепловой поток, который может быть отведен жидкостью, кипящей в канале. На рис. 3.31 приведено сопоставление расчетных данных, полученных по формуле (3.20), и опытных результатов по кипению в трубке с /)кан = 0,67 мм и длиной 130 мм при атмосферном давлении и массовых расходах от 13 до 160 кг/(м -с) [1]. [c.243]

Тела в замкнутых объемах. Изучалась теплоотдача от нагретых твердых тел, размещенных внутри относительно небольших полостей, что позволило выяснить влияние ограничивающих поверхностей на картины течения и процессы теплопередачи. Были проведены измерения теплопереноса [175, 209, 211, 214], который возникает, когда малые кубические, сферические и короткие цилиндрические тела, находящиеся при температуре /ь располагаются внутри сферических полостей с температурой поверхности I2 При этом исследовался также случай установившегося режима теплопередачи. В работе [276] подвергались исследованию твердые тела с аналогичной геометрией, помещенные внутрь кубической полости. Использовались различные жидкие и газообразные среды, включая воздух, воду и силиконовые масла. Полученные корреляционные зависимости для теплопередачи сравнивались затем с соответствующими формулами для случая сферических полостей. Оказалось, что для сферических и кубических полостей можно пользоваться одной корреляционной зависимостью, пригодной до чисел Ка порядка 10 , которая имеет вид [c.318]

Оценка хрупкой прочности по формуле (24) имеет недостаток для ее использования необходимо знать функциональную зависимость КИН от нагрузки и геометрии швов. В связи с этим предлагается приводить рассматриваемый трещиноподобный дефект к некоторой модели с эквивалентной трещиной. Эквивалентность здесь понимается как равнопрочность модели с заданным дефектом и модели с эквивалентной трещиной. При этом необходимо соблюдать следующие условия. Сечение-нетто двух эквивалентных моделей и материалы, из которых они изготовлены, должны быть одинаковыми. Таким образом, две эквивалентные модели отличаются лишь глубиной (длиной) трещины. Глубина исходного дефекта и глубина эквивалентной трещины /о находятся в простой зависимости. [c.31]

Здесь Сг — модуль упругости нити с размерностью энергии (нити, а не материала, из которого она изготовлена ) и — сила, приложенная к концу деформируемого участка. Согласно этому закону, сила, обеспечивающая заданную величину деформации, не зависит от длины нити. Может показаться, что такая закономерность противоречит интуитивно угадываемой зависимости чем длиннее упругий стержень, тем легче он поддается деформации. В действительности противоречия здесь нет. Интуитивные представления возникают на основе восприятия деформации как величины отклонения конца стержня от начального положения. Отклонение действительно растет с увеличением длины стержня, но кривизна при этом остается такой же, как и при деформации короткого стержня той же силой. Здесь и далее предполагается, что кривизна постоянна вдоль нити, т. е. при изгибе в одной плоскости нить или ее участок имеет форму дуги окружности. Следует напомнить, что кривизна х линии при ее изгибе в плоскости есть величина, обратная радиусу кривизны линии, в данном случае — радиусу К окружности, частью которой является дуга х = // Длина / отрезка дуги, величина угла у между направлениями его начала и конца и радиус кривизны К связаны формулой геометрии [c.733]

Эта формула верна в том случае, если сигнал детектора пропорционален содержанию компонента в смеси. Очень часто при расчетах приходится использовать коэффициенты нормализации, которые при работе с пламенно-ионизационным детектором могут меняться. Нельзя эти поправочные коэффициенты переносить с одного детектора на другой, так как индивидуальная геометрия детектора оказывает больщое влияние на его сигнал [15]. Установлено, что коэффициент нормализации для пламенно-ионизационного детектора зависит от скорости водорода и воздуха, подаваемых в детектор. При оптимальном режиме работы детектора коэффициент близок к единице. Поэтому целесообразно подготовить искусственную смесь эталонных ароматических УВ и снять зависимость сигнала детектора от концентрации ароматических УВ. [c.236]

Рассмотрим геометрию звукового поля преобразователей с плоской, выпуклой и вогнутой (сферической и цилиндрической) излучающей (контактной) поверхностями, в которых применены дисковые излучатели (пьезоэлементы) диаметром 12 мм, работающие на частоте 2,5 МГц. При расчете параметров звукового поля используем формулы (15), (16), а для удобства и быстроты определения углов преломления лучей УЗК при переходе их из одной среды в другую построим графики зависимости углов р и 7 от углов а, рассчитанные по формулам Снеллиуса при излучении в воду, органическое стекло и сталь. [c.98]

Наиболее часто применяются формулы (10.3) и (10.4). В этих формулах интеграл перекрывания 5p,v вычисляется точно со слэтеровскими АО, в которых экспоненты радиальных частей могут выбираться из различных источников (см. раздел 3.4). Учет интеграла перекрывания — важное отличие РМХ от простого метода Хюккеля. Поскольку интегралы 5p,v зависят от расстояния между атомными центрами и их относительной ориентации, в РМХ в явном виде включается зависимость энергетических характеристик и элек- тронных распределений от молекулярной геометрии. [c.297]

Более тонкая классификация атомов основана на концепции ближайшего окружения п окружения второго илн более высокого порядков, при определеппн которых может быть нсио.льзована геометрическая конфигурация отдельных фрагментов молекул. Аналогичная классификация может быть проведена и для типов связей. Несложно пайти, например, все возможные типы связей для двух атомов углерода, построенных с учетом указанной выше детализации (рис. 1.2,6). На осповапии анализа экспериментальных данных по равновесной геометрии молекул органических соединений были найдены закономерности в изменениях валентных углов, длин связей и углов внутреннего вращения в зависимости от типа связи и характера ближайшего окружения [1]. Эти закономерности дают возможность приближенно оценивать геометрические, энергетические и другие физико-химические свойства молекул по их структурным формулам. Например, в случае связей С—С средние значения длин связей С—С определяются с точностью до [c.15]

Структурная формула, дополненная обозначением НЭП гетероатомов, однозначно определяет и форму органической молекулы. В 1972 г. Р. Гиллеспи сформулировал теорию отталкивания валентных электронных пар (ОВЭН). Эта теория устанавливает зависимость между геометрией молекулы и отталкиванием пар электронов, как неподеленных, так и участвующих в образовании связей молекула стремится принять форму, в которой отталкивание электронных пар связей и НЭП является минимальным. [c.50]

Здесь для Qpr следует подставлять Практические значейия для цинковых протекторов 780, а для алюминиевых 2250—2800 в зависимости от типа алюминиевого сплава. Чтобы в конце расчетного периода службы еще оставалась работоспособная остаточная масса протектора, расчетную массу следует принимать с запасом в 20 %. Массы отдельных протекторов, рассчитанные по их числу согласно формуле (18.4) и по суммарной массе согласно формуле (18.5), должны согласовываться с особенностями имеющихся протекторов, так чтобы на конкретном объекте были учтены местные особенности —наиболее опасные места, обусловленные геометрией объекта, и с возможностью образования коррозионного элемента при монтаже разнородных материалов. [c.370]

Представление о молекулах как о геометрических фигурах является в химии одним из шавнейших и находит свое отражение не только в привычных структурных формулах, но и лежит в основе всей стереохимии, молекулярно-динамического моделирования, биохимии итд Однако только этого недостаточно Хорошо известно, какую роль в химии при прогнозе тех или иных химических реакций имеют так называемые заряды на атомах Возникает, таким образом, проблема дать достаточно четкое определение этого понятия Проще всего это сделать, если опереться на факт существования внешнего электростатического поля, которое создает вокруг себя любая молекула. В этом смысле нет никакой разницы между взглядами классической физики и квантовой как классическая, так и квантовая устойчивая электрически нейтральная система, состоящая из частиц с зарядами разного знака и по разному распределенными в пространстве молекулы, должна, в зависимости от своей геометрии и распределения заряда, создавать электрическое поле Это поле всегда может быть представлено в виде так называемого муяьтипольного разло-женйя, т.е как суперпозиция дипольной составляющей, квадрупольной и тд Дипольная составляющая отсутствует в молекулах, имеющих центр симметрии Так как центр симметрии не так уж часто встречается в слож- [c.163]

Влияние геометрии пор. Теоретические или экспери.ментальныс данные. относящиеся к коэффициенту потока скольжения Рз в формулах (3.42), остаются неполными. Бэррер и Никольсон [3.30] показали, что коэффициент Рз в зависимости от 1/а медленно [c.68]

Молекулярные модели приводят практически к тем же количественным результатам, что и собственно феноменологические модели, с той лишь разницей, что константам, входящим в итоговые формулы, придается определенный физический смысл. Этот результат естественен, поскольку молекулярные модели оперируют теми же исходными понятиями и представлениями, что й феноменологические модели. Важнейшими из них являются во-первых, понятие о релакса-ционпбм спектре системы и влиянии интенсивности деформирования на релаксационные свойства системы и, во-вторых, способ перехода от конвективной системы координат к неподвижной. Первое Зачитывает специфику реакции полимерной- системы на внепшее воздействие как вязкоупругой релаксации второе — геометрические эффекты, обусловленные большими упругими деформациями среды. Сочетанием этих факторов определяются практически все наблюдаемые или теоретически рассматриваемые особенности реологических свойств полимерных систем в любых режимах деформирования. В зависимости от геометрии деформации (например, при растяжении или при сдвиге) взаимное влияние этих факторов может быть различ-" ным, что приводит к различиям в проявлении реологических свойств системы в зависимости от схемы деформирования. [c.416]

На первом этапе настройки расчётных данных на результаты эксперимента для выбранной изотопной смеси вычисляются зависимости параметра е от величины волнового сопротивления для ряда значений каких-либо рабочих параметров. В качестве последних могут выступать поток питания, газонаполнение и др., для которых имеются экспериментальные зависимости. На втором этапе из сравнения расчётных и экспериментальных данных выбирается значение с , при котором результаты расчёта наилучшим образом коррелируют с экспериментом. Все последуюш,ие расчёты для данной изотопной смеси и исследуемой ГЦ выполняются при выбранном значении с . При известном значении коэффициента волнового сопротивления с 1 для заданной изотопной смеси, для другой смеси (при неизменной геометрии газозаборника) < 2 рассчитывается по формуле Аккерета [26] [c.206]

Основным методом исследования кинетики электрохимических реакций является получение кривых, передающих связь между потенциалом электрода под током и плотностью тока. Эти кривые называются обычно I — е (или поляризационными) кривыми. Анализ формы поляризационных кривых, а также анализ характера их зависимости от состава раствора, температуры и других физико-химических параметров, позволяют получить довольно полные сведения о природе изучаемого электродного процесса. Поляризационные кривые снимают чаще всего по прямому компенсационному методу. В этом случае ка исследуемый электрод подается постоянный ток и измеряется установившееся значение потенциала или, точнее, значение разности потенциалов между исследуемым электродом и соответствующим электродом сравнения. При таком способе измерения (рис. 49) в величину потенциала включаются омические потери в контакте (кбод), в подводящем проводнике (до точки разветвления компенсационной и поляризационной схем — 180 ), в самом электроде ( еом) и в слое электролита между электродом и капиллярным концом электролитического соединительного ключа (збод). Омические потери напряжения в металлических проводниках обычно малы и их всегда можно или снизить до желаемой величины (увеличением сечения проводника, сокращением его длины и т. п.), или учесть на основании прямых измерений и расчетов. Падение напряжения в электролите труднее поддается учету и может составить заметную долю от всей измеряемой величины. Кабановым были предложены расчетные формулы, по которым можно получить ориентировочную величину омического падения напряжения, если известны геометрия электрода и способ подведения к нему электролитического ключа, а также удельная электропроводность раствора. Вследствие конечной скорости транспортировки ионов, слой электролита в непосредственной близости к электроду имеет состав, отличный от состава исходного раствора. Кроме [c.322]

Для того чтобы определить длину пробега а-частиц в воздухе, препарат, испускающий а-частицы, помещают на разных расстояниях от фосфора и каждый раз измеряют скорость счета. Расстояние препарата от фосфора изменяют посредством передвижения поршня, на котором укреплен препарат. Шкала, нанесенная на стержень поршня, указывает расстояние на которое поршень вдвинут в домик, т. е. расстояние препарата от фосфора в сантиметрах. Зависимость скорости счета от расстояния а (препарата от счетчика) должна быть изображена графически. Так. как число а-частиц, регистрируемых в минуту, зависит не только от длины пробега а-частиц, но и от геометрии счетного устройства, измеренные величины должны быть поделены на геометрический коэффициент, который меняется с расстоянием препарата от фосфора. Для плоского препарата можно вычислить G для данного счетного устройства по формуле Блахмана. Зависимость 1/G = = / (а) изображают графически. [c.129]

Фиманам [111] установлено монотонное уменьшение износостойкости при увеличении размера абразивных частиц. Более сложный характер зависимости истираемости резины от размера абразивных частиц отмечается в работах [139, 140]. Был обнаружен максимум истираемости резин при среднем размере абразивного зерна 0,45— 0,50 мм при испытаниях в режиме скольжения, осуществляемого с помощью прибора типа Грассели [130]. Износостойкость резины в случае усталостного износа сложным образом связана с геометрией истирающей поверхности. Б частности, из формулы (1.8) следует, что износостойкость Р связана с радиусом кривизны и расстоянием между выступами следующим образом [c.43]

Для экспериментальной проверки теоретических выводов относительно выбора режима модуляции, обеспечивающего высокие метрологические характеристики преобразования потока органического вещества в амплитуду переменного тока, определения влияния газовых и электрических режимов и геометрии электродной системы на работу пламенно-ионизационного триода и проверки выведенных формул (5) и (20) с экспериментального детектора-модулятора при различных условиях эксперимента снимались семейства статических характеристик зависимости тока в коллекторе /к от напряжения на управляющем электроде f/g при постоянном напряжении на коллекторе 7к = 200 в или lK = f Ug) при i7K= onst. [c.69]

Обратимся теперь к современной стереохимии. Рассмотрим в первую очередь ее, если можно так сказать, параметрический аспект. Методы изучения геометрии молекул дали очень много материала по межатомным расстояниям и валентным углам. В связи с этим появились феноменологические обобщения этого материала при помощи эмпирических формул, путем установления зависимостей между этими параметрами и типами и подтипами связей, а также посредством аддитивных схем, построенных на понятиях ковалентного и вандерваальсова радиуса. Те же физические методы исследования позволили установить, например, и строение наиболее устойчивых поворотных изомеров, обусловленных существованием потенциалов торможения вокруг простой С — С- связи, и даже величину этих потенциалов. С другой стороны, те же методы вместе с совокупностью данных, полученных химическими способами исследования, позволили далеко продвинуть вперед учение о конформациях циклогексана, его производных и других алициклов и подготовить почву для введения конформационного анализа, занимающегося изучением Зависимости свойств молекул от строения преимущественных конформаций. Далее, было установлено искажение требуемого классическими или даже электронными теориями копланарного строения многих типов соединений. Сюда относится отступление от копланарности алициклов — циклобутана и циклопентана — и молекул с сопряженной системой связей, причем характер такого искажения,например,в случае дифенила,бензфенантрена,гексаметилбензола и их аналогов неодинаков и обусловлен игрой различных структурных факторов. Характерной чертой, в буквальном смысле слова, современной стереохимии является также изучение пространственного строения органических радикалов и ионов, а также, хотя и в меньшей степени — здесь больше гипотез, и переходных комплексов. [c.353]

Фактор Лорентца определяет зависимость измеренной интенсивности от времени, в течение которого плоскость вращаюшегося кристалла находится в отражающем положении. В терминах представления обратная решетка — сфера отражений это означает, что узел решетки соприкасается со сферой отражений в течение определенного времени, и оно, очевидно, зависит от расстояния, на котором находится узел от начала координат. При большом угле отражения узел обратной решетки пересекает сферу отражений почти по касательной и фактор Лорентца L большой. При малых углах 0 фактор Лорентца также большой, поскольку узел находится около начала координат и время пересечения сферы отражений велико. Минимальному значению соответствует угол 0 = 45°. Выражение для L зависит от геометрии дифракционного эксперимента, используемого при наборе данных по интенсивностям. В общем случае можно вывести формулу [c.143]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология