Флегмовое число кривая разгонки

Рабочая линия, проведенная через у = 9,9 и % = 99,0 для рабочего флегмового числа у = 9, служит базой для графического изображения ступеней разделения между этой линией и кривой равновесия. Для начала разгонки находим число теоретических ступеней п = 25. [c.187]

Эталонные смеси следует приготовлять с большой тщательно стью. Нельзя применять без проверки вещества, выпускаемые промышленностью с этикеткой чистые или для анализа . Определения одного только показателя преломления недостаточно необходимо определять также плотность и пределы выкипания (пробной разгонкой). Если эти показатели совпадают с теорети ческими и кривая разгонки, полученная с помощью термометра с делениями в 1/10°С, обнаруживает отклонение не более 1/10 с учетом влияния колебаний атмосферного давления, то в этом случае дальнейшей очистки эталонного вещества не требуется. Для большинства веществ необходима химическая очистка от посторонних примесей [170—172] с последующей четкой ректификацией при высоком флегмовом числе. Если применять недостаточно очищенные эталонные смеси, то, во-первых, возникает опасность смещения калибровочной кривой n 5— вес.% и, во-вторых, во время испытания может произойти концентрирование примесе в головной части колонки или в кубе, что приведет к искажению результатов испытания эффективности. [c.179]

На рис. 1, 2 приведены кривые разгонок продуктов атмосферной колонны АВТ. Нечеткость разделения между дизельным топливом и керосином, как показывают расчеты, является следствием увеличенного съема тепла промежуточным циркуляционным орошением, которое практически отводит почти 50 /о от общего количества тепла, снимаемого орошением. В результате в укрепляющей секции керосина флегмовое число составляет только 0,4, что недостаточно при 8—10 ректификационных тарелках желобчатого типа. [c.93]

Имеется обширная литература по насадкам и другим устройствам, увеличивающим поверхность соприкосновения в перегонных колоннах, включая сюда и работы по определению величины ВЭТТ при полном орошении, характеризующие эти насадки и устройства. Ниже особое внимание будет уделено применению кривых разгонок для выражения результатов фракционирования, а также показано влияние относительной летучести, флегмового числа, числа теоретических тарелок и других факторов на четкость излома этих кривых. [c.14]

Литература по периодической ректификации заключает в себе много качественных сведений относительно влияния флегмового числа, относительной летучести, числа теоретических тарелок и других факторов на характер кривой разгонки. Примечательно, что имеется весьма мало непосредственных экспериментальных данных относительно этого влияния. Периодической ректификацией почти всегда пользуются для того, чтобы разогнать какой-нибудь продукт или проанализировать его, и значительно реже ее используют как одно из средств исследования, непосредственной целью которого было бы стремление обогатить наши знания о процессе разгонки. Большая часть работ последнего типа проведена совсем недавно, и полученные данные охватывают весьма ограниченный круг вопросов. [c.83]

Настоящий раздел посвящен выводу уравнений и описанию методов расчета кривых разгонки для любых значений флегмового числа, числа теоретических тарелок и других факторов, представляющих интерес. Это позволит затем построить семейства кривых, по которым можно установить влияние изменения различных факторов на процесс разгонки. Ряд частных примеров такого рода вычислений дан в разделе VI. Сложность уравнений и методов расчета зависит от тех упрощений, которые были сделаны при их выводе. Простейшим случаем является графическое построение для простой перегонки. Нри этом предполагается только, что задержка отсутствует, а кривая равновесных составов дает правильное соотношение между составом жидкости куба и отгона. Алгебраическое решение уравнения для простой перегонки, основанного на уравнении Рэлея, требует дополнительного упрощающего пред- [c.83]

Поскольку экспериментальные данные отсутствуют, наиболее полезным является расчет влияния различных факторов в качестве приближенной основы для конструктивных расчетов и работы на колоннах. Такие вычисления позволяют также планировать экспериментальную работу и уменьшают число необходимых опытов. Для того чтобы облегчить математические расчеты при теоретическом анализе, прибегают к ряду упрощающих предположений и каждый раз одновременно рассматривают влияние лишь одного фактора. При оценке и использовании различных методов и рассуждений, представленных в настоящей книге, следует помнить, что в практике обычной периодической разгонки не всегда представляется удобным, а большей частью и затруднительно точно измерить флегмовое число, относительную летучесть, задержку и эквивалентное число теоретических тарелок. Точное соответствие между фактическими и вычисленными кривыми разгонок является значительно менее важным, нежели приближенное общее представление того, как различные условия влияют на результаты разгонки. [c.125]

Расчет по уравнению для lg5,. Вычисленные кривые на рис. 55 дают определенное представление о том относительном преимуществе, которое вызывает увеличение флегмового числа при условии, что задержка колонны незначительна. Рис. 55, А иллюстрирует этот эффект при условии, что относительная летучесть равна 1,5 и что колонка имеет 11 теоретических тарелок на рис. 55, Б—Г показаны подобные же семейства кривых для смесей, относительная летучесть которых выше пли ниже 1,5. Каждое семейство приведенных кривых имеет свою отличную от других характеристику однако во всех случаях коэффициент обогащения а" остается приблизительно одним и тем же. Так, на рис. 55, А и Б видно, что при а =1,5 и соответственно а=2 флегмовое число 9 достаточно для хорошего разделения, а увеличение Rd примерно на 30 мало влияет на дальнейшее улучшение четкости разделения. Это становится особенно ясным при сравнении с кривой наиболее четкого разделения, какое только возможно, т. е. при разгонке с полным орошением Rd= ос). Кривые на рис. 58, В и Г были вычислены при меньшей величине (относительной летучести а (1,1 и 1,05), но при большей величине п, так что значение а оставалось приблизительно таким же, как и на рис. 55, Л и . В этих случаях при флегмовом числе 9 получается плохое разделение и для достижения четкого разделения необходимо высокое флегмовое число. Увеличение Rd до 99 или 199 вызывает в этих случаях заметное улучшение разделения. [c.133]

Для того чтобы наглядно представлять влияние флегмового числа и других факторов при различных условиях разгонки, желательно иметь способы, позволяющие скомбинировать и подытожить все результаты исследования, как, например, результаты, представленные на рис. 55. Это можно сделать различными путями, некоторые из которых иллюстрированы на рис. 56. Можно также воспользоваться с этой целью величиной выхода фракции (стр. 112), однако такого рода кривые пока еще в литературе не были известны. [c.133]

Второй способ, позволяющий суммировать влияние флегмового числа, приведен на рис.. 56, Г. В качестве мерила четкости разделения здесь принят наклон наиболее крутой части излома кривой разгонки, который отложен против флегмового числа для всех случаев, приведенных на рис. 55. Этот способ будет особо полезен в таких случаях, кяк, например, разгонка при полном орошении, для которых существует алгебраическое решение уравнения для lgS,. В этих случаях величину наклона в точке перегиба, где наклон максимальный, можно непосредственно вычислить алгебраическим способом, не прибегая к построению графиков. [c.135]

Дифференциальный манометр измеряет разность давлений между кубом и головкой (в единицах высоты столба манометрической жидкости), возникающую при течении пара через насадку, которая оказывает сопротивление потоку. Для того чтобы можно было измерять скорость испарения, требуется предварительно установить зависимость между давлением и количеством жидкости (в граммах или миллилитрах), конденсируемой в головке в единицу времени. Кривая, полученная в результате такого рода калибровки, непосредственно применима лишь к жидкости, по которой калибровали колонку, к данной колонке и к одной температуре. Две или большее число жидкостей, подобных по строению н близких по точкам кипения, дают почти совпадающие калибровочные кривые для данной колонки. При разгонке смесей таких жидкостей скорость кипения при данном избыточном давлении остается постоянной. С другой стороны, скорость кипения смеси различных по структуре компонентов, мольная скрытая теплота испарения которых сильно разнится и для которых индивидуальные калибровочные кривые скорости испарения по избыточному давлению сильно отличаются друг от друга, будет, повидимому, при данном избыточном давлении в процессе ректификации изменяться. Начальная скорость испарения смеси будет какой-то средней из скоростей испарения индивидуальных компонентов. По мере течения ректификации состав жидкости куба изменится и, следовательно, изменится скорость кипения. В этих условиях необходимо будет определить скорость кипения в процессе разгонки по абсолютному методу для того, чтобы поддерживать скорость пара в головке колонки постоянной. При правильно сконструированной головке, работающей по принципу периодического отбора, изменение скорости кипения выражается в увеличении или уменьшении времени, потребного для того, чтобы собрать данное количество отгона при условии, что кажущееся флегмовое число сохраняется постоянным. Для того чтобы восстановить желаемую скорость кипения, необходимо подрегулировать избыточное давление. [c.229]

Некоторые исследователи уменьшают флегмовое число, когда достигают ступеньки по кривой разгонки. Такой практический прием можно допустить только Б том случае, если до этого флегмовое число было заведомо увеличенным для получения более четкого излома кривой между двумя рассматриваемыми компонентами и если флегмовое число, примененное при переходе, больше, чем это необходимо для того,, чтобы получить желаемое разделение между веществом, отгоняемым в области ступеньки, и следующим, более высококипя-, щим веществом. Таким образом, наличие ступеньки определяется и тем, что I флегмовое число удовлетворяет условиям работы любое значительное умень- шение флегмового числа может снизить разделяющую способность колонки для данной перегоняемой смеси. [c.259]

Повидимому, наиболее простым и употребительным критерием успешности периодической разгонки является чистота произвольно выбранной фракции, собранной в определенный момент непосредственно перед изломом на кривой разгонки. На рис. 56,6 показана зависимость чистоты (содержание более летучего компонента) фракции, собранной между 40 и 45% отобран но го дестиллята (5 равно от 60 до 55), от флегмового числа. Это семейство кривых, вероятно, наиболее ясно показывает влияние флегмового числа на разгонку и воздействие величины а, а и п на это влияние. Чем больше Хо фракции, отогнанной от 40 до 45%, тем более четкой является ректификация. Кривые 7, 2 и. 5 показывают заметное влияние флегмового числа, когда а и сг." велики, а мало кривые 5 и иллюстрируют относительно малое влияние флегмового числа, когда а мало, даже в том случае, если а столь же велико, как и в случае кривых I, 2 и 5. СравнеА1е кривых 3 и 6 показывает эффгкт увеличения п при малой величине а. [c.135]

Снятие кривой разгонки. Для снятия кривой разгонки берут 100 фракции или бензина, взвешивают и наливают в колбу на 150 мл. Колбу присоединяют на корковой пробке к колонке и пробку обмазывают вязким раствором кино- или фотопленки в этилацетате. Когда пленка засохнет (лучше на другой день), включают колбонагреватель, дают колонке захлебнуться , затем дают стечь излишку флегмы и устанавливают постоянный режим при закрытом кране и при включенном и отрегулированном обогреве. При таком режиме колонка должна работать с закрытым краном до достижения состояния равновесия (пока термометр не установится на минимальной температуре). После этого можно приступить к снятию кривой разгонки. Для этого кран головки слегка приоткрывают так, чтобы в приемник начал поступать дистиллят со скоростью, при которой флегмовое число составляет 50. Такое значение флегмового числа должно сохраняться в течение всей перегонки. Дистиллят собирают в градуированные цилиндры емкостью 25 мл с ценой деления 0,1 мл. Через каждые 0,5 мл записывают суммарный объем дистиллята и температуру пароз (с точностью до 0,2°). Если температура повышается очень быстро (более чем на 0,5° за 0,2 мл), следует записывать температуру и объем дистиллята чаще, чем указано выше. [c.236]

В главе 4.71 было описано применение графического метода Мак-Кэба и Тиле для определения необходимого увеличения флегмового числа при постоянном числе теоретических тарелок для получения дистиллата постоянного состава. Можно, конечно, с самого начала проводить ректификацию при таком постоянном флегмовом числе, чтобы образовывалась минимально возможная промежуточная фракция. В этом случае следует исходить из формы кривой разгонки, как это сделал Цуидервег [104], который определял четкость разделения по наклону кривой разгонки в том месте, где состав дистиллата был равен 50 мол.% при этом четкость разделения он выражал как функцию флегмового числа и задержки. [c.134]

Кривая изменепия температуры в головке в зависимости от объема отогнанного дистиллата при неизменных условиях процесса, особенно при постоянной скорости разгонки (для дистилляции) и при постоянном флегмовом числе ( для ректификации). При этом строят дистилляционные кривые по температуре, нанося объемы отогнанной жидкости в зависи мости от температуры отгонки (телшературу откладывают по оси абсцисс), или дистилляционные кривые но объему отогнанной жидкости, нанося температуру отгонки в зависимости от объема полученного дистиллата (в этом случае на оси абсцисс откладывают объемы) 2) [c.559]

Соотношение между составами жидкости куба и дестиллята при различных условиях разгонки лучше всего видно из графиков, подобных изображенным на рис. 17. На этом рисунке состав дестиллята, отложенный против состава жидкости куба, вычислен для стабилизированной разгонки при флегмовом числе 7 д=4/1, а также для периодической разгонки с тем же флегмовым числом, но при разных отношениях за ],ержки к загрузке. Кроме того, на рисунке показан предельный теоретический случай разгонки при полном орошении. Совершенно разные кривые получаются в зависимости от того, начать ли разгонку при полном орошении или при частичном орошении. При периодической разгонке и частичном орошении величина получающихся чисел зависит от предыдущего течения разгонки для приведенных на рисунке кривых величины рассчитывались от тарелки к тарелке так, как это описано на стр. 106. Эти расчеты основаны на многочисленных упрощающих предположениях, однако в них учитывается изменение состава при периодической ректификации в зависимости от времени. Соотношения, подобные тем, что представлены на рис. 17, наблюдались также на экспериментальных кривых [101, 136—138]. [c.55]

Боумен и Застри [141] тоже рассматривают такой метод анализа в приложении к двойной смеси и приводят наиболее характерные экспериментальные данные. Экспериментальные кривые совпадают с вычисленными для такого процесса, но теоретический расчет показывает, что сданной колонной разделение будет хуже, чем при обычной периодической разгонке. Однако этот теоретический расчет, приведенный для сравнения, не учитывает влияния задержки и конечного флегмового числа при периодической ректификации. Главным преимуществом анализа по измерению температуры в колонне при полном орошении является простота применяемой для этого аппаратуры и операций. [c.62]

Кольбэрн [174] показал, что ВЕП может быть выражена либо с помощью величин сопротивления переносу вещества через пленки газа и жидкости в процессе разгонки, либо через суммарное сопротивление обеих пленок. Теоретическое соотношение между этими тремя переменными, входящими в ВЕП, таково, что можно предсказать, что величина суммарной ВЕП будет зависеть от наклона кривой равновесий и от флегмового числа. Такая зависимость отмечалась в нескольких экспериментальных исследованиях [144, 175— 178]. В дальнейшем всюду приведены величины суммарной ВЕП, если не оговорено другое. [c.68]

В разделе П1 обогащение, которое может быть достигнуто в процессе разгонки, было выражено с помощью кривых составов жидкости в кубе и отгона. Такого рода кривые могут применяться для выражения зависимости между составом жидкости куба, отгоном, относительной летучестью, числом теоретических тарелок и флегмовым числом. Они пригодны для графического изображения непрерывной разгонки, если действительны некоторые упрощающие предположения. Применимость их для периодической разгонки ограничена, потому что изменение концентраций со временем нарушает зависимости, действительные для установившегося состояния. [c.83]

Если с самого начала перегонки флегмовое число непрерывно увеличивается с соответствующей скоростью, то получается некоторое определенное количество дестиллята постоянного состава. Кривая разгонки в этом случае [c.111]

Наиболее важными факторами, влияющими на периодическую разгонку, являются 1) флегмовое число 2) число теоретических тарелок 3) отношение задержки к загрузке 4) скорость пара, или рабочая скорость пара 5) относительная летучесть компонентов смеси 6) начальный состав смеси. Первые четыре из этих факторов зависят от аппаратуры и способа проведения разгонки. Последние два характеризуют разгоняемую смесь. Все факторы могут быть выбраны в известной мере произвольно, однако они зависят в то же время друг от друга, от физических свойств компонентов, от типа колонны и ее тарелок или насадки. Кроме того, эти факторы определяют время, потребное для проведения периодической разгонки, и четкость разделения компонентов смеси. Минимальное время, необходимое для завершения данной разгонки, может быть заранее определено из фактической рабочей скорости пара, среднего флегмового числа и суммарного количества жидкости, которое должно быть отогнано [208]. Такие расчеты необходимого времени весьма просты, однако они не учитывают продолжительности установления равновесия в начале операции (раздел V), которая довольно велика для большинства высокоэффективных колонн. Расчет влияния различных факторов на четкость разделения значительно сложнее. Четкость достигнутого разделения в каждом отдельном случае может быть измерена разницей содержания более летучего компонента в жидкости куба и в отгоне (кривые х,, хо) в любой момент или, что лучше, формой кривой разгонки (кривые 5, Хо), а также по составу следующих друг за другом фракций дестиллята. Построение и процесс вычисления этих кривых изложены соответственно в разделах IV и V. В настоящем разделе рассматриваются главным образом результаты таких вычислений и приводится некоторое ограниченное число опытов из этой области. [c.124]

Все расчеты по последнему способу указывают, что разделение становится хуже по мере того, как отношение задержки к загрузке становится большим, вне зависимости от конкретной величины начального состава, относительной летучести, числа теоретических тарелок и флегмового числа. Расчет же от тарелки к тарелке при условии частичного орошения (рис. 54, А—В) указывает на значительно более сложную зависимость, 11ри которой приходится учитывать два новых фактора состав загрузки и начальные условия разгонки. Так, на рис. 54, А приведены кривые, которые были вычислены для разгонки смеси, содержащей 9,6 мол.% дихлорэтана в толуоле, на колонне, имеющей 5 теоретических тарелок, при флегмовом числе 4 и задержке в 2,88 7,2 14,4 28,8 и 57,6% загрузки. При этих расчетах было принято, что колонна до начала разгонки приводилась к равновесию при полном орошении. Кривые на рис. 54, Б были рассчитаны для тех же самых условий разгонки, за исключением того, что задержка была принята равной 28,8 и 57,6% и колонка приводилась в равновесие при флегмовом числе 4 (с возвратом отгона в куб) до того, как была начата периодическая разгонка. Из рассмотренных кривых на рис. 54, А еле- [c.126]

Если взять для загрузки не 100 молей смеси, как это сделано в предыду-ш,ем расчете, а другое количество, то не будет наблюдаться никаких различий конечных кривых разгонки при условии, что величины S выражены в процентах отгона к загрузке. Основной эффект изменения начального состава будет выражен смещ,ением кривой в горизонтальном направлении. Однако при этом будет наблюдаться также увеличение четкости излома при больших значениях S. Последующие кривые в этом разделе вычислялись, исходя из 100 молей и начального содержания летучего компонента х,=0,5. Изменение относительной летучести, числа теоретических тарелок или флегмового числа, принятых при этих расчетах, вызывают изменение кривой составов жидкость в кубе— отгон, а следовательно, и изменение значений л , и лго и, в конце концов, изменение величин и вида кривых разгонки. Хотя во всех случаях на рис. 55 были использованы уравнение Смокера и способ Мак-Кэба и Тиле, однако в тех [c.131]

На рис. 56, А показаны величины промежуточных фракций (/) для всех кривых в зависимости от соответствующих флегмовых чисел. Промежуточная фракция включает в себя весь дестиллят, промежуточный по составу, т. е. дестиллят, собираемый между самой чистой фракцией, содержащей более летучий компонент, и самой чистой фракцией, содержащей другой компонент. В приведенном случае за предел чистоты произвольно принято 0,9 и 0,1 мольной доли более летучего компонента. Численное значение для такой промежуточной фракции может быть найдено по рис. 55, А как Sxd=o,9—5j d=o,i-Для кривой Rd =0,9 это значение составляет примерно 33. Такого рода кривые имеют то преимущество, что они непосредственно показывают зависимость между флегмовым числом и результатом разгонки наиболее желательно [c.133]

Р и с. 56. Влияние флегмового числа [198]. (Вычислено в предположении, что задержкой можно пренебречь.) А—на размер промежуточной фракции Б—на наклон наиболее крутой части излома кривой разгонки на рисунке отложен не наклон, а угол между кривой и горизонталью В—на состав Б.Л.К. фракции от 40 до 45% дестиллята Г-на состав Б.Л.К. первых 40% дестиллята. [c.134]

Так как время, потребное для разгонки определенного количества продукта, прямо пропорционально флегмовому числу, то кривые, аналогичные кривым рис. 56, дают зависимость между необходимой продолжительностью и результатами разгонки. На рис. 56, Г показана зависимость среднего состава первых 40% дестиллята от флегмового числа для различных типических случаев периодической ректификации. Зависимости такого вида представляют большой практический интерес доля загрузки, которая может быть отобрана, и чистота полученного отгона определяют выход в разгонке флегмовое число непосредственно связано с продолжительностью разгонки и потребным количеством тепла и охлаждающей воды. Полное исследование должно, конечно включать в себя также выяснение экономических факторов. [c.135]

Рис. 59, Расчет (Стедмена) состава дестиллята, относительной продолжительности разгонки и флегмового числа [103], Числа на кривой-содержание метилового спирта в дестилляте, полученном за одну разгонку.

Каждая из кривых, изображенных на рис. 2 (стр. 14), представляет различные случаи разгонки двух компонентов. Каждая из них пригодна для определенных целей и требует особых условий. Так, можно вычислить, что для идеальной двойной эквимолекулярной смеси, для которой а=1,25, необходимо 10 теоретических тарелок, чтобы получить кривую 1, 20 теоретических тарелок—для кривой 2 и 30тарелок—для кривой. , при условии, что в каждом случае применяется соответствующее флегмовое число, а задержкой можно пренебречь. Прежде чем пытаться подбирать какой-либо способ вычисления числа теоретических тарелок, необходимых для разделения двух компонентов, следует избрать одну кривую периодической разгонки в качестве стандарта удовлетворительного разделения двух компонентов. [c.146]

Вычисленные величины относительной летучести, флегмового числа и числа теоретических тарелок, которые приводят к такой стандартной кривой разгонки, сведены на рис. 3 (стр. 15). Отдельные точки каждой кривой для разных значений а были получены по графикам, подобным графикам, представленным на рис, 55 и 57. Например, на рис. 57, Б показано, что при а=1,25 и = 49 необходимы 20 теоретических таре лок для того, чтобы получить ту же четкость разделения, что и стандартнря (кривая 2 на рис. 2). Это выражено (см. рис. 3) точкой А на кривой для а= 1,25. Подобные же расчеты при а = 1,25, флегмовом числе Яо=29 и разных значениях п показали, что в этом случае требуется 25 теоретических тарелок для того, чтобы получить желаемую степень разделения, о выражено точкой Б на рис. 3. Другие точ1ш на кривой для а = 1,25 на рис. 3 были получены подобным же способом, так же как величины, необходимые для построения приведенных кривых при а=1,05 1 и 2. [c.146]

При разгонке смесей хорошо известного состава можно допустить значительные изменения флегмового числа по мере того, как в отгон поступают различные вещества. Но со смесями, состав которых неизвестен, изменение флегмового числа можно допускать в значитель но более узких пределах. В противном случае может оказаться, что некоторое количество дестиллята потребует новой разгонки. Без предварительного исследования не следует снижать флегмовое число лишь потому, что появилась ступенька на кривой разгонки. [c.259]

Следует различать термины флегма и флегмовое число . Коротко говоря, флегмой называют жидкость, стекающую вниз по колонке, а флегмовое число—это отношение скорости орошения или стекания флегмы к скорости отбора дестиллята, взятых в одних и тех же единицах (по объему или по весу). Высокое флегмовое число необходимо для четкого разделения, в особенности для близкокипящих смесей. Можно уменьшить флегмовое число при температурах, отвечающих ступенькам, но оно должно быть высоким при переходах на изломах кривой разгонки. Мак-Миллан [50] нашел,что для разделения большинства углеводородов необходимо флегмовое число 10—20. Большое орошение само по себе не может обеспечить хорошего разделения, потому что четкость зазделения определяется флегмовым числом и числом теоретических тарелок. Зообще говоря, поток флегмы следует держать на такой величине, при которой ВЭТТ является минимальной или число теоретических тарелок является [c.359]

Хорошие результаты получены при использовании модели сложной ректификационной колонны, позволяющей по режимным переменным процесса (температурное поле колонны, значения расходов, давлений и пр.) построить материальный и тепловой баланс уравнения массо- и теплообмена, а далее получить кривые фракционной разгонки (КФР), с любым наперед заданным интервалом между соседними точками КФР. Таким образом, можно прогнозировать калество всех продуктов ректификации, и кроме того получать сведения о гидродинамическом режиме колонны (например флегмовые числа по секциям). [c.33]

Исследования [13] показали, что кривые фазового равновесия разделяемых пар, полученнхте при разгонке конкретной смеси, будут действительны также при изменен1Ш флегмового числа, числа тарелок и т. д. Поскольку кривые фазового равновесия не зависят от флегмового числа, то для разделяемых пар можно определять эти кривые по дистилляциопной линии, проходящей через точки равновесного состава дистиллята и кубового остатка. Эту дистилляционную лин 1Ю можно определить на приборе фазового равновесия и, исходя из полученных данных, можно построить кривые фазового равновесия для разделяемых пар. [c.59]

Основными факторами, определяющими форму кривой разгонки, полученной для определенной смеси, являются погоноразделительная способность и задержка применяемой колонки, объем перегоняемой ншдкости и флегмовое число, при котором проводилась разгопка. В каждом отдельном случае необходимо подобрать условия, отвечающие перегоняемой смеси и желаемой степени разделения. [c.134]

Время разгонки зависит от объема разгоняемой смеси, скорости испаре 1ия и флегмового числа. При анализе смесей после алкилирования и гидрополимеризадии флегмовое число в момент исчерпывания отгоняемого компонента было равно 50 1, 10 1 в середине большой ступеньки кривой отгона и в среднем 20 1 в течение всей разгонки. Максимальная скорость испарения, близкая к точке захлебывания, составляла 150 мл/час. Колонна работала при 70 /д от максимальной скорости испарения, что соответствует 100 мл чаг. [c.232]

Рис. 44. Кривая разгонки на колонне с погоноразделительной способностью 18 теоретических тарелок и флегмовым числом 29.

Справочник химика 21

Химия и химическая технология