Старение термическое

Полиизобутилен набухает в диэтиловом эфире, бутилацетате, животных и растительных маслах. Он нерастворим в низших спиртах, ацетоне, этиленгликоле, глицерине. Благодаря насыщенности полимерных цепей полиизобутилен обладает высоким сопротивлением к тепловому и световому старению, а также повышенной химической стойкостью. Высокая термостойкость полиизобутилена позволяет перерабатывать его при 140—200°С, при этом молекулярная масса практически не изменяется. Термическое разложение полиизобутилена происходит при 300 °С и выше. [c.338]

Ударная вязкость. Значения ударной вязкости характеризуют вязкостные свойства металла и особенно важны для оценки возможности хрупкого разрушения элементов оборудования при низких температурах и ударных нагрузках, в результате старения металла и развития в нем явления тепловой хрупкости. Наряду с этим показатели ударной вязкости позволяют косвенно судить и о качестве металла степени его загрязненности неметаллическими включениями, сплошности, соблюдении режима термической обработки и пр. [c.10]

Самый распространенный вид старения — термический — наиболее полно отражен в литературе. Поэтому авторы в основном ограничились рассмотрением вопросов, связанных с ролью диффузии в процессах окисления и стабилизации эластомеров, а также применением полимерных антиоксидантов. [c.7]

Изменение растворимости и пластичности по Карреру хлоропреновых каучуков серного регулирования ], 3, 4, 5) и меркаптанового регулирования (2) в процессе длительного хранения при 30 °С (а) и термического старения (б) при температурах Ti< Т,. [c.381]

Термическое старение. Термическое старение можно определить как процесс совершенствования частиц в результате теплового движения, а не в результате рекристаллизации. Скорость этого процесса быстро возрастает с повышением температуры, но при любой температуре она не зависит от наличия или отсутствия растворителя и от его природы. Конечно, скорость процессов рекристаллизации также быстро возрастает с повышением температуры поэтому температурная зависимость не является критерием термического старения. [c.175]

Для защиты полимерных покрытий от старения — термической деструкции, окисления, действия ультрафиолетовых лучей, агрессив- [c.162]

Оптимальные свойства резин различного целевого назначения зависят как от абсолютного количества, так и от соотношения прочных и лабильных межмолекулярных связей [1]. Лабильные связи, образующиеся в процессе серной вулканизации, вследствие высокой реакционной способности снижают термическую и термоокислительную стойкость вулканизатов, являясь одной из важнейших причин их старения [2]. Введение в каучуки карбоксильных групп позволяет создавать сетку из лабильных и одновременно инертных по отношению к углеводородным цепям солевых групп, однако вследствие склонности к скорчингу, быстрого падения физико-механических показателей с ростом температуры и некоторых других недостатков, эти каучуки пока не нашли широкого промышленного применения. [c.405]

Отказ (событие, заключающееся в нарушении работоспособного состояния), вызванный деформацией и разрушением металла оборудования, называют механическим отказом (МО). Признаками МО (недопустимое изменение признаков нормальной работы объекта) являются снижение рабочего давления и производительности, выход продукта на поверхность и др.. При этом за критерии МО (признаки отказа, которые являются необходимыми и достаточными для суждения о нарушении работоспособности) принимаются недопустимые по условиям эксплуатации простой объекта, утечка продукта и др. Под характером МО понимается конкретное материальное изменение объекта при его переходе в неработоспособное состояние, например, разгерметизация (свищ, разрыв), чрезмерная деформация (потеря устойчивости первоначальной формы) и др. Причинами МО являются процессы накопления повреждений (усталость, коррозия, ползучесть, термическая флуктуация, старение). Повреждения вызывают отказ, когда какой-либо его характерный параметр (например, длина трещины) достигает своего некоторого предельного (критического) значения. Последствия отказа [c.62]

Для повышения термической стойкости полиформальдегида и предотвращения старения полимера при хранении и эксплуатации проводят ацети-лирование концевых гидроксильных групп уксусным ангидридом, а также вводят различные стабилиза- [c.48]

Нагревание катализатора до температуры 600—650°С и выше вызывает его термическую дезактивацию, связанную с необратимым разрушением носителя. В статьях [136—138] приведены данные по термическому старению катализаторов после работы при 700°С в течение 100 ч. По мнению Борескова, наблюдаемое изменение пористости и площади поверхности не объясняет резкого падения активности. Однако этот вывод не следует считать окончательным, поскольку не учитывались изменения, происходящие с катализатором в реальных условиях процесса, когда активные компоненты находятся в расплавленном состоянии. [c.265]

В процессе изучения влияния условий старения на активность катализатора было установлено, что при этом изменяется и его селективность — на образцах катализаторов, после их термической и термопаровой обработки, при крекинге образуются более непредельные продукты, выход кокса и газа уменьшается в большей степени, чем выход бензина. В работе [62] такое изменение селективности объясняется наличием на поверхности катализатора по крайней мере двух видов активных центров. Одни из них ответственны за реакции крекинга, и в процессе термической или термопаровой обработки их число на единицу поверхности катализатора не меняется. Другие катализируют реакцию перераспределения водорода, и при спекании катализатора их свойства и число активных центров на единицу поверхности существенно изменяются. [c.42]

Во-вторых, при оптимизации ХТС приходится использовать математические модели элементов ХТС, в которые входят параметры, найденные с определенной степенью точности. Кроме того, параметры моделей с течением времени могут изменяться под влиянием изменений характеристик объектов, которые они отражают. Например, с течением времени падает активность катализатора вследствие его старения с увеличением длительности эксплуатации теплообменника возрастает термическое сопротивление тепловому потоку. Если оптимальный технологический режим лежит в области высокой параметрической чувствительности, то вследствие неточности коэффициентов модели истинный оптимальный режим может не совпадать с расчетным. [c.331]

В работе [7] рассматривается интересный пример термического старения органических соединений, сочетающий в себе элементы искусственного и естественного старения (длительный нагрев при умеренных температурах). Так, на рис. 65 приведено изменение состава органической массы и степени ее созревания в зависимости от расстояния до экрана, находящегося на границе с нагретой благодаря магматической интрузии породой, а на рис. 66 приведены хроматограммы нефтей, образовавшихся в различных участках породы. Как видно из приведенного материала, нефтяное окно по пределам катагенеза достаточно узкое и соответствует пределам (0,5—1,2) или стадиям метаморфизма углей Д—Г. [c.187]

Первые два типа реакций объединяют иногда под общим термином катагенез , в то время как окислительное воздействие микроорганизмов называют гипергенезом. В последние годы существенно расширились представления о действительных возможностях биодеградации, которая особенно значительно изменяет химический тип нефтей в залежах. Однако вначале рассмотрим превращения нефтей, протекающие нод воздействием температурного фактора,— термолиз, или термическая эволюция (старение) нефти. [c.215]

Испытания сернистых дизельных топлив на тракторном двигателе КД-35, имеющем напряженный термический режим работы масла, показали, что скорость старения масла при работе [c.138]

Деформируемые алюминиевые сплавы, упрочняемые термической обработкой, легируются элементами, обладающими ограниченной растворимостью в алюминии в твердом состоянии, уменьшающейся при понижении температуры. Термическая обработка деформируемых алюминиевых сплавов заключается в закалке с последующим старением. Старение может быть естественным при комнатной температуре или искусственным при 150— 200°С. Закалка проводится нагревом до температуры, обеспечивающей полное растворение легирующего элемента и образование однородного твердого раствора с последующим охлаждением в воде. В результате закалки фиксируется при комнатной температуре пересыщенный твердый раствор, однако прочность сплава непосредственно после закалки остается низкой. В результате старения закаленного сплава при комнатной или [c.47]

Механические свойства литейных алюминиевых сплавов могут быть существенно улучшены модифицированием в жидком состоянии. Так, модифицирование силумина с содержанием 13% кремния приводит к повышению предела прочности от 140 до 180 МН/м и удлинения от 3 до 8%. При более высоких требованиях к прочностным свойствам применяют специальные силумины с добавками меди, марганца, магния, с термической обработкой закалкой с последующим старением. Однако механические свойства литых сплавов значительно уступают термически упрочняемым сплавам. Поэтому применение литых сплавов для нагруженных деталей целесообразно лишь в случае сложной формы изделия или выигрыша в весе, в остальных случаях предпочтительнее применение кованых, более прочных сплавов. [c.53]

Отечественный р-титановый сплав ВТ 15 содержит 3—4% А1, 7—8% Мо и 10—11,5% Сг. В термически упрочненном состоянии (закалка+старение) он имеет 0в= 1300—1500 МН/м2, 002- 1 180 МН/м , 6 = 3—6% [41]. [c.70]

Рис. 18. Предотвращение антиокислителями снижения термической стабильности реактивных топлив при старении (данные авторов)

Старение Термическое разложение оксалата свинца [66] (стр. 109) Уравнение сжимающейся сферысигмоидная кривая типа с / [c.123]

О °С до —40 С, а также для аппаратов группы 1, работающих прн температуре ниже 450 °С или давлении менее 5.0 МПа, проводятся по требованию технических условий изделия или технического проекта. 17. Коррозионностойкая, жаростойкая н жаропрочная толстолистовая сталь по ГОСТ 7350—77 должна быть заказана горячекатаной, термически обработанной, травленой, с обрезной кромкой, с качеством поверхностн по группе М2б н требованием по стойкости к межкристаллитной коррозии. При необходимости должно быть, оговорено требование по а-фазе. 18. Механические свойства листов толщиной до 12 мм проверяются на листах, взятых из партии. 19. Испытание материала на механическое старение производится в том случае, если при изготовлении аппаратов, эксплуатируемых прн температуре свыше 200 С, сталь подвергается холодной деформации (вальцовка, отбортовка. гибка и др.). [c.31]

Несомненно также, что и ранее предложенные модели будут совершенствоваться. Так, глобулярная модель может быть развита и использована в нескольких вариантах а) модель касающихся глобул б) модель сросшихся глобул в) модель пространственной сетки цепей глобул г) агрегатов касающихся или сросшихся глобул. Варианты а) и в) описаны выше, более подробно — в работах [1, 72] в виде правильных упаковок и интерполяционных квазиупаковок. Однако более точное описание структуры лиогелей, процессов их старения, термического и гидротермального спекания ксерогелей, более детальный анализ механических и электрических свойств, а также теплопроводности корпускулярных структур может быть сделан на основе модели случайно упакованных глобул, причем в моделях правильных и случайно упакованных глобул должно быть учтено их срастание и агрегирование. Необходимо отметить, что такое уточнение требует экспериментального изучения неоднородности упаковки частиц в реальных системах и определения дополнительных параметров структуры, например функции распределения по числам касаний, относительной степени срастания, относительного размера агрегатов и соответствующего введения этих параметров в модель. Подходы к решению этих задач в некоторых случаях намечены. Например, трудоемким методом шлиф-срезов изучена неоднородность геометрического строения некоторых систем 84] в работах Щукина и Конторович [22] оптическими методами удалось определить размер агрегатов глобул в гидрогелях степень срастания можно оценить по соотношению геометрической поверхности глобул (определенной электронно-микроскопическим методом) и доступной для адсорбата поверхности (измеренной методом БЭТ), если точность обоих определений достаточно велика. Более или менее ясны и принципы моделирования этих систем. Реализация этих возможностей — вероятно. дело ближайшего будущего. [c.271]

В сварных соединениях углеродистых сталей наиболее склонны к зфупкому разрушению участки и зоны термического вдшяния, нагреваемые до 200-500 °С. Их охрупчивание связано с деформационым старением выделением карбидов и нитридов из ферритной основы ростом зерна при нагреве мегалла, получившего критические деформации. [c.179]

Как при сварке в термоупрс игнном, так и отожженном состоянии старение в зоне термического влияния происходит там, где нагрев достигал температур 480-540 °С. В тех зонах термического влияния, где [c.263]

Для гстерогенных сплавов двухкратная термическая обработка аустенизация и стабилизирующий отжиг с двухступенчатым старением при 900 °С в течение 84 ч и при 850 °С в течение 154 ч приводят к дисперсионному твердению из-за вьщеления избыточных фаз. [c.265]

Каталитический крекинг сопровождается достаточно полным обессериванием полученного бензина, но это обессеривание часто осуш ествляется ценой быстрого старения катализатора. Синтетические алюмосиликатные катализаторы более устойчивы к сернистым соединениям, чем активированные природные глины устойчивость последних к действию серы может быть повышена. Вследствие глубокого обессеривания бензины сравнительно легко поддаются очистке. Значительная часть серы удаляется в виде тиофенолов (ср. с тиофенами при термическом крекинге) при ш елочной промывке. [c.325]

Термическая стабильность на в о з д у х е у силоксановых вулканизатов значительно выше, чем у органических резин. Старение первых (рис. 1) [72] идет при 200—300 °С со скоростью, характерной для вторых при 100—150 °С. После 4—6 недель старения при 125°С органические резины уступают силоксановым по сопротивлению разрыву при этой температуре. В течение первых 2 недель старения при 210 °С механические свойства силоксановых резин изменяются в допустимых пределах, а затем остаются постоянными в течение 8 недель [20, с. 48—54]. Повышенной термической стабильностью при свободном старении отличаются вулканизаты гетеросилоксанов [3, с. 156] и особенно карборансилоксанов [16]. У последних сопротивление разрыву равно 1,8 МПа и относительное удлинение 87% после 24 ч старения при 427 °С. При старении в напряженном состоянии преимущества силоксановых резин перед органическими проявляются уже при 100°С в меньших величинах остаточной деформации сжатия (рис. 2) [72]. По данным [62], силоксановые резины служат при [c.492]

Термическая стабильность в вакууме иллюстрируется малыми потерями массы силоксановой резиной за 7 сут при остаточном давлении 1,33 мПа при 100°С 1%, при 205°С 1,8% [72, с. 146]. В условиях напряженного старения в вакууме особенно устойчивы вулканизаты полисилкарбораниленсилоксана дексил 201 у наполненного время падения напряжения на 50% при 350 °С составляет около 15 ч, у ненаполненного больше 2 сут (при 450 °С около 5 ч) [73]. [c.493]

По данным завода-изготовителя эспатит ТМ обладает высокой обменной способностью, механической прочностью, термической устойчивостью, химр ческой стойкостью и длительным сохранением первоначальной обменной способности (отсутствие старения материала). [c.46]

При заказе стали марок 15К, 16К, 18К, 20К, 09Г2С, 10Г2С1 и 16ГС должна быть указана необходимость поставки стали в термически обработанном состоянии и испытания ее на ударную вязкость после механического старения. [c.23]

Основные элементы, которыми легируют деформируемые алюминиевые сплавы для обеспечения их упрочнения при термической обработке — медь, кремний, магний, цинк. В некоторые сплавы добавляют литий, церий, кадмий, цирконий, хром и другие элементы. К наиболее важным и распространенным сплавам, упрочняемым закалкой с последующим старением, относятся сплавы систем А1—Си—Mg типа дюралюминий, А1—Мд—51, ави-аль А1—2п—Mg—Си (высокопрочные сплавы Ов бОО— 700 МН/м ), А1—М —2п (самозакаливающиеся свари--ваемые сплавы, сгв=400—450 MH/м ), не требующие термической обработки после сварки, А1—Си—Сс1— (жаропрочные сплавы, Ов = 360—400 МН/м ) после 1000 ч выдержки при температуре 180°С. К высокопрочным сплавам относятся сплавы В93, В95, В96 системы А1—2п—Mg—Си, сплав ВАД23 системы А1—Си—Мп— С(1 и, частично, в зависимости от применяемой термической обработки и вида полуфабриката, сплавы. Д16, Д19, системы А1—Си—Mg, сплав АК8 системы А1—Си—Mg—51. Наибольшей прочностью при комнатной температуре обладают сплавы В93, В95, В96 и ВАД23. Сплавы Д16 и Д19 обладают меньщей прочностью при комнатной температуре, чем сплавы В93, В96, В95. Однако их преимущество заключается в большей жаропрочности и меньщей чувствительности к коррозии. Сплав ВАД23 сохраняет относительно высокие прочностные характеристики после длительных нагревов до 160— 180°С. Исходя из характеристик алюминиевых сплавов следует применять сплавы В93, В95, В96 для конструкций, работающих до температуры 100°С, при этом в конструкции должны отсутствовать концентраторы напряжений, расположенные в плоскости, перпендикулярной к действию силы. Для нагружения конструкций, работаю- [c.49]

I — топлива, очищенные адсорбентом (по оси ординат — термическая стабильность, метод ЛСАРТ, 150 °С, 4 ч, после искусственного старения при 50 °С в течение 2 месяцев) а — Т-5 б —ТС-1 / — без присадок 2 —с 0,05% масс, ионола // — товарные топлива прямой перегонки (по оси ординат —то же в течение 4 месяцев) о —Т-1 б — Т-5 / — без присадок 2 —с 0,05% масс, ионола 3 — с 0,02% масс, фенил-п-аминофенола 4 —с двухкомпонентной присадкой) 0,05% масс, ионола и 0,01% масс, деактиватора металла) /// — топливо гидроочистки Т-7 [36,60] (по оси ординат — то же в течение 12 месяцев) / — до старения 2 — после старения без присадок 3 — с 0,005% масс, фе-нил-я-аминофенола 4 —с 0,01% масс. 2,6-ди-грет -бутил-4-метилфенола. [c.98]

Качество битумов, полученных по схеме висбрекинг-перегонка из утяжеленных остатков (табл. 3), отвечает основным требованиям действующего ГОСТ 22245-90 Битумы нефтяные дорожные вязкие на марки БН (отклонения могут быть по показателю изменение КиШ после прогрева"). Битумы отличаются от типовых окисленных битумов полным сцеплением с любым каменным материалом, применяемым в дорожном строительстве, и высокой пластичностью (растяжимостью), причем эти показатели сохраняются и после старения битума (табл. 4). Изменения КиШ и пенетрации при 25°С после профева укладываются в типичные требования к дорожным битумам (отечественным - до 7°С, зарубежным - до 10-11°С по КиШ по пенетрации - не ниже 47 % от исходного значения). Существующее мнение о нежелательности использования в дорожном строительстве битумов крекингового происхождения нельзя однозначно перенести па битумы висбрекинга, т.к. термические [c.47]

Выше уже отмечалось, что одно из серьезных затруднений при переработке тяжелых нефтяных остатков, особенно при использовании каталитических процессов, создает большое содержание в них атомов металлов, прежде всего ванадия и никеля, которые обусловливают быстрое старение (снижение активности) катализаторов в процессах. Так как основная часть этих металлов сконцентрирована в асфальтенах и смолах, то естественно, что процессы деасфальтизации в процессах подготовки к переработке тяжелых нефтяных остатков являются одновременно в большей или меньшей степени и процессами деметаллизации этого сырья. Так, авторы процесса Добен утверждают, что процесс этот позволяет вывести из гудронов 90—95% содержащихся в них ас-< )альтенов и тем самым снизить на 50—70% концентрацию металлов в сырье. Второе направление деметаллизации тяжелых нефтяных остатков основано на термическом разложении метал-лооргапических соединений смолисто-асфальтеновых веществ с последующим поглощением освободившихся атомов металлов в порах соответствующих адсорбентов. На этом принципе базируется запатентованный пенсильванской нефтяной компанией Sun Oil процесс деметаллизации тяжелых нефтяных остатков [6]. Согласно этому патенту, тяжелые нефтяные остатки в смеси с углеводородным растворителем, служащим донором водорода, и высокопористым минеральным адсорбентом с хорошо развитой поверхностью нагреваются при температуре 400—540° С и давлении 70—200 атм. В этих условиях тормозится процесс коксования смо- [c.246]