Коэффициенты керосина

Таблица 4.2. Состав продуктов сгорания углеводородного топлива типа керосина ( с = 0,85, ш =0,15) в смеси с воздухом в зависимости от состава смеси и коэффициента полноты сгорания Т1т при исходной температуре топливовоздушной смеси 288 К

Растворимость в топливе кислорода, азота и инертных газов, являющихся компонентами воздуха, различна. При 15,5° С коэффициент растворимости кислорода в керосине равен 0,0285, азота — 0,0157. Вследствие этого, кислород растворяется в топливе в большей пропорции, чем его содержится в воздухе. Поэтому газовая смесь, которая выделяется из топлива, богаче кислородом, чем обычный воздух. Объемное отношение азота к кислороду в ней составляет 2,07 1, тогда как у воздуха оно равно 3,76 1. Это явление увеличивает пределы взрываемости смесей, образующихся с парами топлива. [c.54]

Рис. 59. Зависимость коэффициента преломления хлорированного керосина от содержания хлора.

Значение коэффициента теплоотдачи а от стенки трубки диаметром 12,5 мм к керосину [c.66]

Рис. 2. Зависимость растворимости асфальтенов, выделенных из нефтей Арланского (1) и Манчаровского (2) месторождений, в керосине от их коэффициента светопоглощения

Выходы и качества продуктов коксования изменяются в ши-роких пределах и зависят от характеристик исходного сырья (мазут, крекинг-остаток, гудрон с вакуумной установки), режима коксования и конструктивного оформления процесса. Выход бензиновых фракций составляет 8—18% вес., керосино-соляровых дистиллятов 40—65% вес. и кокса от 12 до 26% вес. и редко выше количество образующегося газа обычно не превышает 10% вес. (включая потери). При переработке одного и того же сырья выходы и качества дистиллятов коксования существенно зависят от коэффициента рециркуляции тяжелых соляровых фракций, скорости нагрева сырья, времени пребывания погонов в зоне высоких температур и т. д. [c.65]

Для отечественных керосинов по данным Н. А. Рагозина коэффициент теплотворности колеблется в пределах от 5590 до 5850. [c.21]

Неорганические газы, как азот, кислород, углекислота и окись углерода, также легко растворяются в нефти и ее продуктах. Коэффициент поглощения этих газов, по опытам с бакинским керосином, составлял при 20° С [c.74]

Следовательно, движение керосина в трубах холодильника имеет переходный характер. Коэффициент трения при движении керосина по кривой (рис. 3. 12) [c.42]

Укажем, что при записи реакций индивидуальных веществ коэффициенты V,- м характеризуют мольные массы. Для реакций со сложными смесями углеводородов материальные балансы получают в весовых (удельных) единицах, и перевод их в мольные единицы требует определения молекулярных масс для различных смесей (бензина, керосина и т. д.). Это обычно не оправдано, так как приходится переходить от точной величины массы в удельных единицах к приближенной величине (из-за приближенного определения молекулярной массы) в мольных единицах. Поэтому для сложных смесей удобнее записывать уравнения реакции для удельных единиц массы. [c.182]

ЦИК составляет 99,9%. В случае применения разбавленных растворов трибутилфосфата в бензоле, четыреххлористом углероде, бутиловом эфире или керосине коэффициенты распределения уменьшаются, но зато увеличивается избирательность по отношению к другим ионам. Для концентраций трибутилфосфата 10—20% самый высокий выход экстракции тория получается при концентрации 0,5 М НЫОз и высаливании 4—6 М раствором ЫаЫОз. Для выделения тория из органической фазы в промышленности пользуются разбавленной азотной кислотой. [c.438]

Предположение о постоянстве оптической плотности асфальтенов нефтей одного и того же месторождения несправедливо для разных месторождений (табл. 13). Следуюш,ее допущение методики таково коэффициент светопоглощения асфальтенов, находящихся в адсорбционном слое, равен коэффициенту светопоглощения асфальтенов, осажденных из исследуемой нефти. Однако проведенные нами опыты (рис. 17) показали, что у асфальтенов адсорбционного слоя оптическая плотность меньше, чем у бензольных растворов асфальтенов, осажденных из нефти. Отметим, что это положение остается неизменным при использовании в качестве декантирующей жидкости как керосина, так и очищенного вазелинового масла. Из приведенных данных следует, что определение [c.42]

По происхождению химическое топливо подразделяется на природное и искусственное. Основные разновидности природного топлива газовое — природный газ, жидкое — нефть, твердое — каменный уголь искусственное топливо — бензин, керосин, мазут, сжиженные газы и отходящие реакционные газы от печей, содержащие СО. Практически коэффициент расхода воздуха а>1. [c.36]

Для расчета толщины двойного слоя в керосине при 293 К можно принять / =10- м ц = 1,9-10-3 Па-с е = 2.1 р1г = 10 2 Ом-м. Коэффициент диффузии приближенно равен [c.113]

Сообщаются более подробные сведения о процессе гидрокрекинга Ну-О. Может быть переработан любой тип газойля (кроме смолистого) в бензин, лигроин, авиационный керосин или печное топливо. Приведены расходные коэффициенты, катализатор служит 2 года, цикл между регенерациями — 6 месяцев. (См. о, зз1) [c.75]

Исходя из полученных результатов (табл. 7), можно утверждать, что дегазация нефти не приводит к образованию асфальтенов и изменению их химической структуры, о чем свидетельствует совпадение данных по концентрации асфальтенов в нефти (с учетом фактора дегазации), коэффициентов светопоглощения асфальтенов и их растворимости в очищенном керосине. [c.18]

Факторы, определяющие величину показателей работы уста- новок. Об эффективности [работы крекинг-установок наряду с учетом качества бензинового дестиллата можно судить по величинам следующих показателей 1) производительность установки, выражаемая в тоннах исходного сырья в сутки 2) общий выход бензина (и крекинг-керосина, если он отбирается) в процентах веса исходного сырья, учитывается также выход газа и крекинг-остатка 3) продолжительность пробега установки в сутках (срок непрерывной работы) 4) расходные коэффициенты расход топлива, водяного пара, воды, электрической энергии на 1 т исходного сырья 5) технологические потери в процентах веса исходного сырья. [c.176]

Номер опыта Нефть Проницаемость грунта по керосину, Д Скорость вытеснения, м/мес Коэффициент полного вытеснения, % объема пор Количество профильтрованной воды, % объема пор [c.187]

Для лучшего насыщения образца нефтью предварительно профильтровывали 3—4 объема порового пространства керосином. Затем через образец профильтровывали керосино-бензольную смесь, а затем — нефть в количестве не менее 8—10 объемов порового пространства до получения одинаковой величины коэффициента светопоглощения нефти и содержащихся в ней асфальтенов на входе и выходе кернодержателя. [c.197]

Агроскин и Загребельная [12, с. 90] приводят зависимость насыпной плотности охлажденной до температуры ниже О °С угольной шихты от влажности. При влажности более 2% насыпная плотность замороженной шихты во всех случаях больше насыпной плотности шихты при температурах выше 0°С (рис. 57). Сушка угля, как и добавление 0,1—0,27о керосина или нефти, может резко уменьшить коэффициент трения между зернами и повысить насыпную плотность. Метод, разработанный Агроскиным [12, с. 21], практически используется на некоторых коксохимических заводах в Советском Союзе. Подобный метод используется и во Франции [13]. [c.190]

Для определения группового углеводородного состава керосиновых фракций при перегонке нефти отбирают фракции 200—250 и 250—300 . В этих фракциях определяют плотность, коэффициент рефракции, максимальную анилиновую точку. Затем 50л л каждой фракции загружают в соответствующие по величине делительные воронки. Содержимое воронки обрабатывают три раза серной кислотой (98,5%), задавая каждый раз по 50 мл. Перемешивать керосин серной кислотой следует каждый раз не менее 30 мин. с последующим отстоем 3 часа. После третьей обработки сульфированную фракцию промывают 1—2 раза водным спиртом (1 1) для удаления сульфокислот и обрабатывают водным раствором щелочи до щелочной реакции на метиловый оранжевый или фенолфталеин промывают дистиллированной водой, сушат СаСЬ и подвергают тому же анализу, что и исходные фракции. Содержание ароматических углеводородов вычисляют по уравнениям [c.514]

В насадочной колонне диаметром 150 мм, заполненной кольцами Рашига размером 15X15 мм, были определены [184] коэффициенты продольного перемешивания для сплошной фазы при встречном движении двух фаз (вода — керосин). Установлено, что Еп.с = —4 см с, причем в зависимости от удерживаюшей способности (УС) по дисперсной фазе величина Еп.с сначала падает, а затем возрастает с ростом УС. [c.190]

В керосиновые теплообменники поступает 100 000 кг/ч нефти ( = 0,900) с температурой 20 °С и нагревается за счет охлаждения 80 000 кг/ч керосина =0,820) со 180 до 110°С, Определить конечную температуру нефти п поверхность теплообмена, если коэффициент теплопередачи составляет /(=116 Вт/(м -К) к. п. д. = 0,95. [c.82]

Из формулы видно, что предельное количество бензина можно получить путем полной рециркуляции керосино-газойлевых фракций( т. е. при осуществлении крекинга до кокса). По мере снижения коэффициента рециркуляции промежуточных фракций выход бензина в расчете на исходное сырье уменьшается. [c.240]

В формуле (624) коэффициент смачиваемости насадки ) выбирают по графику (см. рис. 93) по отношению плотностей орошения // /ор1 < 1. В формуле (627) коэффициент В = 0,158 при абсорбции ЫНз водой, В = 0,093 при абсорбции органических жидкостей водой п В = 0,024 при абсорбции органических жидкостей керосином. Если > 1, то принимают г = 1. [c.343]

Приблизительно групповой состав керосино-газо11левь[х фрак- (ий нефти (200—350°) может быть определен. методо.м аи1ктн[1о-р.ыл точек. Приблизительно потому, что анилиновые коэффициенты для керосино-газойлевых фракций являются весьм.- приближенными величинами вследствие сложности и.х химического состава. [c.90]

Температура, концентрации экстрагируемого вещества и других компонентов в водной фазе и экстрагента в органической фазе (т. е. соотношение между экстрагентом и разбавителем, например, керосином, бензолом и др.) влияют на скорость процесса. Иногда сильное влияние оказывают незначительные примеси, особенно поверхностноактивных веществ. Последние участвуют в формировании межфазной поверхности, определяют ее свойства, от них зависят значения диффузионных сопротивлений у границы раздела фаз, т. е. коэффициенты скорости процессов, и др. [c.317]

Выделение ароматических углеводородов из катализатов платформинга бензиновых фракций, избирательная очистка нефтяных масел, очистка керосино-газойлевых фракций, органических продуктов и сточных вод методом экстракции получили широкое распространение в производственной практике. Для анализа работы существующих экстракционных процессов и проектирования новых важным моментом является разработка и внедрение методов математического моделирования, что позволит проводить выбор лучших вариантов технологических решений на ЭЦВМ, подбирать оптимальные режимы работы экстрактора и в целом повышать технико-экономические показатели процесса. Наиболее общим подходом в математическом моделировании экстракции является. использование гидродинамической массообмённой модели. Однггко в связи.с тем, что гидродинамика потоков во многих типах экстракционных аппаратов сложна, а коэффициенты массообмена трудно определяемы, решение многих технологических задач целесообразно выполнять с применением статической модели процесса, основанной на теоретической ступени контакта двух жидких фаз. Такой подход облегчается тем, что статическая модель практически адекватна реальному объекту при равенстве их эффективности, выраженной числом теоретических ступеней контакта. [c.3]

Для извлечения редких и цветных металлов и для селективного их разделения природные руды обычно разлагают азотной кислотой и ведут экстракцию чаще всего эфирами ортофосфорной кислоты, например ТБФ, его растворами в керосине. Селективное извлечение достигается использованием растворов ТБФ разных концентраций. Коэффициенты распределения элементов между органической и водной фазами зависят, в частности,и от кислотности водного раствора, концентрации нитрат-иона, солевого состава водного раствора. [c.320]

По уменьшению концентрации асфальтенов, определяемой изменением коэффициентов светопоглощения жидкости, содержащей асфальтены, до и после контакта с адсорбентом [96, 66, 3]. Этот метод включает следующие операции а) предварительное построение калибровочной кривой зависимости оптической плотности бензольных растворов асфальтенов от их концентрации в нефти б) контакт адсорбента с нёфтью в) декантация нефти керосином г) смыв адсорбционной пленки спиртобензольной смесью д) определение количества адсорбированных асфальтенов по построенной калибровочной кривой. При этом авторы считают. [c.41]

Выбор диаметра корпуса определяется скоростями потоков в трубном и межтрубном пространствах, которые обеспечивают приемлемый коэффициент теплопередачи при оптимальной потере сопротивления. Оптимальные перепады давления можно найти только в результате анализа сумм капитальных и эксплуатационных расходов. На основании практических данных оптимальный перепад давления для разного В1[да сырья (бензпн, керосин, дизельное топливо) находится в интервале скоростей от 3 до 8 м/с, а соответствующий скоростям коэффициент теплопередачи — в интервале от 290 до 407 Вт/(ма.°С). [c.86]

На установках гидроочпстки керосина и дизельного топлива неправильная обвязка сырьевых теплообменников сопровождалась постоянным повышением тепловой нагрузки на трубчатую печь в результате снижения коэффициента теплопередачи. Изменение обвязки сырьевых теплообменников приветю к повышению температуры газо-сырьевой смеси на входе в печь. Промышленные данные по работе сырьевых теплообменников гидроочистки бензина приведены в табл. 22, а режимы работы сырьевых теплообменников гидроочистки дизельного топлива после изменения их обвязки — в табл. 23. [c.138]

В связи с этим обеспечить взрывобезопасность процесса фиксированием содержания углеводородов вне их пределов взрываемости практически невозможно. Дополнительную сложность в стабилизации содержания горючего на безопасном уровне вносят такие трудно контролируемые факторы, как пропуск в теплообменниках нефть — гудрон на АВТ, неполное отделение легких углеводородов на деасфальтизации, образова--ние лепких углеводородов в процессе окисления и при повышении температуры в нижней части вакуумной колонны (легкий крекинг), что практически обусловливает непредсказуемость состава газовой фазы. Содержание углеводородов в этой фазе может меняться в широких пределах — от 0,12 [263] до 4% (об.) [283]. В соответствии с ГОСТ 12.1.004—76 ( Пожарная безопасность ) нижний концентрационный предел воспламенения снижается с утяжелением углеводородного топлива следующим образом 1% (об.) для бензинов, 0,6% (об.) для керосинов и 0,3—0,4% (об.) для дистиллятных масел с молекуляр- -ной массой 260—300. Молекулярная масса отгона — 250 [262] (260 [2]) — близка к молекулярной массе дистиллятных масел, поэтому нижний концентрационный предел его можно принять в пределах 0,3—0,47о (об.). Для определения безопасной концентрации отгона необходимо (в соответствии с названным стандартом) учесть влияние температуры и коэффициента безопасности. Температурный фактор оценивается lio формуле [c.175]

Скляр и Лизогуб [18] детально исследовали состав конденсированных ароматических углеводородов в керосино-газойлевых фракциях (200—400° С) двух нефтей месторождений Западной Украины (Долинского и Битковского). Это едва ли не первая попытка количественной оценки содержания конденсированных ароматических углеводородов в сырых нефтях. В отличие от упоминавшихся работ [2— 9], в которых нафталин и его гомологи выделялись препаративно из их концентратов, Скляр и Лизогуб проводили количественную оценку соответствующих конденсированных ароматических углеводородов на основании ультрафиолетовых спектров узких (трехградусных) нефтяных фракций, в которых сосредоточены эти углеводороды. Пользуясь коэффициентами поглощения индивидуальных углеводородов в определенных (характеристических) областях ультрафиолетового спектра, они предложили эмпирические формулы [c.260]

Были проведены испытания различных составов жидкости глушения скважнн как ДЭМАН 1%, модель пластовой воды и 8Ы50 -20 методом цетрпфу-гирования. Время центрифугирования было определено опытным путем и составляет 80 минут. Это время вполне достаточно для достижения конечного значения коэффициента вытеснения керосина раствором исследуемой жидкости. [c.220]

Определить коэффициент теплопередачи К в теплообменниках общей пове )хностью / = 500 м , в которых охлаждается 60 000 кг/ч керосина ( 4°-= = 0,850) с 200 до 78 °С и нагревается нефть от 20 до 90 °С. Движение теплоносителей в теплообменниках нротивоточное. [c.82]

Способность нефтяных сернистых соединений эффективно экстрагировать из водных растворов золото, серебро и палладий подтверждается имеющимися литературными данными [15—18]. Золото из солянокислотных растворов, содержащих небольшие его количества, извлекали керосином или дизельным топливом, полученными из сернистых нефтей. При этом коэффициент распределения при низкой концентрации Аи был равен примерно 600 [15, 16]. Емкость летнего дизельного топлива (ГОСТ 305—58) по золоту при равновесной концентрации его в водной фазе 100 г/л составляла 2,39 вес. %, а при концентрации 1 з/л — 1,31 вес. %. Золото легко реэкстраги-ровалось из дизельного топлива 1,5—3,9 М раствором КОН с образованием Ап(ОН)з. Вместе с золотом дизельным топливом извлекались заметные количества Zn, Fe, u, а также металлы платиновой группы. [c.189]

Если применить любой из упомянутых выще критериев к началу роста трещины серебра в пластине с острым надрезом под действием растяжения, то в обоих случаях следует ожидать мгновенного образования такой трещины, поскольку как oi— T2I, так и е имеет особенность на бесконечно острой вершине трещины (см. (9.1) — (9.3)). Подобные оценки противоречили бы экспериментальным результатам. Маршалл и др. [102], а также Нарисава и др. [127] установили, что это связано с начальным коэффициентом интенсивности напряжений Ко, который управляет процессом начала роста трещины серебра на вершине надреза. В случае ПММА и ПК, погруженных в метанол или керосин, существуют критические значения Кт, ниже которых не происходит возникновения трещины серебра и ее роста. Этот факт можно понять с учетом дискретных размеров сегментов цепи и пустот, которые будут формироваться в процессе образования трещины, е учетом того, что плотность накопленной энергии упругой деформации ограничена (рис. 9.3), а также с учетом того, что пластические деформации исключают особенности напряжения. Маршалл и др. [102] на основании своих данных приходят к выводу, что образование трещины серебра происходит в случае, когда в материале у вершины надреза достигаются условия критической деформации или происходит раскрытие трещины. [c.373]

Более высокая экстракционная способность Th по сравнению с РЗЭ дает возможность эффективно отделять его с помощью ТБФ. Лучшие результаты получаются при экстракции 40%-ным раствором ТБФ в керосине из 4 М HNO3 коэффициент разделения 100. В табл. 37 приведены сведения об отделении тория от РЗЭ на 12-ступенчатом экстракторе типа смеситель — отстойник [122]. [c.130]

Извлечение экстракцией. Перспективный метод — экстракция германия из солянокислых растворов тетрахлоридом углерода, хлороформом, бензолом, трибутилфосфатом, керосином и т. п. Их различие в экстракционной способности невелико. По-видимому, во всех случаях экстрагируется Ge l4 [89]. Коэффициент распределения увеличивается с концентрацией кислоты и при экстракции тетрахлоридом углерода из 9 н. НС1 равен примерно 300 (для мышьяка в этих условиях не превышает 6) [90]. Соляная кислота при экстракции растворяется незначительно. Можно использовать смеси серной и соляной кислот или добавлять в кислые растворы хлорид натрия, калия, магния или кальция. Экстрагировать можно из растворов или из пульп непосредственно после кислотного разложения. Реэкстрагируют водой — выпадает осадок СеО. [90]. [c.184]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология