Идеальные газы поток

Рассмотрим насадочную колонну при установившемся режиме работы. В произвольном сечении насадки концентрации потоков, выраженные через молярные доли, обозначим через х я у. Если молекулярные веса компонентов близки друг к другу и если к паровой фазе можно применить законы идеальных газов, то молярные концентрации Сг и парциальные давления можно заменить в уравнениях массоотдачи через пропорциональные им молярные доли. [c.80]

Если сделать приближения такого же типа, как и в случае стационарных пламен, то можно использовать уравнения (XIV. 10.22), чтобы получить скорость потока массы сгоревших газов относительно ударного фронта. Это уравнение вместе с законом идеального газа и законами сохранения (массы, момента и энергии) для двух зон полностью определяют плотность и давление в каждой из трех областей, разделенных зонами (т. е. несжатые газы, сжатые газы и сгоревшие газы). [c.409]

Термодинамические расчеты для идеального газа с ky < могут выполняться и с помощью газодинамических функций. При этом функция т (X) будет больше единицы, так как в таком газе статическая условная температура в потоке больше условной температуры торможения. [c.123]

Плотность потока является переменной величиной и изменяется в зависимости от давления и степени превращения. Для идеальных газов [c.147]

Величина Лсб включает эксергии экстракции и энтальпии сбросного потока и обычно составляет значительную (иногда основную) часть эксергии входного потока. Для идеального газа можно записать [c.266]

В отличие от аналогичного уравнения (VI 1.64) коэффициент при к в уравнении (VII.138) постоянен, так как вследствие интенсивного движения частиц в кипящем слое каждая частица за время своего пребывания в реакторе успевает побывать в различных его точках, и даже в отсутствие идеального смешения потока газа скорость падения активности одинакова для всех частиц и определяется средними значениями концентраций реагентов в слое. Так, в процессе, включающем единственную необратимую реакцию первого порядка, [c.316]

Для десорбции идеальных газов диффузионный поток выразится как [c.236]

Напомним, что влияние сил вязкости сказывается не только в появлении потерь, но и в изменении самой структуры потока благодаря появлению пограничных слоев, вихревых зон, а в некоторых случаях и обратных токов. Иногда эти явления могут привести к тому, что действительная картина потоков в проточной части может резко отличаться от той, которая описывается уравнениями, выведенными для идеальных газов. Так, например, как вытекает [c.57]

Схема одноступенчатого компрессора, на которой указаны возможные массовые потоки газа, изображена на рис. 2.3. Для идеальных газов, подчиняющихся закону Менделеева — Клапейрона, параметры газа в полостях будут определяться уравнениями [c.65]

Энтропия идеального газа не зависит от давления, следовательно, для изотермического потока 11 = 12. Движение газа, как правило, турбулентное, следовательно, коэффициенты а в выражениях кинетической энергии равны между собой (а1 = а2)- Уравнение энергетического баланса (1-63) для горизонтального изотермического потока без совершения работы (Е=0) приводится к виду [c.243]

Уже говорилось, что потоки инертных компонент (с учетом стефановского потока) должны быть равны нулю, а соотношение для потоков компонент, участвуюш,их в реакции, должно удовлетворять стехиометрии реакции. Из этих условий могут быть найдены величины и направление скорости стефановского потока. Перенос со стефанов-ским потоком всех компонент направлен в одну сторону и для /-компоненты равен w pJ RT). Производя выкладки, нужно учитывать взаимосвязь между парциальными давлениями компонент. Для идеального газа сумма парциальных давлений компонент равна общему давлению. В примерах 4 и 5 выводятся конкретные соотношения для диффузионных потоков с учетом стефановского потока при испарении или конденсации и при гетерогенных реакциях на поверхности углерода. [c.75]

Для того чтобы убедиться в этом на примере идеального газа,, перейдем в равенстве (100) от параметров потока к параметрам торможения, используя очевидное соотношение [c.49]

Как следует из соотношения (20), давление поперек пограничного слоя остается постоянным. Поэтому продольные градиенты давления в пограничном слое и во внешнем потоке совпадают. Дифференцируя по х интеграл Бернулли ( 4 гл. I), который связывает значения давления и скорости при течении идеального газа, получим [c.289]

В случае идеального газа и большого размера отверстия между сосудами, т.е. когда газ проходит через него макроскопическим потоком, энергия переноса Е включает кроме внутренней энергии также и работу РУ. Поэтому для идеального газа [c.338]

Уравнение Вант-Гоффа по внешнему виду сходно с уравнением состояния идеального газа. Однако это сходство чисто формальное. Осмотическое давление не имеет ничего общего с давлением газа, поэтому его нельзя представлять как результат механических ударов молекул о стенки сосуда. Осмотическое давление обусловливается тем, что растворитель переходит в раствор через мембрану до тех пор, пока этот поток растворителя не будет компенсирован направленным навстречу потоком растворителя из осмотической ячейки, возникшим вследствие повышения уровня жидкости в капилляре осмометра. Давлением со стороны раствора, т. е. [c.454]

Полученное выражение представляет уравнение неразрывности потока в дифференциальной форме. Преобразуем его применительно к тому случаю, когда рабочим телом служит идеальный газ, для которого справедливо уравнение состояния (1.20) и все вытекающие из него закономерности. [c.124]

Если реагирующий поток считать идеальным газом, то [c.178]

Поскольку в вихревой трубе давление горячего потока газа на выходе нз трубы Рг<Рс то в схеме, имитирующей вихревую трубу, установлен дроссель III, в котором давление горячего потока снижается с рв до Рг. Процесс дросселирования идеального газа протекает изотермически, поэтому T a = Гг, [c.168]

Физическая картина процессов в турбулентном дросселе показана на рис. 1.13 и описана в параграфе 1.6. К изложенному следует добавить, что из-за малой протяженности турбулентного дросселя процесс расширения газов при переходе из входного канала через дросселирующее отверстие в выходной принимается адиабатным (без теплообмена с окружающими стенками). Уравнение такого процесса идеального газа применительно к начальному (индекс 0) и конечному (без индекса) сечениям потока в турбулентном дросселе имеет вид [40] [c.63]

Р. Р. Анджел рассчитал потребные расходы и давления воздуха для типичных диаметров ствола и бурильных труб, при следующих допущениях скорость потока в кольцевом пространстве 15 м/с при бурении образуется однородная смесь воздуха и шлама, обладающая текучестью, характерной для идеального газа геотермический градиент соответствует распределению температур газа по разрезу. В 1958 г. были опубликованы расчетные таблицы. [c.88]

Расчет противоточных абсорберов с обратимой химиче ской реакцией разработан только для предельных гидродинамических режимов. Так, при полном перемешивании жидкости расчет следует вести по уравнению (II, 80) на конечные концентрации всех компонентов в жидкости. Если предположить идеальное вытеснение потоков газа и жидкости, то расчет ведут последовательно, разбивая весь диапазон концентрации (от начальной до конечной) на ряд интервалов. При расчете скорости абсорбции используют средние для данного интервала значения концентраций. [c.72]

При разгерметизации фланцевых соединений можно использовать модель истечения идеального газа через отверстие в резервуаре. При этом предполагаются полное падение давления на границе резервуар-окружающая среда в тонком слое за отверстием и ламинарность потока. В соответствии с данной моделью рассмотрены выбросы газообразных фракций углеводорода из колонны К-1. Расчет массы выброса (М) из отверстий верха и низа колонны проводился по формуле [c.106]

В зависимости от используемой методики расчета радиационного переноса тепла к змеевику проводится разбивка змеевика, поверхностей и объемов топочной камеры на участки (блок 3). Далее проводится расчет горения топлива (блок 4), Для расчета теплопередачи внутри змеевика должны быть определены теплофизические свойства потока в змеевике (блок 5). Плотность пиро-газа рассчитывают по составу, считая его идеальным газом. Теплоемкость н вязкость рассчитывают по следующим формулам [c.115]

Значение нового критерия может быть обосновано также известным уравнением для сжимаемого потока идеального газа при отсутствии теплоотдачи и работы трения [c.579]

В связи с этим можно утверждать, что юЦ2 1Ср указывает порядок величины колебаний температуры, которые имеют место в потоке вследствие явлений сжатия. При низких скоростях эта динамическая температурная разность обычно мала по сравнению с измеряемой разностью Д<. Однако при высокой скорости потока они могут быть одного порядка. Для идеального газа мы можем написать [c.579]

Расчет процесса. Так как температура кипения водорода значительно ниже, чем всех других компонентов, содержащихся в газовых потоках, поступающих на низкотемпературную очистку, методом дробной конденсации можно достигнуть практически полного удаления большинства примесей. Однако для полноты разделения необходимо охлаждать газовую смесь значительно ниже температуры кипения удаляемых примесей. Если принять, что компоненты смеси являются идеальными газами, то требуемую [c.365]

Закон теплопроводности (4.1.1.1) выводится только для идеальных газов. Однако опыты с самыми разнообразными веществами в любых фазовых состояниях подтверждают пропорциональность кондуктивного потока теплоты величине градиента температуры. [c.228]

В отличие от течения несжимаемой жидкости, для газа не сохраняется постоянство объемного расхода 2, а расход увеличивается вследствие расширения, вызванного понижением давления вдоль потока, а расширение приводит к изменению температуры (10.1). Поэтому уравнение Бернулли для идеального газа отличается от уравнения для идеальной жидкости. Если не учитывать разность нивелирных высот 2] и 22, поскольку плотность газа мала (для воздуха при атмосферном давлении р = 1,29 кг/м ), то уравнение Бернулли для политропического процесса можно записать в таком виде [c.276]

Из уравнения (39) теплового баланса, с учетом принятого допущения об идеальном газе по обратному потоку, получим [c.55]

Моделирование характеристик ступеней центробежного компрессора проводилось на основе опытных данных для всех исследованных колес в полном соответствии с методами, изложенными в предыдущих главах. Численный эксперимент выполняется при Мц = 0,815ч-1,63 и различных способах регулирования производительности поворотом лопаток диффузора и входного регулирующего аппарата (ВРА). При этом использовались характеристики колес, полученные без закрутки потока при входе, и обобщенная характеристика лопаточного диффузора о-к = /( к.сз, Мс,), справедливая, как уже отмечалось, в широком диапазоне изменения углов установки лопаток. Как физический, так и численный эксперименты проводились в основном на хладагенте К12, свойства которого наиболее сильно отличаются от свойств идеального газа. Термогазодинамические параметры рабочего вещества определялись методом условных температур, а показатель изоэнтропы и сами условные температуры рассчитывались так, как показано в предыдущем параграфе. [c.201]

По экспериментальным данным а=р=0,5. При повышенных давлениях в условиях промышленного процесса сказываются отклонения от законов идеального газа, так что вместо парциальных давлений следует пользоваться активностями. Проинтегрировать указанное уравнение в случае проточного реактора, если скорость потока Р кмоль1ч, масса катализатора кг, аммиак в исходной смеси отсутствует, а степень превращения составляет /. [c.237]

Рассмотрим условие <7=1(1ет. Из (2.25) следует, что отношение сопряженных Ке// потоков при сравнении двух различных теплоносителей в общем случае не равно единице, так как (Ср1р,/)/=уаг (за исключением случаев сравнения одного и того же идеального газа разных давлений), то согласно (7.3) справедливо неравенство Таким образом, средний градиент температуры по ходу потока не остается постоянным для различных теплоносителей. Этот вывод оказывается справедливым и для других условий сопоставления. При этом оказываются возможными два способа задания температурных условий. [c.103]

Следует подчеркнуть, что, согласно уравнению энергии (24), в энергетически изолированном потоке идеального газа существует однозначная зависимость между температурой газа Т (теплосодержанием г) и скоростью течения и>. Повышение скорости Б таком потоке всегда сонро-вождается снижением температуры независимо от изменения других параметров газа. Если в двух сечениях энергетически изолированного потока одинакова скорость течения, то в них будет одинаковой и температура газа, какие бы процессы ни происходили в потоке между рассматриваемыми сечениями. При уменьшении скорости течения до нуля газ приобретает одинаковую температуру Т независимо от особенностей процесса торможения и возникающих при этом необратимых потерь. [c.19]

Как известно (гл. V), при осреднении неравномерного потока в общем случае могут быть сохранены неизменными только три его суммарные характеристики. Однако для сверхзвукового потока с постоянной по сечению температурой торможения, каким является начальный участок нерасчетной струи идеального газа при отсутствии смешения, можно найти такие средние значения параметров в поперечном сечении, нри переходе к которым од-еовременно с высокой степенью точности сохраняются значения расхода, полной энергии, импульса и энтропии при неизменной площади сечения. Эти средние значения параметров газа в поперечных сечениях начального участка струи и будем вводить в уравнения неразрывности, энергии, импульсов. Совместные решения этих уравнений поэтому будут также относиться к средним значениям параметров, а определяемая отсюда площадь сечения будет равна действительной площади соответствующих сечений струи. Почти все основные свойства потока при таком одномерном рассмотрении не изменяются и оцениваются правильно. Утрачивается лишь одно существенное свойство течения, а именно равенство статического давления на границах струи и во внешней среде поэтому приходится условно полагать, что в каждом поперечном сечении потока существует некоторое по- [c.409]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мтах- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным певязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри меж-лопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточ-ных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при зтом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течепия в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

Простейшее решение уравнения одномерного течения идеального газа в скрещенных электрическом и магнитном полях получается для канала постоянного сечения при В = onst ж Е = onst последние два условия можно реализовать лишь при малых значениях магнитного числа Рейнольдса (Rh<1), когда индуцируемые в потоке газа поля значительно слабее наложенных полей ). [c.242]

Эта формула разделения выводится в предположении, что растворы в неподвижной фазе бесконечно разбавлены, что пары веществ 1 и 2 подчиняются законам идеальных газов, что парциальное давление растворенного вещества не зависит от скорости потока и т. д. Как показали Енцш и Бергман (1959), обычно условия несколько отличаются от идеальных. Но здесь мы не будем касаться этого вопроса, а также влияния материала твердого носителя, который большей частью не является совершенно неактивным. [c.176]

ГТлотность р газов в различных сечениях потока неодинакова. Она зависит от давления и температуры га.зов. В соответствии с уравнением Клапейрона (29, 30] можно для начального и конечного сечений рассматриваемого участка потока записать уравнения состояния идеальных газов [c.62]

Авторы считали, что пароводяная смесь является гомогенной средой, скольжение между фазами отсутствует и они находятсй в равновесии, а сопротивление трубы может быть определено по уравнению Мартинелли [69]. Водяной пар рассматривался как идеальный газ, тепловой поток был принят постоянным, а вес пароводяной смеси определялся в зависимости от объема фаз. [c.80]

Допустимость использования предположения об идеальности газа для получения исходной системы уравнений (3.1) не является очевидной. Строго говоря, следовало бы показать, что пренебреженье вязкостью и теплопроводностью не вносит существенной ошибки в результаты анализа. Здесь этот вопрос не будет рассматриваться более подробно. Следует лишь указать, что более тщательный анализ, произведенный Мерком ), по сути подтверждает справедливость такого допущения. Им было показано, что учет вязкости и теплопроводности лишь незначительно искажает картину малых колебаний в ближайшей окрестности зоны теплоподвода и не сказывается сколько-нибудь существенным образом на концах трубы, т. е. в сечениях, для которых записываются краевые условия. Влияние вязкости и теплопроводности на изменение энтропии должно быть более существенным. Однако в дальнейшем изложении поток энтропии и его возмущения почти не будут играть роли при анализе процесса возбуждения акустических колебаний. [c.31]

Движущей силой процесса испарения воды в градирне является разность парциальных давлений пара у поверхности воды и в ядре воздушного потока. При теплоотдаче oпpикo новением такой движущей силой является разность температур воды и воздуха. В градирню поступает атмосферный во дух, являющийся влажным, так как всегда содержит в себе, определенное количество паров воды, находящихся обычно в перегретом состоянии. Для термических расчетов градирен с достаточной степенью точности принимается, что влажный воздух, который можно рассматривать как смесь сухого воздуха и водяного пара, подчиняется законам смеси идеальных газов. Сухой воздух и пар занимают тот же объем, что и вся смесь. [c.64]

В случае неравновесного потока необходимо учитывать ряд новых процессов передачи химической энергии, которые не учитываются в равновесных потоках или при течении идеального газа. В частности, при взаимодействии неразрушаемой поверхности с потоком существенными оказываются ее каталитические свойства. Несмотря на то, что о значительном влиянии гетерогенной рекомбинации на теплообмен при гиперзвуковых скоростях полета стало известно еще в 50-е годы [17], проблема описания гетерогенных каталитических процессов в гиперзвуковых потоках остается актуальной и в настоящее время. По сравнению с кинетикой гомогенных реакций механизм и скорости процессов, определяющие взаимодействие газа с поверхностью гораздо менее изучены и выражены количественно. Тем не менее, понимание и контроль за этими процессами имеют решающее значение для разработки и создания теплозащитных систем, применяемых при входе космических аппаратов в атмосферу планет. Так, если отличие в тепловых потоках для различных моделей гомогенных химических реакций достигает 25 %, то тепловые потоки, полученные при различных предположениях о каталитических свойствах поверхности, отличаются значительно больше. Тепловой поток к лобовой поверхности аппарата может быть снижен за счет использования некаталитического покрытия в несколько раз на значительной части траектории спуска, включая область максимальных тепловых нагрузок. [c.7]