Расход среднее значение

И. Определяют для всех расчетных участков поверхности конденсации по средним значениям массовых расходов парогазовой смеси и ее теплоемкости тепловые потоки от охлаждения смеси в пределах каждого участка [c.202]

Рис. 3.11. Зависимость средних значений полной (о) скорости, ее компонент (и.г. > х) от расхода воздуха в различных сечениях сушильной камеры 1 — и 2 — От- 3 — о,

Расходы Среднее значение [c.555]

Видно, ЧТО Сзи изменяется по углу спирали. В формуле (2.14) можно использовать усредненное значение сзи, определенное по формуле (6.5). В районе расчетного режима усредненная скорость Сзи может составлять (0,75—0,85) Сги- С увеличением расхода среднее значение Сзи возрастает, а с уменьшением — падает. [c.99]

Среднее значение проницаемости /с р такого неоднородного пласта можно определить из равенства расходов в неоднородном и эквивалентном однородном пластах [c.93]

Хорошее перемешивание реагирующих фаз при высоте рабочей зоны колонны около 15 м делает малоэффективной установку в колонне устройств, предназначенных для дополнительного перераспределения внутренней циркуляции потоков газа и жидкости. Были проведены сопоставительные испытания двух промышленных колонн диаметром 2,2 м и высотой рабочей зоны 14—15 м одна из колонн была пустотелая, другая — снабжена рассекателями, представляющими собой смонтированные под углом 45° к горизонтальной плоскости и расходящиеся из центра стальные пластины. Сравнение сделано для битумов с температурой размягчения по КиШ, равной 53 4 °С, при температуре окисления 280 5°С и расходе воздуха 3400 100 м /ч. В результате установлено отсутствие значимой разницы между средними квадратичными ошибками и средними значениями измерений содержания кислорода в испытуемых колоннах (оценка по критериям Фишера и Стьюдента). Следовательно, эффективность обеих колонн одинакова [82]. [c.59]

Во всех типах реакторов важно свести к минимуму расход энергии на прокачку теплоносителя. Поэтому прирост температуры теплоносителя в активной зоне реактора должен быть максимально возможным. Следовательно, температура на выходе из активной зоны реактора будет значительно выше, чем среднее значение, определенное для активной зоны в целом. При косинусоидальном распределении мощности вдоль оси активной зоны тепловой поток и температура охлаждающего газа, а также температура поверхности топливного элемента в зависимости от расстояния до входа в активную зону реактора имеют вид, представленный на рис. 6.26. Область, в которой температура поверхности топливного элемента достигает максимального значения, называется горячей зоной, поскольку именно в этой зоне возможны чрезмерно высокие температуры поверхности топливного элемента. [c.135]

Рабочий объем рассматриваемого типа машин можно определить по соответствующей формуле для пластинчатого компрессора, если диаметр цилиндра заменить внутренним диаметром жидкостного кольца. Указанный способ расчета справедлив при условии, что внутренняя поверхность кольца, концентричная стенке корпуса, касается поверхности ступицы (это условие обеспечивает отсутствие мертвого пространства), а всасывающее окно расположено так, что межлопастная ячейка отсекается от него при максимальном ее объеме (так же, как и у пластинчатого компрессора). Действительная форма внутренней поверхности жидкостного кольца сильно отличается от указанной идеальной, особенно вблизи нагнетательного окна. Помимо этого, вследствие завихрений вращающейся жидкости трудно определить границу между жидкостью и газом. Неточность расчета рабочего объема компенсируется коэффициентом объемного расхода Я, который так же, как и у поршневых машин, зависит в большой степени от 8 и от объема мертвого пространства, остающегося между ступицей рабочего колеса и жидкостным кольцом в месте минимального расстояния между ними. В компрессорах со средним значением этот коэффициент находится в пределах 0,60—0,70. [c.255]

Для компенсации изменений коэффициента теплопередачи, зависящих от стохастических вариаций расходов, содержания примесей, температур и физических свойств потоков в трубном и межтрубном пространствах, необходимо ввести некоторую оценку уровня проектной надежности для поверхности теплообмена ТА. Уровень проектной надежности Р для поверхности теплообмена Р показывает, что при использовании некоторого запаса для поверхности ТА( +Д тах) изменения коэффициента теплопередачи в зависимости от стохастических вариаций расходов, содержания примесей, температур и физических свойств потоков не приведут к допустимым отклонениям средних значений температур выходных потоков в трубном /"тр и межтрубном г мтр пространствах, которые были бы больше некоторых положительных величин б и 82 (желаемые точности для значений температур выходных потоков ТА). [c.237]

Наглядно сравнение значений скоростей (и, и показано на рис. 3.11, где представлена зависимость средних значений скоростей по сечениям камеры от расхода воздуха. Как видно, в сечении I значительно преобладают окружные компоненты скорости, которые растут в этом сечении значительно быстрее при увеличении расхода воздуха, а продольные компоненты скорости (и ) при этом мало изменяются. В сечении II по-прежнему окружные скорости выше, по сравнению с продольными (Ux), однако последние по темпу роста превышают первые. В сечении III общая скорость, как и следовало ожидать, наибольшая, но характерным здесь является резкое увеличение продольных скоростей, которые превышают тангенциальные компоненты во всем диапазоне исследованных значений расхода воздуха. [c.160]

С. Коллекторы. Коллекторы предназначены для распределения потока рабочей жидкости по близко расположенным трубам, как, например, в случае трубного пучка, а также для объединения вытекающей из отдельных труб жидкости, как на выходе из пучка, в один общий поток (см. рис. 1). Идеальным можно считать коллектор, который обеспечивает одинаковый массовый расход в каждой из труб. В большинстве случаев, если отклонение массового расхода от среднего значения не превышает 5%, распределение потока по трубам можно считать однородным. Не- [c.161]

Задача II. 13. Определить максимальную амплитуду флюктуаций концентрации на выходе из системы, образованной тремя одинаковыми буферными сосудами с мешалкой, соединенными последовательно. Объем каждого сосуда V = 2 м расход поступающего раствора G = 2,1 кг сек его плотность р = 1020 кг м максимальная амплитуда флюктуаций на входе А = 40% от среднего значения концентрации, а их минимальная частота 0,0012 сек . [c.54]

Следовательно, можно ожидать, что массовый расход через некоторые трубы будет больше среднего значения на 28% сквозь другие трубы расход будет соответственно меньше. [c.165]

В принципе обратная связь по показателям качества рисайкла и шлама имеет место, однако ввиду малых абсолютных расходов этих продуктов можно ожидать, что даже существенное отклонение показателей их качества от некоторых средних значений не окажет сколько-нибудь заметного влияния на результаты процесса крекинга. На рис. 1-6 зти связи опущены. [c.25]

Действительно, при определенном режиме дутья с расходной скоростью и частицы слоя расходятся друг от друга и объемная плотность зернистой фазы принимает такое среднее значение а, что силы трения уравновешивают вес частицы. Если при этом от внешнего воздействия слой случайно сожмется и а станет больше а, то скорость потока в промежутках между зернами Ые = ы/е = /(1 —ст) возрастет, силы трения потока станут больше веса слоя и он начнет расширяться так, что ст ст. Когда же при расширении слоя ст станет меньше ст, то скорость потока в возросших промежутках между зернами упадет, силы трения станут меньше веса и слой начнет сжиматься. Таким образом, разность между взвешивающей зерна силой трения и весом слоя является квазиупругой силой, стремящейся в обоих случаях возвратить слой в исходное равновесное состояние со средней плотностью ст, зависящей от расходной скорости и. [c.70]

Однако, если учесть различие в показателях степени при отношении плотностей, то при средних значениях этого отношения 2000 и приведения к тому же показателю степени +0,2, численный коэффициент в (111.38) примет значение 212/(2000) -2 = = 25,9, близкое к даваемому в (111,36). При изменении же материала зерен и псевдоожижающей среды эмпирические зависимости (111.36)—(1П.38) начнут расходиться сильнее. [c.153]

Следовательно, используя противоток при регенерации тепла, можно обеспечитв более высокотемпературный подогрев холодной жидкости, а в холодильниках, например, уменьшить расход воды,, или, не изменяя расхода воды, снизить конечную температуру охлаждаемого продукта. Следует отметить, что при прямотоке максималЬ ная разность температур (температурный напор) имеет место у входа в аппарат, затем этот напор уменьшается, а при противотоке температурный напор изменяется более 1)авномерно. Среднее значение темпе ратурного напора при противотоке больше, чем при прямотоке. Следовательно, при противотоке тепловая нагрузка поверхности теплообмена используется более равномерно и эффективно. [c.65]

Определим среднее значенне константы С, Средний расход стекающей воды [c.248]

Расход инертного газа не остается постоянным, так как в колонне, кроме Oj, абсорбируются и другие компоненты газовой смеси. Однако с достаточной степенью точности в расчете можно использовать среднее значение расхода инертного газа [c.333]

Как и в случае с коэффициентом давления будем в дальнейшем полагать коэффициент расхода ц постоянным и равным среднему значению. [c.206]

Затем следует установить массовые расходы для каждого из потоков теплоносителей. Поскольку скорости жидких теплоносителей обычно поддерживаются в пределах 0,6—6 м/сек, а газообразных — в пределах 3—30 м/сек (в каждом случае обычно вблизи среднего значения интервала), по величине массового расхода нетрудно определить поперечное сечение каналов для потоков каждого из двух теплоносителей. Иногда необходимо ограничить скорости теплоносителя, чтобы избежать таких нежелательных явлений, как эрозия, вибрация труб, нарушение устойчивости течения (например, в котельных трубах) или шума (например, в системах кондиционирования воздуха). [c.160]

Как известно, среднее значение произведения, вообще го воря, не равно произведению средних значений его сомножите лей, особенно, если они еще взаимозависимы, как это и-есть в данном случае. Отсюда автоматически следует, что зависимость Ар от усредненных характеристик слоя а и е и расхода жидкости на единицу площади сечения аппарата V/F = и не может быть однозначной для слоев, состоящих из частиц различной конфигурации — шаров, таблеток, колец Рашига и т. п. При одинаковой форме зависимости Ap/L от а и в, числовой коэффициент пропорциональности в этой зависимости может различаться для слоев из зерен различной конфигурации на 20—30%, что, правда, может считаться удовлетворительным при конструировании расчетных инженерных формул. [c.35]

Режим образования одиночных пузырей имеет место при небольишх расходах газа и средних значениях объемов газовой камеры. При очень малых объемах газовой камеры давление в ней за счет образования пузыря может резко упасть до уровня давления в пузыре. В этом случае истечение в пузырь прекращается до тех пор, пока необходимый перепад давлений не будет восстановлен. Такой режим авторы [69] назвали режимом образования с задержкой истечения. При больших расходах газа и средних значениях объема газовой камеры могут образовываться двойные пузыри (дуплеты). За первым пузырем сразу образуется второй, который, попадая в след предьщущего, вытягивается и вместе с жидкостью вжимается в его кормовую часть. В конце концов оба пузыря сливаются в один. При малых объемах газовой камеры в режиме двойных пузырей также возможна задержка истечения, которая проявляется в этом случае только при образовании первого пузыря. При больших объемах газовой камеры и не слишком больших расходах газа наблюдается режим образования парных пузырей. Второй пузырь начинает образовываться еще до отрыва первого. Этот второй пузырь сразу сливается с первым, образуя как бы его хвост . Анализ кинограмм показывает. что при отрыве пузыря хвост разрушается, образуя маленький пузырек-спутник. При больших расходах газовой фазы и больпшх объемах газовой камеры начинается образование двойных парных [c.49]

Среднее значение коэффициента расхода для этих форсунок р = 0,62- 0,7. Форсунки такой конструкции позволяют орошать полые и частично насаженные башни при относительно небольшом напоре Я= 154-20 м и числе распылителей 10—15, причем пропускная снособность одной форсунки достигает 10—12 м /ч [70]. Расход форсунок легко регулируется заменой колпачка при этом в аппаратах, не требующих тонкого дробления укидкости, увеличить расход можно расточкой выходного отверстия, а регулировать угол раскрытия факела — расточкой отверстия диафрагмы. При закрытом центральном отверстии й( форсунки работают уже как центробежные, создающие более широкий, но не заполненный внутри конический факел распыла. При этом значения 1 снижаются примерно на 30—40% по сравнению с 1 форсунок, имеющих центральное отверстие. [c.245]

При одновременном изменении температур обоих теплоносителей во времени, а одного из них— и вдоль поверхности напрева расчет гораздо сложнее и в предположении постоянства во времени расхода охлаждающего теплоносителя при введении в расчет средних значений (по времени и вдоль поверхности теплообмена) коэффициента теплопередачи проводится на основании следующих зависимостей [Л. 18]. Уравнение теплового баланса [c.13]

Если смешать водород с иодом в закрытом сосуде и наблюдать за происходящей там реакцией, постепенное исчезновение фиолетовой окраски паров иода будет свидетельствовать о том, что иод расходуется в реакции. Эта реакция впервые исследовалась немецким химиком Максом Бо-денштейном в 1893 г. В табл. 4-1 приведены экспериментальные данные, полученные Боденштейном. Эти данные помещены в трех первых колонках таблицы в четвертой колонке указано простое отношение концентраций продуктов и реагентов вида [Н1]/[Н2] [12], чтобы проверить, не является ли постоянным это отношение. Как мы видим, оно не постоянно, а при уменьшении концентрации водорода и увеличении концентрации иода изменяется от 2,60 до значений, меньших 1. Согласно закону действия масс (см. разд. 4-3), выражение для константы равновесия должно включать квадрат концентрации [Н1], поскольку в уравнении реакции на каждый моль Н2 и 1, приходятся 2 моля Н1. Данные, приведенные в пятой колонке таблицы, показывают, что отношение [Н1] /[Н2] [12] действительно остается постоянным с точностью около 3%. Следовательно, это отношение действительно представляет собой константу равновесия, и среднее значение для шести указанных экспериментальных условий составляет 50,53. [c.176]

Чтобы определить влияние скорости потока на эффективность работы аппарата, можно принять = onst. При неравномерном распределении скоростей среднее значение коэффициента уноса для аппарата должно определяться как среднее значение коэффициентов уноса для элементарных площадок AFi с соответствующими элементарными расходами AQ, (скоростями потока Wi) [c.57]

В литературе приводятся также результаты испытания колпачковых тарелок в промышленной колонне д/ я выделения толуола из смесей с неароматическими углеводоподами путем экстрактивной ректификации с применением фенола в качестве разделяющего агента [259]. Колонна диаметром 2,13 м имела 65 колпачковых тарелок, расположенных на расстоянии 450 мм друг от Д руга. Полученные опытные данные 10казали, что относительные расходы углеводо родной части ni-.pa и жидкости, а также концентрация разделяющего агента практически постоянны ПО высоте колонны, что обусловлено близостью температур ки пения углеводородов и малой относ.чтельной летучестью разделяющего агента. Среднее значение к. п. д. тарелок составило 50%. [c.266]

Неравномерность в распределении жидкости по колонне всегда вызывает снижение числа теоретических ступеней разделения вследствие того, что соотношение расходов пара и жидкости в различных точках насадки отклоняется от нормы. Глубокий теоретический анализ влияния неравномерности распределения жидкости на эффективность колонны был выполнен Хьюбером и Хильтенбруннером [5]. Они приняли за основу модель, представляющую собой колонну с четырехугольным поперечным сечением, разделенную воображаемой продольной перегородкой на два отдельных отсека, работающих при неодинаковых нагрузках. В качестве критерия (коэффициента) неравномерности орошения I было принято относительное отклонение локальной плотности орошения от ее среднего значения, рассчитанного для поперечного сечения колонны [c.44]

Однако повышение теплонапряженности поверхности нагрева радиантных труб связано с необходимостью иметь более высокую температуру дымовых газов, покидающих топку (см. рис. XXII-16), что требует увеличения поверхности конвекционных труб или другого теплообменного устройства, использующего тепло дымовых газов (котел-утилизатор, пароперегреватель, воздухоподогреватель), так как в противном случае увеличатся потери тепла с отходящими дымовыми газами, снизится КПД печи и увеличится расход топлива. Следовательно, значение теплонапряженности поверхности нагрева радиантных труб надо выбирать с учетом вышесказанного. Поглощение тепла радиантными трубами происходит неравномерно, различные трубы и их участки работают с теплонапряженностью, значительно отличающейся (локальная теплонапряженность) от среднего значения для всей радиантной поверхности. [c.541]

Расход охлаждаемого й конденсируемого теплоносителя определяют в соответствии с требованиями Правил 28—64 (см. разд. 2 этой главы). Определять расход теплоносителя следует не по средним значениям измеряемых величин за весь режим, а по каждому измерению в отдельности с последук им осреднением этих значений. Для стандартных сужающих устройств в комплекте с лабораторными и-образными дифманомет- [c.66]

Коэффициент расхода равен отношению фактического расхода жидкости к теоретическому. Коэффициенты х и е обычно определяют экспериментально, а коэффициент ср вычисляют. Величины коэффициентов [х и е зависят от формы отверстйя, типа местных сопротивлений, расположения отверстия в днище. Средние значения коэффициентов приведены в табл. П.1. [c.57]

Данная модель применяется, если среднее значение разности давлений и температур нефти, проходящей через преобразователь расхода и б.юк и.змереиия параметров качества в Процессе работы УУН, равно или превышает 0,3 МПа и 0,5 °С со-ответстзенно при отсутствии автоматического приведения значения плотности нефти к условиям измерения объема. [c.19]

Это означает, что средние значения параметра NTU и числа Nil являются средневзвешенпымн арнфмет1н1ескнми соответственно индивидуальных значений NTU, и Nii причем веса пропорциональны доле объемного расхода для параметра NTU и доле поверхности теплообмена — для числа Nil. [c.86]

Расход раствора 0 = 3 кг1сек, его плотность р=1050 кг/М максимальная амплитуда флюктуаций составляет 20% от среднего значения концентрации, а максимальный период колебаний То можно принять равным 1,5 ч. После гашения флюктуаций их максимальная амплитуда не должна превышать 3% от среднего значения концентрации. [c.50]

Пересчет концентраций. Так как в расчетах используется среднее значение расхода инертного газа, то относительные мольные концеит зации в газовой фазе составляют [c.333]

Степень местного перегрева также зависит от распределения основного потока теплоносителя по сечению активной зоны реактора. В тех каналах, в которых расход теплоносителя на несколько процентов ниже среднего значения, прирост температуры газа по мере приближения к горячей зоне повышается на несколько процентов по сравнению со средним значением. Кроме того, понижение расхода теплоносителя приводит к уменьшению коэффициентов теплоотдачи в этом канале, в результате чего разность между средней температурой газового потока и температурой поверхности топливного элемента становится больше среднего значения. Совместное влияние увеличения прироста энтальпии и падегшя температуры в пленке вызывает существенное увеличение температуры поверхности топливного элемента в горячей зоне каналов с низкими скоростями теплоносителя. [c.136]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология