Дисперсный режим

В область кипения входят участки с пузырьковым, снарядным, кольцевым и дисперсным режимами потоков. При пузырьковом режиме двухфазный поток состоит из жидкости и равномерно распределенных в ней мелких пузырьков пара. При увеличении паросодержания некоторые пузырьки сливаются, образуя крупные пузырьки — снаряды (пробки), размер которых соизмерим с диаметром трубы. При снарядном режиме пар движется в виде отдельных крупных пузырей, разделенных прослойками парожидкостной эмульсии. Кольцевой режим возникает при дальнейшем росте паросодержания, когда происходит слияние отдельных пузырей (снарядов), Б сплошной поток пара, движущийся в центре трубы при наличии у стенки трубы тонкого кольцевого слоя жидкости. По мере испарения толщина этого кольцевого слоя постепенно уменьшается. После полного исчезновения кольцевого слоя наступает дисперсный режим (область подсыхания), когда стенки трубы [c.58]

Кольцевой режим течения (рис. 13.9, д) представляет собой предельный случай дисперсно-кольцевого режима. От последнего он отличается тем, что в ядре потока капли жидкости отсутствуют. Второй предельный случай — дисперсный режим течения по стенке движется пар, а жидкость движется в виде мелких капель (рис. 13.9, е). [c.350]

Теплоотдача в закризисной зоне парогенерирующего канала. Закризисная зона характеризуется ухудшенным теплообменом, поскольку контакт внутренней поверхности трубы с жидкостью нарушен, т.е. здесь имеет место дисперсный режим течения капли жидкости распределены в паре. Теплота от нагретой стенки отводится в основном путем вынужденной конвекции перегретого пара. При высоких тепловых нагрузках труба может иметь недопустимо высокую температуру стенки. Однако, если, например, в топке парового котла закризисная зона окажется в области малых тепловых потоков, то работа парогенерирующей трубы будет безопасной. [c.355]

На стадии охлаждения расплава загустителя в масле формируется структура смазок. Изменяя режим охлаждения (быстрое, медленное или изотермическая кристаллизация), можно воздействовать на размеры и форму дисперсных частиц структурного каркаса смазок и, следовательно, изменять их [c.97]

Как отмечалось в гл. 1, можно считать, что режим Ньютона для одиночной твердой сферической частицы наступает уже при Ке>1000. В этом случае коэффициент сопротивления С становится постоянной величиной, не зависящей от критерия Рейнольдса. Авторы [62] выбрали значение С, равное 0,45. При указанном значении С точке перехода (Ке = 1000) в соответствии с уравнением баланса сил тяжести и сопротивления, записанном в критериальном виде /зАг = Ке С, отвечает значение критерия Архимеда, равное Аг = 337 500. Авторы [62] предположили, что в дисперсном потоке переход в режим Ньютона совершается при том же значении критерия Архимеда, что и в случае одиночной частицы, и при этом функция С =С (Ке р) в точке перехода не имеет разрывов. Тогда, подставляя значение Ат = 337 500 в соотношение (2,50), [c.78]

Пенно-турбулентный режим отличается крайней нерегулярностью движения частиц, сопровождается процессами распада и коалесценции капель и пузырей и, как следствие, наличием значительного разброса частиц по размерам. За крупными пузырями в виде сферических колпачков образуется значительная область турбулентного следа, который заметно влияет на движение окружающих более мелких пузырьков. Авторы [62] предположили, что в этом случае силу сопротивления, действующую на дисперсную фазу, следует связывать не со скоростью движения дисперсной фазы относительно жидкости, а со скоростью движения ее относительно смеси. В этом случае выражение для силы сопротивления будет иметь вид [c.80]

В первом приближении рассматривают режим идеального вытеснения. При идеальном вытеснении предполагается, что массо- и теплоперенос вдоль колонны осуществляются только усредненными конвективными потоками сплошной и дисперсной фаз концентрации и температуры по сечению колонны принимаются постоянными. [c.146]

Раздельное определение концевого эффекта на входе дисперсной фазы в колонну и при выходе из нее представляет собой для малого времени образования частиц сложную, еще не решенную задачу. При малом времени формирования частиц оба концевых эффекта соизмеримы. Струйный режим истечения также относится к этому случаю, поскольку время пребывания элемента жидкости в струе мало. С особыми трудностями приходится сталкиваться при определении концевого эффекта в процессе образования пузырей, что будет обсуждаться ниже. [c.211]

На интенсивность нагарообразования в ГТД оказывают влияние следующие основные факторы качество топлива, аэродинамическое качество камер сгорания, температурный режим горения, температура деталей, режимы работы двигателя, дисперсность распыливания топлива, организация смесеобразования и продолжительность работы двигателя. [c.41]

Расчет распределителя дисперсной фазы. Работа распылительных колонн во многом определяется конструкцией распределителя дисперсной фазы. Он должен подавать в рабочую зону колонны достаточно малые капли, по возможности близкие по размерам, и обеспечить равномерное распределение капель по объему аппарата. При близких размерах капель время пребывания нх в колонне не должно сильно различаться, и режим движения дисперсной фазы близок к режиму идеального вытеснения. Поэтому предпочтительнее капельный режим истечения, при котором образуются одинаковые капли (иногда наряду с однородными крупными каплями наблюдается образование капель—спутников значительно меньшего размера). [c.142]

Капельный режим работы распределителя дисперсной фазы не всегда осуществим, так как может потребоваться слишком большое число отверстий, которое невозможно разместить по его поперечному сечению. Для равномерного распределения капель по сечению аппарата необходимо, чтобы диаметр распределителя был равен диаметру рабочей зоны экстрактора (в месте установки распределителя колонна должна иметь расширение для свободного прохода сплошной фазы в отстойную зону). Число отверстий распределителя при размещении их по треугольникам примерно определяется соотношением [c.142]

Нетканые перегородки [407] изготовляют в виде лент или листов из хлопчатобумажных, шерстяных, синтетических и асбестовых волокон или их смесей, а также из бумажной массы. Они могут использоваться в фильтрах различной конструкции, например в фильтрпрессах, фильтрах с горизонтальными дисками, барабанных вакуум-фильтрах, для очистки жидкостей, содержащих твердые частицы в небольшой концентрации, в частности молока, напитков, лаков, смазочных масел. Отдельные волокна в нетканых перегородках обычно связаны между собой в результате механической обработки, реже — в результате добавления некоторых связующих веществ иногда такие перегородки для увеличения прочности защищены с обеих сторон редкой тканью. В зависимости от толщины и степени уплотнения волокон нетканые перегородки имеют различный вес на единицу поверхности и неодинаковую задерживающую способность по отнощению к твердым частицам суспензии. В процессе фильтрования они задерживают менее дисперсные частицы (более 100 мкм) на своей поверхности или вблизи этой поверхности, а более дисперсные частицы — во внутренних слоях. [c.369]

При переходе различных по принципу действия эмульгаторов в кавитационный режим кавитация становится определяющим фактором. Это было доказано сопоставлением дисперсности эмульсий и акустических спектров мешалки, струйного смесителя и ультразвукового излучателя. Результаты эмульгирования трансформаторного масла в воде при 293 К без дополнительных эмульгаторов приведены в табл. 6.1. Спектры (рис. 6.5, а) снимались с использованием полосовых анализаторов, а кривые распределения (рис. 6.5, б) - по микрофотографиям. Введем в качестве первого параметра, характеризующего излучение, относительную ширину спектра [c.123]

Дальнейшее повышение приводит к эмульгированию, характеризующемуся однородностью дисперсии и малым изменением дисперсности фаз в период цикла пульсации (режим С). После этого наступает нестабильный режим, характеризующийся локальным захлебыванием и неоднородностью диспергирования при условиях, близких к захлебыванию (режим О). Чрезмерное повышение частоты пульсации приводит к захлебыванию колонны (режим Е). [c.462]

Как уже отмечалось, существующие циклоны, выделяющие ПМДА-сырец из реакционного газа, и газоходы часто обстукиваются деревянными молотками для стряхивания налипших на стенки частиц. В этом случае после циклонов отходящий газ может содержать повышенное количество дисперсной фазы (как говорится, залповый его сброс) и проскоки могут иметь место и через смеситель-испаритель. Для исключения отрицательного воздействия дисперсной фазы на зернистый слой катализатора в реакторе между ним и смесителем в газоходе устанавливаются пластинчато-каталитические секции (9) в виде набора с незначительным зазором металлических пластин, покрытых катализаторной пленкой. Причем, сочетается установка пластин вертикально, затем горизонтально (9а) и т. д. Газ проходит секции при относительно большой скорости, обеспечивающей развитый турбулентный режим движения. На пластинах происходит гарантированное испарение проскочившей дисперсной фазы и глубокое окисление части примесей с выделением тепла. В пластинчато-каталитических секциях обеспечивается гетерогенно-гомогенный механизм протекания реакции [80]. [c.115]

Режим сильного взаимодействия, в котором происходит взаимодействие фаз, подразделяется на несколько промежуточных. В качестве сплошной фазы может выступать как жидкость (пузырьковый, дисперсный режим), так и газ (капельный). В сплошной фазе распределены включения дисперсной — пузыри и капли соответственно. Поршневой режим относится к сильному взаимодействию и представляет собой движение чередующихся газофазньсс и жидкофазных поршней с включениями дисперсной фазы. Существуют также режимы, переходные между основными. [c.575]

Установлено [22], что существуют три режима движения пневмовзвеси дисперсный, дисперсно-стержневой и дисперсно-кольцевой. Дисперсный режим, характеризуемый сравнительно равномерным распределением твердого материала в сечении пневмоподъемника, осуществляется при низких концентрациях твердой фазы при этом режиме скоростной профиль транспортирующего [c.85]

Рассмотренные опыты в Харуэлле проводились в искусственно созданном кольцевом потоке на входе в трубу. В практических же случаях, относящихся, например, к экранной трубе прямоточного котла, в канал подается недогретая вода, которая постепенно догревается до кипения, и в каком-то промежуточном сечении устанавливается кольцевой, дисперсно-кольцевой, а затем дисперсный режим течения. В связи с этим были проведены дополнительные исследования, имеюшие своей целью выяснить влияние энтальпии воды на входе в обогреваемый канал [Л. 133]. Опыты проводились на длинной трубе с подачей на вход недогретой воды. Было установлено, что скачок температуры стенки и в данном случае возни- [c.59]

Результаты для пучков стержней труднее интерпретировать, поскольку определить и гарантировать распределение фаз на входе более сложно. Результаты последней публикации Грина и сотр. [116] для восходящего потока паро-водяной смеси в пучке девяти стержней (наружный диаметр 10,5 мм при шаге 11,9 мм) при давлении 141 кг/см показывают, что КТП имеет тот жеса-мый порядок, что и в параллельных каналах одинаковой длины. Другие опыты [117] проведены фирмой Дженерал электрик при низком давлении (2 кг1см ) в пучке из четырех стержней, когда на входе был твердо установленный дисперсный режим. [c.246]

Испарительный участок включает в себя области с поверхностным кипением и объемным кипением насыщенной жидкости. Участок трубы с объемным кинеиием насыщенной жидкости включает в себя области эмульсионного пробкового 4 и стержневого 5 режимов течения. В эмульсиониом режиме двухфазный поток состоит из жидкости и равномерно распределенных в ней мелких пузырьков. С дальнейшим увеличением паросодержания некоторые из них сливаются, образуя крупные нузыри-нробки, соизмеримые с диаметром трубы. При пробковом режиме пар движется в виде отдельных крупных пузырей-пробок, разделенных прослойками парожидкостной эмульсии с увеличением паросодержания происходит слияние уже крупных пузырей и образование так называемой стержневой структуры потока, нри которой в ядре потока сплошной массой движется влажный пар, а у стенки трубы — тонкий кольцевой слой жидкости. Толщина этого слоя постепенно уменьшается по мере испарения после полного испарения жидкости эта область переходит в область подсыхания 6. Область подсыхания (дисперсный режим) наблюдается лишь в длинных трубах. [c.312]

Как было показано в работе [60], определение ао по течению в вязкостном режиме с газом при диаметрах частиц, меньших 60 мкм (применялись микросферы из полистирола), дает резко заниженное значение против непосредственно определенных значений о из замеров под микроскопом. -В этих же условиях измерение ао в молекулярном режиме течения дало хорошее совпадение с результатами прямого расчета [60]. При условии введения поправок на молекулярный режим предел измерения ао с применением газа и расчетом по (П. 55) снижается до диаметра частиц 10 мкм и ао 0,6 м /см Жидкостные приборы также могут быть использованы примерно до этих же значений. При использовании вязкостного режима, верхний предел дисперсности определяется еще диаметром ячейки (аппарата) (d < 0,05 >ап, см. ниже) и чувствительностью прибора, замеряющего перепад давления в зернистом слое. Удельную поверхность частиц диаметром более 1 мм обычно определяют в интервале скоростей,- где перепад давления линейно зависит от скорости, пропускаемой через слой жидкости [26, R. В. M Mul-lin 36]. [c.51]

Обычный режим термической обработки при поставке закалка в масле или нормализация с последующим высокотемпературным (720 -750 °С) отпуском аз структурой из дисперсной ферритокарбидной смеси. [c.213]

Режимы движения фаз в колонных аппаратах чрезвычайно многообразны. Знание закономерностей поведения фаз в каждом режиме и пределов изменения гидродинамических параметров, в которых существует тот или иной режим, соверщенно необходимо при правильном определении условий проведб йя химических и тепло-массообменных процессов. Многообразие режимов движения фаз в аппаратах колонного типа обусловлено многими факторами в частности, многообразием участвующих в движении сред (твердые, жидкие и газообразные), многообразием величин и направлений скоростей фаз, различными условиями ввода и вывода фаз, возможностью возникновения различного рода неустойчивостей в двухфазном потоке, возможностью протекания процессов дробления и коагуляции частиц, а также влиянием поверхностно-активных веществ и различных примесей на поведение капель и пузырей. Однако при всем многообразии различного вида течений, встречающихся в колонных аппаратах, можно вьщелить определенный класс дисперсных потоков, которые имеют ограниченное число установившихся режимов, а поведение фаз в этих режимах определяется общими для всех систем закономерностями. Такие потоки можно назвать идеальными. Они существуют при скоростях движения фаз, сравнимых со скоростью их относительного движения. При этом частицы распределены достаточно равномерно по сечению аппарата если и существуют градиенты концентрации дисперсной фазы, то они имеют конечную величину. Это означает, что концентрация частиц в среднем меняется от точки к точке непрерывным образом. Форма частиц близка к сферической, а их размер не слишком отличается от среднего размера частиц в потоке. [c.86]

НИИ она падает. Объемная концентрация частиц в первом режиме сравнительно невелика, а скорость частиц достаточно высока. Наблюдается интенсивное мелкомасштабное пульсационное движение частиц и значительное перемешивание как сплошной, так и дисперсной фазы по высоте аппарата. Движение частиц во втором режиме носит замедленный и достаточно регулярный характер . Объемная концентрация частиц Bbmie, чем в первом режиме, и при не слишком больших расходах сплошной фазы близка к концентрации плотной упаковки. Продольное перемешивание значительно снижено по сравнению с первым режимом. Частицы соприкасаются друг с другом. Капли и пузыри в этом режиме заметно деформированы. За эти особенности второй режим движения капель и пузырей получил название режима плотной упаковки [156] или плотного слоя [133]. Из-за высокой объемной кош1ентрации частиц, а следовательно, и значительной межфазной поверхности, а также низких значений коэффициентов продольного перемешивания режим движения частиц во взвешенном состоянии имеет преимущества по сравнению с режимом обычного осаждения при проведении процессов тепло- и массообмена. [c.95]

Аналогичная ситуация имеет место и при прямоточном движении в направлении гравитационных сил для Iv o со (рис- 2.4, в и г) с той лишь разницей, что второй режим реализуется при поддержании концентрации дисперсной фазы на выходе из канала в пределах от до Равновесное состояние i/), ,,, так же как и fi ° формируется от точки ввода дисперсной фазы вниз по потоку частиц. Этот факт может служить подтверждением сделанного вьиие предположения, что равновесное состояние ipin является одним из состояний первого режима. При Iv qI > >lv ol прямоточное течение в направлении гравитационных сил существует только в виде первого режима, который формируется вниз [c.97]

ПО потоку частиц от точки ввода (рис. 2.4, д). При прямоточном течении против сил гравитации (рис. 2.4, е) второй режим, который в этом случае является единственным, формируется для частиц тяжелее сшюшной фазы вьпие точки ввода дисперсной фазы в нижней части аппарата. [c.98]

На практике первый режим (режим обычного осаждения) устанавливается автоматически за устройством ввода дисперсной фазы. Для формирования в аппарате режима движения во взвешенном слое при противоточном движении фаз используют специальные устройства, приспособления или способы управления. Все они сводятся к тому, чтобы вызвать небольшое уплотнение слоя частиц или, что то же самое, уменьшить скорость их движения в месте вывода дисперсной фазы из аппарата. При движении потока твердьгх частиц в нижней части аппарата размещают сужающее устройство (диафрагму или решетку). Для капель и пузырей уплотнение потока может происходить вблизи поверхности раздела фаз. При некоторых достаточно больших расходах дисперсной 98 [c.98]

Неравенство (2.88) означает, что концентрация дисперсной фазы при восходящем однонаправленном течении всегда должна быть больше некоторой величины, зависящей от приведенной скорости сплошной фазы. Ограничение снимается лишь при т. е, в том случае, когда приведенная скорость сплошной фазы становится больше скорости свободного осаждения частиц. При этом условие (2.88) всегда будет выполняться. Ясно, что при отсутствии устройств, ограничивающих движение частиц снизу, рассматриваем1лй режим неустойчив. Любое случайное уменьшение концентрации дисперсной фазы в нижней части аппарата ниже необходимого предела приводит к нарушению восходящего движения частиц в этой точке и переходу в режим осаждения. Сужающее устройство или решетка, скорость сплошной фазы в отверстиях которых выше скорости свободного осаждения частиц, предотвращают переход частиц в режим свободного осаждения, а тем самым поддерживают концентрацию во взвешенном слое в соответствии с неравенством (2.88). При Усо>1 необходимость в устройстве, ограничивающем поток снизу, отпадает. Такой режим обычно называют вертикальным транспортом. [c.100]

Действительно, давно было замечено, что при ожижении твердых частиц газами псевдоожиженный слой не однороден [189]. Он представляет собой слой взвешенных частиц с достаточно низкой порозностью, в котором поднимаются заполненные газом свободные от частиц полости, получившие название пузырей. Во время подъема пузыри могут увеличиваться в размерах, коалесцировать, что иногда приводит к образованию поршневого режима псевдоожижения, представляющего собой чередование сгустков частиц и газовых полостей, занимающих все сечение аппарата. Поршневой режим движения твердой фазы наблюдается также и при транспортировании твердых частиц газом в вертикальных трубах. Ряд авторов, первым из которых бьш, по-видимому, Уоллис [94], вьщвинули предположение, согласно которому пузыри и поршни являются следствием нарастания всегда присутствующих в потоке малых возмущений порозности. Однако в экспериментах неустойчивость наблюдается далеко не во всех дисперсных потоках. Так, ожи-жаемые жидкостью слои небольших твердых частиц из не слишком плотного материала однородны. Опыты по ожижению частиц газами при высоком давлении указьгеают на явный переход от однородного режима псевдоожижения к пузырьковому в случае увеличения скорости газа [190]. Не наблюдаются неоднородности и при движении небольших капель и пузырей в жидкостях. [c.134]

Исследования эффективности испарительного охлаждения рабочего тела в ГТД носили сравнительный характер. Вначале двигатель работал без подачи охлаждающей жидкости с постоянным расходом топлива и постоянной частотой вращения ротора. После выхода двигателя на устойчивый температурный режим и записи основных показаний по установке включался впрыск охлаждающей жидкости во входное устройство компрессора. Охлаждающие жидкости впрыскивали посредством четырнадцати центробежных форсунок, смонтированных в колекторе 6 (см. рис. 107). В целях выявления эффективности испарительного охлаждения данной жидкости менялся ее расход изменением количества работающих форсунок. Это дало возможность сохранить одинаковую дисперсность распыливания охлаждающих жидкостей при переменном их расходе. [c.261]

Система уравнений (7.1)—(7.2) предполагает, что реакции протекают в сплошной фазе, хотя реакционной принципиально может быть и дисперсная фаза. Реже встречаются случаи, когда реакция протекает в обеих фазах. В реакционных системах жидкость — газ реакция обычно протекает в жидкой фазе. В системах жидкость — жидкость различить реакционную и транспортную фазы обычно не составляет труда. Как показал Скривен [1], в общем случае реакция протекает в той фазе, где реагент более разбавлен и медленнее диффундирует. Специальные методы определения реакционной фазы разработаны Абрамзоном [2—5]. [c.113]

Для двухфазных газо-жидкостных и жидкость-жидкостных систем величина для дисперсной фазы определяется не объемной скоростью потока, а зависит от гидродинамических режимов потоков. Области существования последних определяются отношением объемных скоростей дисперсной и сплошной фаз. Для реакций под повышенным давлением, которое обычно применяется в случаях газо-жидкостных каталитических реакций, наиболее часто встречается режим пузырькового течения. В этом случае скорость всплывания пузырей определяется разностью плотностей сплошцой и дисперсной фаз, диаметром пузыря, зависящим от типа и размера распределительного устройства и от величины поверхностного натяжения на границе раздела фаз. В качестве примера формулы, видимо, приемлемой для расчета колонных аппаратов с суспендированным катализатором, можно привести приближенную формулу для скорости всплывания пузырьков в объеме жидкости при ламинарном движении [26] [c.303]

По характеру гидродинамической обстановки в аппарате родственным к псевдоожижению является режим фонтанирования, однако последний характеризуется гораздо ббльпшми скоростями газовой фазы, которая увлекает с собой твердые частицы дисперсной среды. Фонтанирование часто применяется в тех случаях, когда свойства частиц материала (их размеры и физико-химические характеристики) затрудняют псевдоожижение. Этот режим пшроко используется для термической обработки строительных материалов, сушки тонких дисперсий (например, порошковых материалов в фармацевтической промышленности) и т. п. [c.173]

Технологический процесс определяется параметрами, обеспечивающими нормальное его течение. Технологическими параметрами называются измеримые величины, определяющие состояние веществ, образующихся в процессе, и их реакционную снособиэсть. К ним, например, относятся температура и концентрация веществ иа входе в аппарат и выходе из него, состав и дисперсность твердых материалов, давление жидких и газообразных продуктов, скорость движения и количество по-даваемь1х веществ, интенсивность их перемещивания и др. Наиболее важным в химико-технологических процессах являются так называемые интенсивные физико-химические параметры—давление, температура и концентрация веществ. Совокупность технологических параметров определяет технологический режим производства. [c.221]

Реакции гидрообессеривания и гидрокрекинга ТНО в процессах с реакторами с кипящим слоем катализатора осуществляются в трехфазном слое Т-Ж-Г, где твердая фаза представлена суспензированным дисперсным катализатором диаметром < 0,8 жидкая фаза - смесь сырья и продуктов, а газовую фазу образует водород, пары углеводородов, сероводород и аммиак. Кипящий слой создается с помощью жидкой фазы, для обеспечения линейной скорости которой (0,2-0,3 м/с) ее подают на циркуляцию с помощью специальных насосов внутреннего или внешнего монтажа. Работа с кипящим слоем катализатора позволяет обеспечить более интенсивное перемешивание контактирую1цих фаз, изотермический режим реагирования и поддержание степени конверсии сырья и равновесной активности катализатора на постоянном уровне за счет непрерывного вывода из реакторов части катализаторов и замены их свежими или регенерированными. [c.198]

Оксид углерода реагирует с углеродистой сталью, образуя пентакарбонил железа Ре (СО) 5, который, разлагаясь на катализаторе, покрывает его слоем дисперсного железа, усиливающего побочные реакции образования метана, что, в свою очередь, нарушает оптимальный температурный режим. Для предотвращения карбонильной коррозии стенки колонны и некоторые другие детали футеруются медью или выполняются нз высоколегированной стали. Полученный мстанол-сырец очищают от кис-Рис. 65, Схема колопиы ЛОТ, сложных эфиров, высших спиртов, пеп-синтсза метанол.и такарбоинла железа, получая чистый мети- [c.168]

Л —режим захлебывания вследствие недостаточности пульсации Д —режим смешения и отстаивания, характеризуемый расслаиванием фаз на светлые слон между тарелками С —режим эмульгирования, характеризуемый однородностью дисперсии н малым нзменение-м дисперсности фаз в период цикла пульсации Д —нестабильный режим режим захлебывания вследствие чрезмерной пульсации. [c.775]

Рис. 8. Режимы течения о поперечном потоке [12] дисперсный (а) пузырьковый — вертнкильпын и горизонтальный поток (б) нестабильный режим течеиия — вертикальный поток (в) дисперсно-расслоенный (г) и расслоенный (д) I — капельки жидкости в газе 2 — пузырьки газа в жидкости 3 — газ 4 — жидкость

Справочник химика 21

Химия и химическая технология