Инжекция жидкости

Механизм процесса массоотдачи в жидкой фазе в массообменном аппарате типа трубы Вентури изучен мало. Нет данных о кинетике массоотдачи в жидкой фазе при образовании и движении двухфазного потока, соответствующего условиям дистилляции с паром или газом органических продуктов. Механизм процесса массоотдачи внутри капель жидкости, образовавшихся в результате инжекции газа, изучен при абсорбции [63]. При инжекции жидкости струей газа достигается чрезвычайно развитая межфазная поверхность за счет искажения формы поверхности капель и за счет их дальнейшего раздробления. Возникающая прп этом внутри капель турбулентность может намного уменьшить сопротивление диффузионного поверхностного слоя [63]. [c.152]

Практическое достижение таких результатов возможно, например, при инжекции жидкости газом, обеспечивающей высокую степень диспергирования жидкости, или при превращении газо-жидкостной системы в подвижную нестабильную пену. Такая пена возникает при пропускании газа со значительной скоростью через находящийся на решетке слой жидкости или при создании в башне с насадкой скоростного режима, близкого к режиму захлебывания . [c.130]

Анализ экспериментальных данных о скоростях подъема газовых пробок в жидкости и в однородном псевдоожиженном слое показал, что изложенная выше теория невязкого движения вокруг изолированной поднимающейся пробки удовлетворительно согласуется почти со всеми опубликованными данными как для двухмерного, так и для осесимметричного потока. В табл. V- приведены данные для систем (в состоянии минимального псевдоожижения), полученные либо в опытах с инжекцией одиночных пузырей , либо путем измерения скорости поршня при V = = В общем данные для труб, приведенные в табл. V- , [c.175]

Приведенные результаты показывают, что с повышением давления как инжектируемого потока, так и рабочей жидкости максимально достижимый коэффициент инжекции повышается. Например, при давлении сжатия 1,3 МПа и низких давления рабочей жидкости и инжектируемого потока (Р = 4,0 МПа, Р =0,15 МПа) коэффициент инжекции составляет всего 0,02. С увеличением давления рабочей жидкости до 5,0 МПа, а давления инжектируемого потока до 0,2 МПа при неизменном давлении сжатия 1,3 МПа коэффициент инжекции возрастает до 0,098. Эти данные подтверждают доводы в пользу сочетания технологий сверхкритической регенерации растворителя и его использования для компремирования растворителя низкого давления с помощью газоструйного компрессора. [c.317]

Сократить потери жидкого водорода при транспортировке или хранении можно и за счет его переохлаждения на, несколько градусов ниже температуры кипения, но не ниже тройной точки. Переохлаждения можно достигнуть путем вакуумирования жидкости, ее охлаждения более низкокипящим хладоагентом или инжекцией [c.170]

Перемешивание жидкостей производится 1) пневматическим методом — путем барботажа газов через жидкость 2) механическим способом— при помош и различного вида гребных устройств, вращаю-ш ихся в жидкости 3) дросселированием жидкости, инжекцией, циркуляцией и другими гидравлическими способами (специальные смесители). [c.394]

Применительно к процессам сгорания в струе важное значение имеет величина инжекции в зоне установления потока. Инжекцию определяют из отношения массовых потоков в данной точке и на выходе из щели. Для несжимаемой жидкости это отношение равно отношению объемных расходов в данной точке и на выходе из щели и определяется из уравнения [c.305]

Среди наиболее эффективных методов контроля за содержанием различных веществ в потоке важное место занимает проточно-инжекционный анализ (ПИА) - метод, основанный на введении (инжекции) пробы жидкого образца в движущийся непрерывный поток жидкости (носителя) . После ввода в носитель зона инжектированной пробы транспортируется к детектору, который непрерывно регистрирует оптическую плотность, электродный потенциал, ток или любой другой физический параметр, изменяющийся при прохождении зоны пробы через ячейку детектора. Большой интерес к ПИА связан прежде всего с возможностью автоматизации анализа, начиная с рутинного и кончая сложными биохимическими исследованиями. Условия измерения легко регулируются, и часто достаточно лишь поддерживать постоянными ионную силу и pH раствора. [c.577]

Производительность струйных насосов удобно оценивать коэффициентом инжекции )/и = Gy /Gp. Величина коэффициента инжекции при заданном давлении на выходе из струйного насоса и известных параметрах рабочей и перекачиваемой жидкостей, а также размерах насоса может быть рассчитана из баланса энергий и количеств движения потоков. Методика такого расчета подробно изложена в специальной литературе , а применительно к работе инжектора для сжатия и перемещения пара низкого давления с помощью пара высокого давления — в разд. 9.6.7. При увеличении развиваемого струйным насосом напора Н коэффициент инжекции уменьшается. [c.316]

Для вторичной инжекции возможно использование жидкостей (как инертных, так и компонентов топлива) и газов (которые можно отобрать в камере сгорания, получить в специальном газогенераторе или подать из специальной емкости). Эффективность работы системы вторичного впрыска можно оценить по двум параметрам коэффициенту усиления 51 и коэффициенту прироста тяги 82 [c.203]

Рис. 121 иллюстрирует механизм влияния инжекции на поле течения в сопле. Кроме того, что впрыскиваемая жидкость замещает часть выхлопных газов, инжекция приводит к образованию системы скачков уплотнения (скачок отрыва и индуцированный головной скачок уплотнения). Боковая составляющая реактивной силы возникает как следствие двух эффектов во-первых, поток импульса вещества, впрыскиваемого через [c.206]

Тройник вытяжной (рис. 2.2.12.18). Изменение полного напора жидкости, движущейся от сечения 3 к сечению 2, происходит не только в результате гидравлических потерь, но и за счет сообщения ей энергии от потока, текущего от сечения 1 к сечению 2, т. е. за счет инжекции. Баланс энергий для сечений 3 м 2 можно взять в форме (2.2.12.8), но тогда под кцг следует понимать изменение полного напора, которое [c.94]

В таких аппаратах рабочий (жидкость) и пассивный (газ) потоки находятся в разных агрегатных состояниях, почти не изменяющихся в процессе смешения. В силу большой разницы плотностей взаимодействующих сред массовый коэффициент инжекции имеет величину порядка 10" , а объемный коэффициент инжекции 0,2-3,0. [c.425]

В аппаратах инжекционного типа расход вовлекаемого газа следует рассчитывать, исходя из условий захвата его шероховатой поверхностью струй жидкости, распадающихся на капли [31, 33, 44-47]. Коэффициент инжекции в таких аппаратах обычно находится в диапазоне от 0,5 до 1,5. Для ориентировочных расчетов расхода инжектируемого газа можно пользоваться зависимостями, приведенными в 6.3.8. [c.531]

В последние годы много внимания уделяется изучению процесса развития канала электрического пробоя с использованием методов скоростной регистрации быстро протекающих явлений. Анализируя совокупность полученных данных, ряд авторов приходит к выводу о существенной роли инжекции носителей заряда из электродов и образующегося при этом объемного заряда в процессе развития пробоя. Фостер [17] подчеркивает аналогию в развитии электрического пробоя газов, жидкостей и твердых тел и выдвигает предположение, согласно которому на границе облака объемного заряда действуют значительные механические усилия. Это может привести к образованию в жидкостях и твердых телах областей пониженной плотности (фактически, газовых включений), в которых и развивается далее процесс ударной ионизации. Таким образом, выдвигается гипотеза, представляющая собой разновидность теории электромеханического пробоя, учитывающая инжекцию носителей (электронов) и развитие ударной ионизации в газовых полостях, которые возникают вследствие электромеханических усилий. Однако теоретическая разработка этой гипотезы пока не проведена. [c.29]

Контакт между паром и жидкостью происходит в момент инжекции паром жидкости. Пар движется с большой скоростью порядка 20—25 м сек. Образующаяся паро-жидкост-ная смесь направляется в сепаратор 2, где смесь разделяется на пар и жидкость. Пар поступает в следующий контактный элемент, а выделившаяся жидкость направляется про-тивоточно пару, как это показано на схеме. [c.127]

Однако, определив специальным методом роль жидкостной пленки в массоотдаче при абсорбции, Семенов и сотрудники [56] пришли к выводу, что пленка на стенках трубы образуется из капель, уже насыщенных абсорбируемым газом, и массообмен на стенках диффузора практически отсутствует. Процесс массопередачи, в основном, происходит в момент инжекции жидкости и образования двухфазного потока. [c.151]

Движения жидкости в пограничном слое и во внешнем потоке неразрывно связаны между собой. В первоначальной постановке Прандтля эта связь рассматривалась как односторонняя считалось, что внешний поток существует независимо от пограничного слоя и задается наперед как известный, движение же в пограничном слое определяется по заданному внешнему потоку. Последующее развитие теории пограничного слоя показало, что это не так и что только в некотором, не всегда удовлетворительном приближении можно производить расчет по такой схеме. Прежде всего заметим, что в результате подтормаживания жидкости в пограничном слое трубки тока расширяются, линии тока смещаются и оттесняют внешний поток. Вызываемое этим оттеснением изменение продольных скоростей на границах слоя оказывается в большинстве случаев пренебрежимо малым существенным обратным влиянием пограничного слоя на внешний поток является возникновение поперечных скоростей, которые сохраняются во внешнем потоке и в ряде случаев становятся основой изучаемого процесса (инжекция жидкости извне внутрь струи, см. далее, 5). В некоторых, более редких случаях (отрыв и гфед-отрывное состояние) имеет значение и обратное влияние пограничного слоя на продольные скорости во внешнем потоке. В этом случае внешний поток уже нельзя считать наперед известным его определение требует учета движения в пограничном слое, которое в свою очередь зависит от внешнего потока. Даже весьма приближенное рассмотрение такого типа задач представляет пока что значительные трудности. Некоторые соображения по этому вопросу будут даны в конце настоящей главы ( 9). [c.13]

Коэффициент инжекции падает с ростом давления сжатого потока. Поэтому для сжатия газообразного потока до давления конденсации 1,4 МПа и выше, соответствующего температуре охлаждения растворителя в холодильниках дпя его конденсащ и до 40 С, необходимо поддерживать давление рабочей жидкости довольно высоким. [c.318]

В процессе деасфальтизации гудрона на установке образуется около 1000 кг/час газообразного пропана. Количество пропана, выводимого из сверхкритического ра 1делителя, составляет примерно 60 ООО кг/час. Таким образом, коэффициент инжекции струйного компрессора будет не ниже 1000/60 000=0,017. Из приведенных в таблице данных видно, что при давлении в отпарных колоннах 0,20 МПа давление сжатого потока в струйном компрессоре не может превышать 1,5 МПа, если давление рабочей жидкости состаиляет 4,0- [c.318]

Предлагаемые усгановки для озонирования воды превосходят известные по коэффициенту инжекции озоновоздушной смеси и интенсивности массопереноса. Объемный коэффициент массопереноса в активной зоне аппаратов в оптимальных режимах может достигать 1,5 2 с . Это приводит к тому, что концентрация озона в жидкости за несколько секунд достигает величин, при которых отмирание микроорганизмов наступает через 1- 2 шн. В барботажных колоннах соответствующие процессы длятся не менее 5+10 минут. Как следствие предлагаемые установки являются гораздо более компактными, а следовательно, и более дешевыми Эго позволит уменьштъ габариты контактных емкостей в 2 - 2,5 раза по сравнению с известными установками, снизить капитальные затраты на их производство в 1,5-2 раза. [c.20]

Исиользование защитного козырька, укреиленного на корпусе аппарата между разделительной пластиной и основанием тарелки и перекрывающего 10-90 % площади разделительной иластины, позволяет не только увеличить эффективность работы тарелки ирп сохраиепии ее производительности иутем устранения ировала жидкости через контактные элементы (создание эффекта инжекции), но и уменьшить расстояние между тарелками, в результате чего уменьшается высота аппарата, сокращается металлоемкость п, соответственно, энергозатраты. [c.202]

Степень дисперсии, или разбавления, в ПИА характеризуется коэффициентом дисперсии D. Рассмотрим простой дисп юионный эксперимент. Раствор пробы, сод жащийся в полости клапана до инжекции, однороден н имеет начальную концентрацию С , которая, если бы ее можно было измерить с помощью детектора, дала бы сигнал прямоугольной формы с высотой, пропорциональной концентрации пробы (рис. 7.4-2). После инжектирования проба движется с потоком ш>сителя, образуя размытую зону, форма которой зависит от геометрии канала и скорости псугока. Следовательно, кривая отклика имеет форму пика, отражающую континуум концентраций (рис. 7.4-2, внизу) и образующую градиент концентраций, в котором каждый отдельный элемент жидкости имеет концентрацию, отличную от соседнего. Полезно, однако, рассма г-ривать этот контш м концентраций состоящим из индивидуальных фрагментов жадкости, имеющих определенную концентрацию содержимого пробы С, поскольку каждый из этих фрагментов является потенциальным источником сигнала (см. также разд. 7.4.10). [c.446]

Чтобы разумно сконструировать систему ПИА, важно знать, насколько исходный раствор пробы разбавляется на пути к детектору и сколько времени проходит между инжекцией пробы и регистрацией сигнала. Для этого определим коэффициент дийтерсии D как отношение концентраций содержимого пробы до н после разбавления, имеющего место в таком фрагменте жидкости, который дает аналитический сигнал, т. е, [c.446]

Подачу струйных насосов характеризуют коэффициентом ин-жекции ки = QJQp. при любом заданном коэффициенте инжекции степень повышения давления струйного насоса увеличивается с уменьшением площади сечения камеры смешения относительно площади выходного сечения сопла рабочей жидкости. При уменьщении коэффициента инжекции характерно повышение развиваемого струйным насосом давления. [c.187]

Струи могут быть созданы различными способами. Наиболее важное требование — большая скорость жидкости относительно газа, гарантирующая мелкодисперсный распыл струи. Существует ряд способов введения жидкости в поток газа инжекция через сопло в стенке канала, по которому движется газ, а также ввод жидкости непосредственно в толщу газа по потоку или против него. Для достижения большой скорости истечения газа из распыливающего устройства необходимо создать на нем большой перепад давления. При вводе жидкости в поток газа через маленькое отверстие при большом препаде давления энергия сжатия переходит в кинетическую энергию, в результате чего жидкость вытекает из сопла с большой скоростью. Приведем некоторые значения скорости истечения жидкости. Для углеводородной горючей смеси без учета потерь на трение в форсунке перепад давления в 0,14 МПа приводит к скорости истечения около 19 м/с. Повышение перепада давления до 5,5 МПа увеличивает скорость до 117 м/с. [c.462]

Если требуется управление вектором тяги в плоскости крена, то можно использовать два сопла или установить в выходном раструбе пару тонких продольных разделительных ребер и впрыскивать жидкость через соответствующие отверстия [182, 183J. Из рис. 122 видно, что отверстия А 1,2) и В 1,2) обеспечивают управление по тангажу, отверстия Си/) — по рысканию, а совместный впрыск А и или Лг и В —по крену. В аэродинамической трубе с водой в качестве впрыскиваемой жидкости проведено параметрическое исследование распределения давления в таком сопле и его изменения в зависимости от отношения расходов вторичного и основного потоков, а также определено оптимальное положение впускных отверстий для вторичной инжекции [182, 183]. Эти результаты были затем использованы при разработке специального устройства, в котором сжигали малоразмерный заряд монотоплива на основе ПХА, а в сопло впрыскивали фреон-113 (рис. 123). Двигатель устанавливали в двух прецизионных подшипниках, позволяющих ему совершать свободное (без трения) движение в плоскости крена. Вращательный момент измеряли с помощью двух балок, приваренных перпендикулярно к переходной муфте, скрепленной с передним днищем РДТТ. Балки жестко заделывались в стенд и при приложении крутящего момента подвергались изгибу. Измерительный мост с тензодатчиками [c.209]

Првбо №1 для ПА. Развитие ПА базируется как на успехах собственно аналитической химии, так и в значительной мере на достижениях аналитического приборостроения. Приборы дпя ПА позволяют осуществлять в пртоко в автоматическом режиме многае операции химического анализа отбор пробы, введение ее в поток носителя (реагента), физическую и химическую подготовку пробы, детектирование и запио сигнала, математическую обработку данных. На рис. 16.6 приведена блок схема проточно-инжекционного анализатора. Анализатор включает один или несколько насосов устройство для отбора щ>обы и ее инжекции в движущейся поток жидкости аналитический модуль, основу которого составляет потокораспределнтельная система — совокупность трубок, опре- [c.416]

V — средняя скорость потока, м/с и- — скорость потока, м/с г — высота расположения центров сечений, м а — угол раскрытия диффузора отношение коэффициентов инжекции по жидкости и твердому тезту угол между вектором абсолютной скорости и касательной к окружности колеса, град [c.362]

В большинстве случаев аппараты с компактной струей относятся к изотермической группе. Наряду с традиционной формой проточной части (рис. 6.3.4.1, а) применяются ЖГСА, в которых рабочая жидкость подается в камеру смешения через несколько рабочих сопел или одно сопло (многоструйное, рис. 6.3.4.1, г) с несколькими отверстиями. Увеличение поверхности контакта фаз взаимодействующих сред приводит к увеличению коэффициента инжекции при прочих равных условиях. Эффективность ЖГСА возрастает также в случае увеличения длины камеры смешения до 40-50 вместо 8-10 калибров для однофазных СА. Это связано с тем, что образование однородной газо-жидкостной эмульсии требует большей длины пути перемешивания, чем выравнивание профиля скорости однофазного потока. В этом случае отпадает необходимость в диффузоре. [c.425]

Интересным способом получения древесного целлюлозного, материала для ацетилирования есть способ одной пз финляндских фирм (41), который основан на применении трехстуценчатой варки. По этому способу древесную щепу, полученною из сосны, лиственницы или осины варят в три сталии, предварительное сульфонирование, основная варка и гидролиз, щелочная варка. Варка проводится и биметаллических котлах с непрямым обогревом, рассчитанных на давление не менее 10 кгс/см- Котлы снабжены эффективной циркуляцией для варочного раствора. При загрузке шепы применяют паровые уплотнители, которые позволяют проводить пропарку щепы После подачи жидкости давление в котле поднимают до 9-10 кгс/см- и проводят пропитку щепы Варка проводится с раствором бисульфита натрия с концентрацией в пересчете на содержание окиси натрия в растворе от 1,4 до 2,3% при pH 3,5-6,5 Пропитка начинается при температуре 80-90°С, а в процессе пропитки, которая длится 2-3 часа, температура повышается до 110-130°С. По окончании пропитки из котла удаляется горячая избыгочная жидкость, а затем вводится горячая вода. Одновременное этим проводится инжекция жидкой двуокиси серы в количестве 7-10% от веса древесины. Температура повышается до 145-155° в течение 1-2 часов. Продолжительность стоянки на конечной температуре определяется значением вязкост и получаемот о целлюлозного магериала. Контроль за ходом варки проводится по цвету варочного раствора. [c.27]

На рис. 4 и 5 приведены схемы многоколпачковой тарелки с круглыми колпачками и сливным устройством сегментного типа. Колпачки имеют прорези, через которые бар-ботируют пар (газ). Жидкость течет по тарелке в диаметральном направлении, образуя гидравлический уклон, и сливается через сливную планку. Поток пара поступает в горловины и, барботируя через прорези колпаков, выносится в сепарационное пространство между тарелками. Назначение сепарационного пространства — освободить пар от увлеченной жидкости. Однако в этом пространстве возникают и другие явления, которые играют большую роль в процессе массообмена. Если постепенно увеличивать скорость пара, то на тарелке, снабжаемой жидкостью, возникают последовательно различные гидродинамические режимы. При малой скорости пара имеет место пузырьковый барбо-тажный режим. Через слой жидкости проходят отдельные пузырьки газа или пара. Работа тарелок неравномерна. Работают главным образом те колпачки, которые находятся вблизи сливного стакана. При увеличении скорости пара возникают последовательно струйный, пенный и инжекци-онный (брызговой) гидродинамические режимы. При установлении струйного режима пар образует струи (факелы), которые вырываются из-под колпака или через щели колпака в жидкость. От них отделяются отдельные пузырьки пара, прорывающиеся к поверхности жидкости. При этом образуется мелкопористая пена. Работа тарелки становится [c.26]

Для Д. жидкостей примев., напр., след, устр-ва гомогенизаторы, в к-рых жидкая смесь продавливается под высоким давл. (до 3,5-10 Па) через отверстия сечением ок. 10 см или через узкий кольцевой зазор спец. клапана коллоидные мельницы, в к-рых жидкость диспергируется при прохождении через конич. зазор шириной до 25 мкм между статором и ротором, вращающимся с частотой 2-10 об/мин смесители инжекц. типа я форсунки, работающие по принципу действия струйного насоса (см. Перемеичг-ние жидкостей), высокоскоростные мешалки турбинного и др. типов (см. Перемешивание). Примен. также акустич. и электрич. методы Д. К первым относятся, напр., ультразвуковые свистки и сирены для эмульгирования, аппараты с магнитострикц. преобразователями для получ. суспензий, волновые концентраторы (в виде распылительной насадки) для генерирования аэрозолей. Электрич. эмульгирование или распыление происходит гл. обр. под действием сил электростатич. отталкивания, возникающих в результате сообщения жидкости при ее истечении через спец. сопло или разбрызгивающее устр-во избытка поверхностных электрич. зарядов. [c.180]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология