Зоны мокрые

Ар - гидравлическое сопротивление зоны контакта газов с жидкостью (рабочей зоны) мокрого пылеуловителя, Па - давление орошающей аппарат жидкости, Па т - удельное орошение скруббера, м /м - мощность вращающегося механизма, расходуемая на контактирование газов с жидкостью, Вт [c.302]

Смесь органических и неорганических солей — наиболее трудный материал для сжигания, так как неорганические соли могут содержать водную фазу. При сжигании такого материала молекулы органических соединений разрушаются, а неорганические соединения образуют окислы или карбонаты, выходящие из зоны сжигания. Перед выбросом топочных газов в атмосферу эти неорганические окислы и карбонаты улавливают в мокрых скрубберах. [c.138]

Отличительной особенностью установки является наличие двух регенераторов "мокрого и "сухого . Во втором регенераторе при температурах 800°С, избытке воздуха и незначительном содержании водяных паров, выжигают остаточный кокс, что исключает термопаровую дезактивацию высококремнеземных цеолитов трубчатой формы. Второй верхний регенератор оборудован выносным циклоном и десорбером (зоной отдува катализатора от дымовых газов]. Высокая температура в узле смешения (иногда на 40-100°С выше, чем в реакторе) обеспечивает быстрое и почти полное испарение сырья, снижает коксообразование. [c.131]

Зона прогрева. В этой зоне материал нагревается от температуры 20°С до температуры мокрого термометра Согласно уравнению, = 32°С (I, = 103,3 кДж/кг при X, = 0,001 кг/кг, I, = ЮО С). На диаграмме ё определяем точку, характеризующую состояние воздуха на поверхности материала, на пересечении изотермы = 20°С и линии насыщения воздуха ф = 1. В этой точке влагосодержание воздуха Хо = 0,015 кг/кг и энтальпия 1о = 57 кДж/кг. Конечная точка прогрева соответствует влагосодержанию газа у поверхности материала при Хпр, т = 0,03 кг/кг. [c.210]

Устранение непосредственного контакта работающих с химическими веществами. В большинстве технологических процессов непосредственный контакт работающих с химическими веществами исключен либо сокращен до минимума. Для этого процессы производства ведут в закрытой аппаратуре, а там, где это невозможно, — капсулируют и отделяют рабочую зону от открытых химических продуктов. Безопасность технологических процессов и отдельных производственных операций можно существенно повысить, если изменить отдельные технологические приемы работы. Например, если заменить сухой размол твердых веществ мокрым, транспортировать сыпучие продукты пневмотранспортом, подавать пылящие токсичные продукты не в сухом виде, а в виде пасты или раствора. [c.43]

В связи с развитием ядерной энергетики полимерные материалы начали щироко применяться для сооружений, работающих в зоне активности (детали оборудования, изоляция, клеи). В последнем случае полимеры имеют практически монопольное применение. С использованием асфальтитов была получена клеевая композиция, которая до весьма высокой дозы 8-10 Гр не меняет адгезионной прочности к бетону и металлу [156]. В качестве основы клея был использован новый материал под названием альтин (157—158]. Клей имеет и то преимущество, что может наноситься на мокрую поверхность и отверждаться в интервале от —20 до 50 °С. [c.348]

Главная функция градирни заключается в снижении температуры горячей воды до величины, определяемой соображениями целесообразности. Уменьшение температуры потока воды, проходящего через градирню, называется шириной зоны охлаждения. Охлаждение воды достигается частично за счет повышения температуры окружающего воздуха, а частично за счет испарения некоторой доли потока горячей воды. Соотношение между количеством тепла, затрачиваемого на увеличение температуры воздуха, и количеством тепла на испарение воды зависит от влажности воздуха, поступающего в градирню. Другой и, по-видимому, наиболее важной величиной, характеризующей работу градирни, является разность между температурой охлажденной воды и температурой воздуха на входе в градирню, измеренной по мокрому термометру. Эта последняя представляет собой ту минимальную температуру, до которой можно охладить воду в идеальной установке. Для каждой реально существующей градирни эта разность температур, известная под названием вы 0ты зоны охлаждения, изменяется в зависимости от температуры воздуха по мокрому термометру, скорости потока воды и тепловой нагрузки. [c.296]

Влияние условий расчета на раз мер градирни. Размер градирни зави сит от ширины зоны охлаждения, температуры по мокрому термометру [c.302]

Рис. 15.16. Кривая, характеризующая влияние высоты зоны охлаждения на относительные размеры градирни при температуре по мокрому термометру 23,9° С и ширине зоны охлаждения 14° С [4 .

Рис. 15.17. Кривая, характери,1ую-щая влияние температуры окружающего воздуха, измеренной по мокрому термометру, па относительные размеры градирни прп высоте зоны охлаждения 5,6° С и ширине зоны охлаждения 14° С [4].

Результаты испытаний [9] показали, что в градирнях с нагнетательной вентиляцией рециркуляция примерно вдвое больше, чем в градирнях с вытяжной вентиляцией. Поскольку большинство исследуемых градирен имели естественную тягу, данные об испытаниях этих градирен были нанесены на графики в виде функций нескольких переменных. Единственными факторами, влияние которых на рециркуляцию резко выражено, оказались расход воды и длина башни (для случая, когда много градирен расположено в ряд, за длину башни принимается длина всего ряда). Анализ данных испытаний показал, что влияние указанных двух факторов может быть достаточно хорошо учтено путем введения поправки в температуру по мокрому термометру. На рис. 15.19 приведены значения этой поправки для ширины зоны охлаждения 11,2 " С и высоты зоны охлаждения 5,6° С. Таблица в подписи под рисунком содержит коэффициенты, при помощи которых по данным рис. 15.19 можно найти значения поправки для других значений ширины и высоты зоны охлаждения. Следует обратить внимание на то, что на рисунке даны две кривые одна соответствует рекомендуемой, другая — максимально допустимой величине рециркуляции. [c.304]

Пример 15.1. Определить размеры градирни. Градирня предназначена для охлаждения воды с температурой 48,9° С при высоте зоны охлаждения 5,6° С и при начальной температуре воздуха по мокрому термо- [c.306]

Решение. При высоте зоны охлаждения 5,6 С и температуре по мокрому термометру 23,9" С конечная температура воды составит 29,5 С. [c.307]

Основой для выбора способа и режима сушки всегда являются свойства высушиваемого материала. Оптимальный режим должен обеспечивать высокое качество получаемого продукта при минимальном расходе тепловой и других видов энергии и при достаточной интенсивности процесса. Когда свойства материала это допускают, устанавливают высокую температуру газообразного теплоносителя, что обеспечивает интенсивную сушку. Обычно при конвективной сушке материал и газ перемещаются в одном направлении, т. е. сушилка работает при прямоточном режиме. При этом температура газа на входе в сушилку может быть высокой, даже при обработке термически малоустойчивого материала, так как в первый период сушки с постоянной скоростью температура достаточно влажного материала не может превысить температуры мокрого термометра, т. е. материал не перегревается. В зоне сушки с падающей скоростью материал соприкасается с газом, температура которого снизилась. [c.360]

Снижения содержания ЗОг в дымовых газах можно достигнуть двумя путями 1) очисткой котельного топлива от серы (гидрообессеривание) и 2) очисткой дымовых газов. О гидрообессеривании нефтяных остатков сказано в гл. УП. Для очистки дымовых газов разработан ряд методов — мокрая очистка растворами различных оксидов и солей (аммиачно-бисульфитный, магнезитовый и другие методы) и сухая очистка адсорбентами (активированным углем, оксидом меди и др.). Однако большие объемы газов, подвергаемых очистке, а также разнообразие компонентов (оксиды азота, оксид углерода, водяные пары, азот) обусловливают значительные трудности для создания достаточно экономичного метода очистки. Концентрацию оксидов азота в продуктах сгорания снижают, уменьшая коэффициент избытка воздуха, т. е. снижая содержание кислорода в зоне горения. [c.320]

Отработанный теплоноситель из сушилки-грануля-тора направляется в циклоны, где очищается от пыли и поступает в систему мокрой очистки (на схеме не показана). Порошок из циклонов возвращается по линии пневмотранспорта в зону псевдоожиженного слоя су-шилки-гранулятора. [c.824]

Наиболее простое предположение о поведении высоковлажного материала в процессе его конвективной сушки заключается в том, что жидкость может относительно свободно перемешаться внутри пористой структуры тела, которое практически не создает сопротивления процессу массопереноса. При этом испарение жидкости происходит только на наружной поверхности материала, а удаляемая в процессе сушки влага без затруднений подводится к поверхности испарения из внутренних зон материала при исчезающе малом градиенте влагосодержания. Считается, что скорость процесса испарения влаги с наружной поверхности полностью определяется количеством тепла, подводимого к наружной границе материала. Температура влажного материала полагается постоянной по его толщине и равной температуре мокрого термометра, соответствующей параметрам окружающей среды. Таким образом, скорость удаления влаги из материала (скорость сушки) может быть определена путем деления количества подводимого тепла на величину теплоты парообразования [c.255]

Одна из разновидностей конструкции загрузочного устройства при мокром способе дозирования описана нами ранее (см. рис. VI-14). Другой вариант устройства [41] показан на рис. VI-30. Принцип его действия основан на саморегулировании количества подаваемого материала. Для этого в расширенной части 1 аппарата размещена вертикальная перегородка 2, выполненная в виде открытого с обеих сторон цилиндра, а загрузочные патрубки 3 установлены в пространстве между перегородкой и корпусом аппарата. При работе аппарата в зоне между перегородкой и корпусом сорбент не псевдоожижается, образуя плотный слой, который перекрывает загрузочные патрубки. По мере выгрузки нз адсорбера отработанного активного угля снижается уровень псевдоожиженного слоя, и зернистый материал под действием силы тяжести опускается в аппарат, освобождая загрузочные патрубки. В этот период происходит догрузка нужного количества адсорбента пока вновь не образуется плотный слои, запирающий загрузочные патрубки. [c.170]

Стокса w, - скорость газового потока в активной зоне мокрого пылеуловителя, м/с / -линейный параметр, характеризующий поверхность осаждения (например, диаметр капли, диаметр пузыря), м - поправка Кенин-гема - Милликена, существенная для взвешенных частиц размером < 1 мкм. [c.301]

С. Применяются подогреватели радиационно-конвективного типа, в которых нагревание происходит за счет тепла сжигания природного газа. Нагреваемый газ проходит по трубкам конвекционную зону, потом радиационную и здесь окончательно нагревается до требуемой температуры. Горячие газы поступают через смеситель 5 в реактор 6, где образуются газы пиролиза (табл. 2), поступающие далее на сажеочистку в скруббер 5, мокрый электрофильтр 9 и пенный аппарат /2. [c.11]

В десорбере с помощью водяного пара происходит отпаривание и вымывание нефтяных газов из порового объема и пространства меигду частицами катализатора. Отпаренный катализатор струей воздуха транспортируется через распределип льную решетку в нижнюю часть регенератора, куда через маточники подается воздух. Затем смесь поступает в зону кипящего слоя регенератора, где выдерживается достаточное время для обеспечения регенерации. Отрегенерированный катализатор подается в реактор. Пары продуктов из реактора попадают в ректификационную колонну 8, где сначала подвергаются мокрой очистке от катализаторной пыли, а затем поступают во фракционирующую часть колонны. В нижней части колонны установлены каскадные тарелки для отделения паров катализата от катализаторного шлама. По мере 1[акопления шлам выводится в транспортную линию реактора. [c.197]

За бывшим реактором сохраняются функции объемного сепаратора и отпарной секции. В нижней части лифт-реактора предусматривается подача водяного пара или сухого газа и установка ультразвуковой форсунки. Ли -реактор выполнен из трех участков переменного сечения. Вследствие большого диаметра (12 м) регенератор разделен на две зоны центральную "мокрую и периферийную "сухую , большей площади, с раздельной подачей воздуха и совместньш вьтодом продуктов горения. Наличие небольшой добавки Р в составе катализатора обеспечит окисление СО и SO2 до СО2 и SO3. [c.133]

Платина и ее металлические сплавы являются активными катализаторами окисления углеводородов и кокса. Горение кокса на АПК и полиметаллических катализаторах протекает со скоростью на два порядка выше, чем на АСК и А12О3. Процесс идет в диффузионной области с большим тепловыделением, особенно при выгорании алкильных цепочек кокса. Во избежание местных перегревов и спекания пла-. тины процесс искусственно тормозят и проводят в три этапа, ограничивая температуру и подачу кислорода в смеси с азотом. На первом этапе выжиг ведется при температуре 250- 350 С и концентрации кислорода 0,5%, на втором этапе при 350-450 С и 1% и на третьем, заключительном этапе при 450- 510 С и 3- 5% соответственно. Благодаря ступенчатому выжигу кокса, по длине слоя и диаметру зерна катализатора наблюдается перемещение горячего пятна зоны горения. Вначале окисляются непредельные углеводороды, адсорбированные на металлических центрах,, а затем - углеводороды, оставшиеся в системе. Длительность этого "мокрого этапа зависит от тщательности подготовки системы и может колебаться от нескольких часов до нескольких дней. Второй этап обусловлен горением коксогенов и кокса, находящихся вблизи металлических центров за счет спилловера ароматизированного кислорода. В продуктах горения этих соединений образуется много воды и меньше СО2. На завершающейся сухой стадии регенерации выгорает высококарбонизированный кокс, так называемый остаточный, глубинный, бедный водородом, расположенный на наибольшем расстоянии от металлических центров и источника подачи кислорода. Уменьшить неравномерность температур в слое и одновременно интенсифицировать процесс горения кокса можно уменьшая концентрацию кислорода при одновременном повышении давления в системе и увеличивая кратность циркуляции газовой смеси. [c.166]

Для определения влияния эффекта смачивания внешней поверхности термосифона (эффекта мокрого термометра) был поставлен сравнительный эксперимент. Обнаружено, что при равных тепловых нагрузках при пленочном увлажнении и обдуве воздухом температура внешней поверхности термосифона снижалась до 5-6°С по сравнению с температурой сухой стенки. При увлажнении зон конденсации термосифонов в условиях верхнего распыливания жидкости и активного воздушного вентилирования в градирне следует ожидать снижения температуры в зоне конденсации за счет внешнего испарения пленки. Это приведет к увеличению теплопереда рщ й способности термосифонов и доохлаждению воды дополнительно на 3-4°С. Были проведены эксперименты с двухфазным термосифоном из нержавеющей стали с длиной Ь = 4,30 м (2/ё = 32,5). Масса заправки двухфазного термосифона дистиллированной водой составляла 0,5 кг. Нижний конец двухфазного термосифона размещался в термостате с нагретой водой (1в= 84°С), а верхний конец охлаждался в условцях свободной конвекции. В ходе экспериментов определялся темп охлаждения нагретой воды, а мощность двухфазного термосифона составляла л 200-300 Вт. При скоростях движения воздуха 1 -3 м/с, имеющих место в градирнях вентиляторного типа и теплообменниках на термосифонах и тепловых трубах, мощность термосифона существенно возрастает. [c.249]

При горении паров в приведенной пленке температура поверхности испаряющейся жидкости будет близка к температуре адиабатического испарения (к температуре мокрого термометра), так как отвод тепла внутрь жидкости относительно небольшой. В зоне горения температура получается достаточно высокой и поэтому температура адиабатного испарения жидкости приближается к температуре кипения при заданном внешнем давлении (верхний предел температуры адиабатного испарения). Практически можно принять, что температура поверхности жидкого топлива равна температуре кипения. То же получается и при испарении в высокотемпературной среде жидкости без горения (испарение негорящей жидкости или испарение в инертной среде). [c.247]

В аппарате РКСГ мелкие частицы, выносимые из кипящего слоя, вновь возвращаются в него вследствие уменьшения скорости газа по мере его движения в расширяющейся средней конической части, соединяющей зону кипящего слоя с более широкой зоной распылительной сушки. Это обеспечивает сравнительно небольшой унос из аппарата мелких частиц, улавливаемых в циклонах и мокрых скрубберах для возврата в процесс. Готовый гранулят выводится из кипящего слоя аппарата РКСГ в воздушный холодильник, также с кипящим слоем. [c.293]

Ион Сг +. На фарфоровую пластинку поместите 3—5 капель соли Сг + и добавьте несколько крупинок ЫааОг. Перемешайте, добавьте 2—3 капли воды и пластинку нагрейте. Кусочком фильтровальной бумаги коснитесь раствора с осадком. По краю мокрой зоны проведите капилляром с бензидином. Бенэидин окисляется в беизидиновую синь ионом Сг04 . [c.264]

Эффективным и простым в исполнении является следующее решение защиты изоляции в зоне опирания анкера и пригруза (рис. 53). На изолированный трубопровод 1 в месте контакта его с анкером на основное покрытие вдоль образующей трубы наносят по мокрой грунтовке сначала один слой обертки, а затем по жировой смазке второй слой полимерной обертки. По верхней обертке 2 наносят слой жировой смазки, а затем по ней — слой ленты 3, используемой в качестве мягких полотенец при спуске в траншею изолированных трубопроводов раздельным способом. Сверху укладывают в виде седла отрезок трубы 4, разрезанный пополам по диаметру (полукожух). Для этого можно использовать старые трубы, оставшиеся после ремонтных работ. Ширину системы полимерная обертка - лента - стальной полукожух следует выбирать в зависимости от воэ- [c.116]

В мокрых методах горячие дымовые газы промываются растворами или суспензиями различных окислов и солей, при этом газы охлаждаются до точки росы (методы на основе известняка, извести, аммиака, окиси магния, солей натрия, на основе органических веществ, каталитические методы и др.). В сухих методах дымовые газы очищают твердыми сорбентами без существенного пзмоиения температуры газов (методы с применением активированного угля, расплава карбонатов, окиси марганца, окиси меди). Есть также методы, в которых снижение содержания серы в дымовых газах достигается введением в зону горения топлива (непосредственно или сжиганием топлива с добавками в псевдоожиженном слое) добавок, связывающих серу. [c.134]

Получение. Текстильные П.в. производят в пром-сти формованием из р-ров по сухому или мокрому способу (см. Формование химических волокон), а мононити, щетину, волос-экструзией расплава полимера. При тгойучении П.й. пЬ сухому способу используют высоковязкие ([т ] > 100 Па-с) 28-32%-ные р-ры ПВХ в смесях (1 1) ацетона с СЗ или бензолом. Формовочный р-р продавлиьают через фильеры в шахту прядильной машины, где образуются воЛЬкна в результате испарения р-рителя из струек р-ра. Из-за высокой токсичности, пожаро- и взрывоопасности р-рителя прядильная машина и процесс получеиия П.в. имеют специфич. особенности паровоздушная смесь циркулирует в прядильной машине по замкнутому контуру, образованному шахтой и вспомогат. трубопроводом. Р-ритель испаряется в верх, обогреваемой зоие шахты, конденсируется и выводится в ниж. интенсивно охлаждаемой зоне освобожденный от капель р-рителя воздух, иасыщеиный парами р-рителя (содержание выше верх. КПВ), нагревается и подается в верх, зону шахты. [c.622]

Мокрые электрофильтры для очистки газа от пыли обеспеч1Ивают обычно более высокую степень улавливания, чем сухие, из за отсутствия в них вторичного уноса осажденных частиц и наличия в активной зоне ряда благо-приятных условий, способствующих стабильному протеканию процесса Э1ектрогазоочистки [c.231]

Первый период сушки протекает при постоянных скорости сушки du /dx = onst и температуре мокрого термометра Т = onst до тех пор, пока в поверхностном слое содержится свободная влага. Ее испарение с поверхности тела происходит с постоянной скоростью и при постоянной температуре. По мере уменьшения содержания во влажном теле свободной влаги скорость ее поступления в поверхностный слой постепенно снижается. Содержание свободной влаги в поверхностном слое уменьшается и в некоторый момент времени становится равным нулю. С этого момента начинается второй период сушки, в котором происходит углубление поверхности испарения свободной влаги. Между поверхностью испарения и поверхностью тела образуется зона сушки, из которой испаряется влага с физико-химическими формами влаги. [c.794]

Полые газопромыватели (рис.5.9) реализуют наиболее примитивную схему мокрой очистки с организацией промывки запыленных потоков газа в газоходах (воздуховодах) или отдельных камерах (емкостях) различной формы. Орошающая жидкость в них подается встречно (рис.5.9 а) или поперек газового потока (рис.5.9 б). Чтобы унос жидкости из зоны контакта был незначительным, размер капель должен быть не менее 500 мкм, а скорость газового потока не должна превосходить 1.. 1,2 м/с. Для уменьшения габа- [c.204]

Коагуляционный мокрый пылеуловитель КМП (рис.5.14,б), разработанный Ленинградским институтом Промстройпроект, представляет собой низконапорную трубу Вентури, оснащенную циклоном ЦВП с периодическим орошением в качестве каплеуловите-Ля. Подача воды в трубу Вентури производится центрально в зоне Конфузора. В распылительной форсунке на выходе из сопла установлен [c.217]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология