Влияние температуры стенок труб

Влияние температуры стенок труб [c.56]

На величину теплонапряженности поверхности нагрева большое влияние оказывает отложение кокса на внутренней поверхности труб. Кокс затрудняет передачу тепла сырью и, кроме того, создает угрозу целости труб (повышается температура стенок труб). Рост образования кокса затрудняет увеличение. тепловой напряженности поверхности нагрева и приводит к падению производительности установки. [c.177]

Рентгенографический анализ, как и химический состав отложений с поверхности зондов, показал большое влияние температуры стенки в процессе загрязнения труб поверхностей нагрева. [c.203]

В вертикальную трубу диаметром 1 см на ее нижнем конце втекает вода со скоростью 1 см/с. До какой высоты можно ожидать существенного влияния естественной конвекции, если избыточная температура стенки трубы ts — te составляет 20 С [c.663]

Существенное влияние на работу печи оказывает прочность и термическая стойкость катализатора [II]. Как показал опыт, при замене катализатора ГМП-З на ГИАП-5 сопротивление печи снизилось с 0,9 до 0,6 ат, содержание остаточного метана уменьшилось с 1,8 до 0,6% об., расход отопительного газа сократился на 10%, производительность печи увеличилась, а температура стенки труб снизилась. [c.24]

Диапазон параметров (температура, давление) режима работы трубопроводов соответствует параметрам технологического режима процессов, осуществляемых в реакционной аппаратуре и в аппаратуре для разделения реакционных смесей. Требования к материалу и конструкции трубопровода и арматуры не ограничиваются учетом действия только температуры и давления агрессивные и абразивные свойства потока в ряде случаев оказывают решающее влияние на выбор материала труб и арматуры, а также на конструкцию трубопровода. При проектировании и эксплуатации трубопровода необходимо учитывать температурный режим потока, пределы изменения температуры стенок труб и последствия пульсации, вызываемой работой насосов и компрессоров. [c.220]

При высокой температуре стенок труб снижается механическая прочность металла, он переходит из упругого состояния в упругопластическое, легко деформируется под влиянием нагрузки. [c.195]

Влияние температуры стенки на интенсивность коррозии может быть установлено по характеру коррозии топочных экранов действующих котлов. При сжигании пыли АШ в топочной камере котла ТПП-210 активная коррозия происходит на боковых экранах, расположенных ближе к фронтовому экрану. Максимальная скорость коррозии этих труб достигала 11,8—2,0 мм/год [42]. Скорость коррозии задней половины экрана не превышала 0,9 м м/год. Одной из причин столь существенной разницы в интенсивности коррозии является разная температура стенки этих труб. В котле ТПП-210 задняя от фронта половина экранов включена в схему НРЧ в качестве входной, а передняя половина является выходной, что определяет разницу в температуре стенки и, как следствие, в скорости коррозии. [c.123]

На температуру стенок парообразующих труб существенное влияние оказывает степень чистоты их внутренней поверхности. Когда поверхность металла чиста, температура стенки трубы практически мало отличается от температуры рабочей среды и при докритических давлениях близка к температуре насыщения. Когда поверхность металла загрязняется какими-либо отложениями, температура стенки повышается. Из приближенного уравнения (7.1) видно, что увеличение температуры стенки будет тем значительнее, чем больше тепловой поток, толще отложения и меньше их теплопроводность [c.178]

Влияние температуры. Повышение температуры ускоряет электрохимические процессы. Температурный фактор особенно важен для магистральных газопроводов. Транспортируемый газ выходит из компрессорной станции нагретым до 60—80°. При расстоянии между компрессорными станциями 70—150 км его температура на входе следующей компрессорной станции составляет 2—3°. Экспериментальными исследованиями, проведенными ВНИИГазом на магистральном газопроводе Ставрополь — Москва, установлено, что температура стенки трубы и прилегающего к ней слоя почвы изменяется по длине газопровода по гиперболическому закону и не бывает ниже 1°. Следовательно, при замерзании толщи грунта зимой на газопроводе коррозия не прекращается в связи с обогреванием почвы теплом газа. Можно предполагать, что на участках газопровода, уложенных на выходе компрессорных станций коррозионная активность грунта будет снижена за счет его высыхания вокруг горячей трубы. [c.11]

Режим растопки (после доведения температуры дифенильной смеси до температуры кипения), а также резкие сбросы и набор нагрузки не оказывали существенного влияния на температуру стенки трубы. [c.20]

Такова единственная особенность, в которой проявляется влияние изменяемости физических констант. Эта особенность влечет за собой важные следствия. Задача о теплообмене обычно формулируется так, что условием определяются два значения температуры (например, температура стенки трубы и температура жидкости во входном сечении). Пока существенными являются только разности температур, такое построение условия задачи имеет смысл определения одной температурной разности (температурного напора). [c.175]

При больших скоростях движения газа, т.е. при больших Ке, на коэффициент оказывает влияние шероховатость стенок трубы, степень которой выражается отношением Д/с/. В этом случае Х определяют по (5.16). Использование (5.19) - (5.21) для расчета движения газа в длинном трубопроводе может привести к существенным ошибкам, связанным с изменением по координате коэффициентов гидравлического сопротивления, сверхсжимаемости и температуры. Для точного численного решения уравнения (5.18) интервал изменения аргумента 2, т.е. длина трубопровода, разбивается на отдельные малые участки, на которых изменение указанных параметров несущественно. Обозначим начальную точку такого участка точкой А, конечную — В. Соответствующими индексами будем помечать значения переменных в этих точках. Тогда разностная запись дифференциального уравнения (5.18) примет следующий вид [c.141]

Судить о влиянии температуры на процесс (IV) можно по такому признаку на стенках камер и дымовых труб, через которые проходят продукты этой реакции, оседает сажа. Объяснение очевидно так как смесь СО и СО2, покидая зону реакции, охлаждается и при этом равновесие смещается влево, то выделение углерода является процессом экзотермическим. С решением этого вопроса можно связать и некоторые другие. Например, горящий уголь при интенсивном дутье дает большую температуру, чем при медленной подаче воздуха образующаяся при окислении угля двуокись углерода при интенсивном дутье не успевает восстановиться до СО значит эндотермическая реакция, течение которой в условиях затрудненного теплообмена (уголь — плохой проводник тепла) вызывает понижение температуры, пе происходит. [c.74]

При электродуговой сварке этих сталей в зоие термического влияния могут образоваться трещины, поэтому сварку производят с предварительным подогревом до температуры 250—350 °С н последующей термической обработкой при температуре 550— 650 °С. Выдержка при температуре отпуска должна быть не менее 5 мин на каждый миллиметр толщины стенки трубы с последующим медленным охлаждением. [c.358]

Для случаев совместного влияния сил вынужденной и свободной конвекций при подъемном течении в вертикальной трубе /4=+1, и противоположного влияния при опускном течении в вертикальной трубе А= . Противоположное влияние сил вынужденной и свободной конвекций наблюдается при подъемном течении в охлаждаемых каналах или при опускном течении — в обогреваемых. Уравнение (36) можно использовать при значениях параметра (7 щ,—Ть, ш)/(7 и,—оиО<3. Числа Прандтля Рга, и Грасгофа Ог , рассчитывают по значениям параметров физических свойств, определенным по температуре стенки, [c.236]

А. Кипение в большом объеме. Сильное влияние обработки поверхности на пузырьковое кипение в большом объеме, включая эффекты старения, обсуждается в 2.7.2. Многочисленные разновидности обработки поверхности и структуры использованы для снижения разности температура стенка — температура насыщения жидкости АТ . Хотя пузырьковое кипение можно интенсифицировать даже путем незначительных изменений поверхности [5], особенно эффективны специальные методы. Для воды образование небольших несмачивающихся участков (тефлон или эпоксидная смола) на поверхности илн во впадинах снижает ATs при постоянном д в 3—4 раза (6]. Данное сравнение, так же как и другие приведенные в этом параграфе, основаны на определении теплового потока по площади поверхности гладкой трубы. [c.423]

Исследование электрокинетических явлений в скважинах осложняется тем, что в подъемных трубах движется газонефтяная смесь с постоянно меняющимися параметрами потока (скоростью, давлением, температурой и газонасыщенностью). Большое влияние на степень электризации потока оказывают его структура, шероховатость стенки трубы, наличие в потоке частиц парафина, воды и других механических примесей и их дисперсность. Но, главным образом, электризация в потоке зависит от скорости движения и проводимости потока, которая, в свою очередь, зависит от проводимости жидкости и структуры потока. [c.86]

Под проделом но давлению для распространения холодно1 (1 иламени в работе понимается минимальное дав][епие, ири котором пламя проходит весь путь от источника зажигания и до термомет])а сопротивления. Влияние температуры стенок трубы 7 иа Pi для 50 /о смеси диэтилового эфира с кислородом изображено на рис. 75. С ростом 1 д значение Р снижается. Около 140 кривая претерпевает резкий излом, а начиная со 178° (7 ) и выше возиика( т сиоптапнси холодное иламя. [c.220]

Исследование теплообмена при кипении этилового спирта в трубах проведено Лукомским и Мадорской [68]. Измерения велись на двух экспериментальных участках, общая длина которых составляла 800 мм. На одном участке применялась труба, внутренний диаметр которой был равен 30 мм, а обогреваемая длина 210 мм на другом — труба внутренним диаметром 22,5 мм с обогреваемой длиной 170 Л1Ж. Максимальные тепловые потоки на первой трубе доходили до 2,5 10 ккал/м час, на второй— до 6,0 час. Обогрев проводился электрическим током, проходившим по нихромовым пластинкам. Температура стенки трубы фиксировалась термопарами. Максимальный тепловой поток измерялся при кипении этилового спирта для давления 1ага и в интервале давлений 49—67 ата. ыло установлено, что <7макс. не зависит от скорости и расходного объемного паросодержания. Разница в значениях <7макс., установленных при различных Шо и р, находится, по мнению авторов, в пределах точности опытов. Однако даже беглое ознакомление с результатами исследования показывает, что при увеличении скорости циркуляции или уменьшении объемного расходного паросодержания максимальный тепловой поток возрастает. Влияние скорости циркуляции и паросодержания на д акс. впоследствии было установлено другими исследователями. [c.109]

Влияние тепловой нагрузки на интенсивность отложений проявляется в том, что с повышением тепловой нагрузки возрастает температура стенки парогенерирующей трубы, а повышение температуры стенки трубы интенсифицирует прикипаемость частиц к поверхности нагрева. [c.8]

Таким образом, длительность эксплуатации имеет такое же лияш-ю на изменение металлографических свойств, как п повышение температуры стенок трубы. При этом у 70% испытанных труб в печах всех рассмотренных установок структура металла не изменилась. Многие из этих труб проработали более 40 ООО—60 ООО ч. Изменения металлографических свойств металла ие оказывают заметного влияния на его механические свопства. [c.71]

При проектировании промышленной трубчатой печи применяют трубные экраны с различной освещенностью труб. Для труб с тонкими стенами теплонапряженность поверхности труб прямо пропорциональна их освещенности. Влияние толщины стенки трубы на тепдонапряженность ее поверхности в зависимости от освещенности установили следующим образом. Две трубы (диаметром 130x16 жж) были установлены в двухрядный экран двустороннего облучения промышленной печи, где коэффициент освещенности был равен Фп = 0,615, а три трубы — в топочную камеру полупромышленной печи, где коэффициент освещенности труб составлял фпп = 0,804. Коэффициенты освещенности труб получены теоретически по методу Рамзина и путем замера температур наружной стенки. Теоретические и опытные данные отличались друг от друга на 5%. [c.153]

Обычно течение жидкости (газа) между трубками сопровождается теплообменом. Значит, поверхность имеет температуру, отличную от средней температуры жидкости, проходящей между трубками. Влияние температуры стенок на сопротивление потоку жидкости учитывается по методу Зидера [39] (применяемому также для случая течения внутри труб). С помощью этого метода вычисляется коэффициент Яиз, отвечающий температуре потока. Затем действительный коэффициент К определяется из уравнения [c.98]

Как известно, интенсивность отложений парафина зависит от температуры, скорости и структуры газонефтяного потока, физических свойств твердых углеводородов, растворенных в нефти, а также температуры стенок трубы, гладкости их поверхности и природы материала покрытия. Каждый из этих факторов в различ- ной степени влияет на интенсивность отложений парафина, но при выборе покрытия можно воздействовать лишь на физические свойства материала и состояние его поверхности. Изучение влияния качества обработки поверхности материалов на интенсивность парафинизации показали, что все испытанные материалы, имеющие шероховатую поверхность с высотой неровностей более 8—10 мк, запарафиниваются. Влияние качества обработки поверхности существенно сказывается в пределах от 5 до 10 мк, поэтому материалы для покрытия должны иметь максимально возможную гладкую поверхность с высотой гребней шероховатости менее 5 мк. Интересно отметить, что размеры кристаллов парафина по замерам под микроскопом составляют 2- 4 мк [89, 115], что соизмеримо с минимальным размером высоты неровностей. [c.11]

В вертикальной трубе диаметром 22X1 мм и длиной 3,5 м течет трансформаторное масло сверху вниз со скоростью 0,12 м/с и средней температурой 90 °С. Определить средний коэффициент теплоотдачи, если температура стенки трубы 10 °С. Учесть влияние естественной конвекции. [c.52]

В случае разрыва в такой зоне подземного или надземного газопровода и образования факела метановоздушной смеси интенсивное тепловое воздействие пожара на близлежащие открытые участки трубопроводов может привести к существенному повышению температуры стенок труб. В свою очередь, повышение температуры может вызвать потерю несущей способности трубопроводов, их разрушение и воспламенение транспортируемых по ним продуктов, то есть, привести к каскадному развитию аварийной ситуации. Для вьфаботки рекомендаций по принятию своевременных мер с целью предотвращения подобных аварийных ситуаций, а также максимальному снижению тяжести последствий возможных аварий, необходимы, прежде всего, конкретные количественные оценки влияния теплового потока от пожара на находящиеся поблизости открытые участки трубопроводов высокого давления. Вследствие существенных трудностей проведения адекватных экспериментальных исследований, наиболее эффективным средством получения таких оценок является численное моделирование. [c.394]

При определении средних по периметру коэффициентов теплоотдачи на проволоках небольшого диаметра следует применять электрический обогрев, так как в этом случае изменение температуры по окружности незначительно. Если тепло передается к воздуху от жидкости (или наоборот), температура которой существенно изменяется при течении по трубе, значительное изменение по окружности локального /г , на воздушной стороне приведет к существенному изменению температуры стенки трубы по ее окружности, усложняя, таким образом, анализ результатов [60]. Эти осложнения, по-видимому, имели место в работе Райхера [51], изучавшего теплоотдачу газов при поперечном обтекании охлаждаемых жидкостью труб. Нормальное изменение локального /г . по периметру получается только при правильной оценке влияния теплопроводности вдоль окружности [60], так как в противном случае можно получить ошибочные выводы. [c.356]

Из предыдущего может показаться, что начало воспламенения в любом элементарном объеме системы достаточно, чтобы вызвать самораснростра-няющуюся взрывную волну в этой системе. (Отметим, что температура воспламенения растет логарифмически с увеличением отношения поверхности к объему, поэтому для каждого сосуда должна существовать своя температура воспламенения.) В закрытых системах, таких, как сферические колбы или цилиндрические трубы, большое влияние оказывает стенка, так что взрыв может затухнуть прежде, чем он распространится в системе. В открытой системе распространение пламени может достигать постоянной скорости. [c.398]

Влияние естественной конвекции на течение в горизонтальных трубах. Выше рассматривались только изотермические течеиия в трубе. Ес, и же в результате вязкой диссипации илн теплообмена между стенками трубы и жидкостью формируется радиальный профиль температуры, то при малых числах Рейнольдса или больших перепадах температуры важную роль может играть естественная конвекция, развивающаяся на фоне основ1гого тече- [c.124]

Переменные физические свойства (Рп>1). Рассмотрим влияние изменений вязкости с температурой на процессы теплообмена, т. е. задачу, в которой Рп 1. Для задачи зтого типа (28), (29) надо решать совместно вследствие того, что они связаны через изменения вязкости и скорости. Решение этих уравршний обычно получают с помощью численных методов для каждого интересующего случая. Чтобы проиллюстрировать конечное влияние т] (Т) на Ыи, приведем результаты, полученные в [16], для теплообмена степенной жидкости, текущей в трубе с постоянной температурой стенки (см, рис. 3). [c.333]

Практика эксплуатации печей пиролиза показывает, что отдельные трубы выходят из строя довольно часто. Кроме местных перегревов стенки, вызываемых неравномерным облучением, закоксовыванием труб с последующим выжигом кокса, значительное влияние оказывают на длительность работы стали Х23Н18 и ее специфические особенности. Так, при работе труб змеевика в области температур 650— 800° С происходит образование сигма-фазы, вызывающей охрупчивание стали и снижение ее жаропрочности. Выпадения сигма-фазы не происходит, если металл нагрет вьпие 800° С. Поэтому при конструировании змеевиков печи пиролиза нижние ряды труб, работающие при температурах стенки до 850° С, целесообразно выполнять из стали Х18Н10Т. Трубы из этой стали хорошо сопротивляются эрозии. Поэтому и рекомендуется применять их также на выходных участках змеевиков печи. Указанная особенность стали Х23Н18 делает необходимым расположение приварных калачей змеевика непосредственно в топке без выноса их в специальную камеру. В случае размещения калачей змеевика вне топки, кроме возможности охрупчивания стали, имеет место также усиление отложений кокса на более холодных поверхностях. [c.45]

Технология изготовления. Конструкция теплообменника зависит от требований технологии производства, в частности от технологии соединения труб с трубными досками. Наиболее перспективными, по-видимому, являются гелиеводуговая сварка и высокотемпературная пайка тугоплавким припоем — сплавом железа, хрома, никеля, кремния и бора с точкой плавления около 1100° С. Для осуществления пайки твердым припоем необходима атмосфера водорода при отсутствии влаги (см. гл. 2). В некоторых теплообменниках применена сварка, в других используется пайка, некоторые теплообменники были сначала сварены, а затем пропаяны. Для выявления лучшей технологии были проведены испытания на длительную прочность соединений. Обнаружилось, что повреждения были одинаковыми как в случае сварки, так и в случае пайки — в обоих вариантах имели место случайные свищи. Одной из наиболее существенных конструктивных проблем является вопрос концентрации напряжений в основании сварного шва в трубной доске. На рис. 2.5 показана фотография микрошлифа такого шва, на которой ясно видны места сильной концентрации напряжений на конце трещины, упирающейся в сварочный шов. Хотя влияние такой концентрации напряжений можно уменьшить путем развальцовки трубы в трубной доске, последнюю операцию не всегда легко осуществить при малом диаметре труб. Возникающие в стенке трубы при вальцовке остаточные напряжетшя сжатия имеют тенденцию к релаксации при высоких температурах, особенно в условиях переменных температурных режимов, связанных с резкими изменениями температуры жидкости, текущей в трубах. Следовательно, имеются весьма веские доводы в пользу припаивания труб к трубной доске твердым припоем. При последнем способе получается хорошее со всех точек зрения металлическое сцепление трубы с трубной доской. Было выявлено, что если трубы свариваются, а затем еще и пропаиваются, то при этом достигается высокая монолитность конструкции. Действительно, более 7000 сваренных, а затем пропаянных соединений труб с трубной доской были подвергнуты длительным испытаниям, при этом не обнаружилось ни одного свища [14]. [c.271]

Один из путей создания исключительно компактного теплообменника типа жидкость — жидкость — реализация максимально развитой теплообменной поверхности на кубический метр объема теплообменника. Это подразумевает использование тесно рас- юложенных труб малого диаметра. На рис. 14.3 показано влияние диаметра труб на величину удельной мощности, достижимой при заданной разности температур. Преимущества труб малого диаметра и плотной набивки пучка проявляются с особой силой, если теплообменник предназначен для работы на жидких металлах П5 , поскольку благодаря их высокой теплопроводности коэффициенты теплоотдачи /юлучаются исключительно высокими, особенно в случае каналов с малым диаметром. В связи с этим возникает вопрос выбора оптимального диаметра труб. Опыт эксплуатации показывает, что для большинства обычных теплообменников нецелесообразно использовать трубы диаметром менее 12,7 мм из-за опасности заноса труб и их закупорки. Однако система с жидким щелочным металлом может поддерживаться столь чистой, что вопрос о возможных отложениях на стенках ие будет представлять какой-либо проблемы. [c.272]

Приведенные расчетные уравнения получены для изотермических условий течения жидкости. При иагреваиии или охлаждении движущейся жидкости через стенки трубы в результате изменения температуры меняется и вязкость жидкости по сечению трубы. Это вызывает некоторое изменение профиля срсоростей по данному сечению и, соответственно, изменение величины к. Особенно существенно влияние теплообмена на величину к при ламинарном режиме течения, когда поперечное перемешивание жидкости отсутствует и градиент температуры по поперечному сечению трубы в основной массе жидкости значительно выше, чем в турбулентном потоке. [c.89]

Сульфидная коррозия в дымовых газах наблюдается при концентрациях сероводорода 0,01—0,2 %. Зондирование топочного пространства показало, что в неблагоприятных случаях вблизи поверхности экранов пылеугольных котлов содержание кислорода снижается с 2,0 до 0,2 %, а содержание оксида углерода и сероводорода увеличивается с 2,6 до 8,2 и с 0,013 до 0,066 % соответственно [21. При этом наблюдалось увеличение скорости коррозии труб из стали 12Х1МФ с нескольких десятых до 5—6 мм/год. В результате коррозии происходит существенное утонение стенки труб с огневой стороны, что приводит к их разрыву (из-за соответствующего роста напряжений) через 23—24 тыс. ч эксплуатации. Сероводородная коррозия сопровождается образованием на поверхности труб из перлитных сталей двухслойной пленки, наружная часть которой состоит из оксида железа РваОз, а внутренняя — из сульфида железа РеЗ. Влияние сероводорода увеличивается при повышении температуры до 550 °С, а затем уменьшается из-за его разложения (рис. 12.2). Скорость сероводородной коррозии возрастает линейно с увеличением концентрации сероводорода в дымовых газах (рис. 12.3). Экспериментально обнаружен линейный рост концентрации сероводорода в топочных газах при увеличении соотношения СО (СО + СО ). Отрицательное воздействие сероводорода проявляется не только в усилении коррозии металлических поверхностей, но и в постепенном разрушении защищающего их огнеупорного (в частности, хромитового) слоя, который наносится на экран нижней радиационной части (НРЧ) котлов. [c.222]

Средний по длине температурный напор между стенкой и жидкостью, определялся для каждой секции отдельно планиметрированием кривых, устанавливающих изменение температур стенки и потока по длине трубы. На фиг. 5 приводится изменение локального теплового потока, температурного напора и паросодержания по длине трубы для опыта, в котором расход воды равен 1320 кгЫас. Из графика можно сделать несколько важных выводов. Во-первых, тепловой поток резко возрастает почти по всей длине трубы, тогда как температурный напор изменяется очень незначительно. Поэтому можно предположить, что в верхней части трубы пузырьковое кипение уже не определяет механизм процесса теплообмена. Автор считает, что вызываемое паром движение двухфазного потока является основным для процесса теплообмена при высоких паросодержаниях. Во-вторых, на нижнем участке трубы, кроме обычного конвективного теплообмена, оказывающего основное влияние на процесс, имеются вторичные воздействия, которые подавляются при переходе в область преимущественного влияния скорости. Денглер подтверждает эти выводы расчетом. Он рассчитал распределение теплового [c.35]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология