Распределение трубчатой печи

Рис. 44. Распределение температур по высоте трубчатой печи

Существует много способов расположения труб, топочных устройств и схем движения перерабатываемого сырья. Каждый из них имеет свои достоинства в том или ином конкретном случае. Некоторые типы трубчатых печей показаны на рис. Xi ll. Главные требования, предъявляемые к трубчатым печам,—достаточный термический коэффициент полезного действия и надлежащее распределение температуры вдоль пути перерабатываемого продукта. Для лучшего контроля радиантная секция может быть разделена на две половины стенкой. Сырье обычно проходит через одну или, самое большее, две параллельные нитки. Внутренний диаметр труб 76—152 мм, длина от 6 до 12 м, количество последовательно соединенных труб—100 и более в каждой нитке. [c.365]

Большое влияние иа степень превращения сырья в трубчатых печах оказывает конструкция реакционного змеевика, распределение температурного градиента по длине змеевика и скорость газового потока. Для создания паиболее благоприятных условий протекания реакцин пиролиза температуру по длине змеевика постепенно повышают, а для достижения высоких коэффициентов теплопередачи в змеевиках поддерживают высокие скорости газовых потоков. За рубежом в промышленных условиях для змеевиков обычно применяют трубы диаметром 106 мм. Давление на выходе из змеевика поддерживается от 1,5 до 2,0 ати. [c.44]

Для обеспечения длительной и безопасной работы труб необходимо, чтобы температура стенки трубы в любой зоне не превышала 900 °С. При подогреве паро-газовой смеси до 550 °С наибольшее количество тепла должно подводиться в начальную зону трубы. Поэтому раньше горелки размещали в верхнем своде печи (при движении паро-газовой смеси через катализатор сверху вниз) или в ее подовой части (при движении паро-газовой смеси через катализатор снизу вверх). Примерное распределение температур по высоте трубчатой печи при размещении горелок в верхнем своде при- ведено на рпс. П-24. [c.119]

Работы по интенсификации процесса пиролиза [16—18] проводились на промышленной трубчатой печи, реконструированной с целью увеличения интенсивности теплообмена, рационального распределения тепловых потоков по длине пирозмеевика и сокращения времени контакта. Реконструкция печи заключалась в замене труб змеевика размером 140 X 8 мм на 114 X 7 мм, уменьшении длины змеевика со 169,4 до 121 м, замене панельных горелок на чашеобразные с добавлением пятого ряда горелок при шахматном их расположении на излучающих стенах и приближении стен с горелками к реакционному змеевику на расстояние 650 мм вместо 1325 мм. [c.59]

Наиболее эффективной оказалась присадка МпО, которая снизила скорость коррозии экранных труб котла в 1,7—4 раза. Для трубчатых печей присадки не применяли. Отчасти это связано с более жесткими температурными условиями, неравномерным распределением присадок в золе и дополнительным загрязнением теплообменных поверхностей отложениями, снижающими теплопередачу. [c.177]

Характер распределения механической прочности кокса в объеме камеры при подаче теплоносителя будет иным. На рис. 31 показаны дифференциальные и кумулятивные кривые прочности коксов, полученных в камерах диаметром 5 м. Кривые 1 относятся к коксу из смеси асфальта деасфальтизата, гудрона и тяжелого газойля коксования, которые нагревались в отдельных змеевиках трубчатой печи Э (температура смеси асфальта деасфальтизата и гудрона на выходе из печи была 485 °С, тяжелого газойля - 530 °С). Кривые 2 относятся к коксу, полученному из смеси асфальта (20%) и гудрона (80%) с температурой нагрева 490-495 °С. Анализ кривых показывает, что при использовании в качестве теплоносителя тяжелого газойля коксования заметно улучшается качество кокса - среднее значение механической прочности повышается до 7 МПа, в то время как при работе по обычной схеме (без газойля) этот показатель составляет 5,8 МПа. [c.110]

При разработке САР многопоточной трубчатой печи наряду с традиционной задачей нагрева требуемого количества сырья до требуемой температуры на выходе печи ставится задача автоматического поддержания заданного распределения температур между змеевиками. [c.80]

Обычные трубчатые печи с электрообогревом из нихромовых или платиновых проволок или лент не дают равномерного распределения температуры по всему слою катализатора, поэтому проведение в них обработки катализаторов и реакций очень затруднительно. Этих дефектов лишены блочные печи , изготовляющиеся из толстого медного или алюминиевого блока, позволяющие регулировать температуру с точностью до 1° по всей длине слоя катализатора. [c.52]

Как и для трубчатых печей установок для прямой перегонки нефти, производительность крекинг-печей определяется прежде всего величиной поверхности нагрева, ее распределением между отдельными секциями, вытекающей отсюда теплонапряжен-ностью единицы поверхности нагрева и прочими, общими для всех трубчатых печей конструктивными элементами. [c.176]

Измерительную ячейку включают последовательно с медным кулонометром и амперметром. Перед началом опыта средний и крайние цилиндрики вместе с электродами взвещивают. Электролиз ведут в трубчатой печи при температуре 250—300° С. Для равномерного распределения температуры нихромовую обмотку частично сдвигают от середины к концам фарфоровой трубки печи. Температуру печи контролируют платина-платинородие-вой термопарой. Через систему пропускают слабый ток порядка 7—10 мА. Продолжительность опыта — до 5 ч. После электролиза зажимы, сжимающие цилиндрики и электроды, ослабляют и проводят взвешивание, Масса среднего цилиндрика должна остаться без изменения, что служит контролем правильного проведения опыта. [c.136]

Для промышленных трубчатых печей доля потерь тепла в окружающую среду составляет Ч пот/Рр=0,02—0,08, при этом меньшее значение соответствует печам большой тепловой мощности, а большее — печам малой теплопроизводительности. Распределение теплопотерь по камерам современных трубчатых печей дано в табл. У.ЗО. [c.412]

Трубчатые печи для рифор-минг-установок имеют различные конструкции. Удобны многосекционные печи,в частности компактные вертикальные печи с экранами двухстороннего облучения (рис. 77). При распределении поверхности нагрева между потоками смесей сырья, циркулирующего водородсодержащего газа и промежуточных продуктов следует учитывать, что доля тепла, расходуемого в ступенях реакторного блока, невелика, но температура, при которой эти потоки поступают в печь, высокая (470—520°С). Это заставляет использовать для промежуточного подогрева сырья только радиантные трубы печей, отводя конвекционную сек- [c.210]

Большим недостатком установки Кросса было неправильное усл ройство трубчатой печи, в которой топочные газы шли снизу вверх, а не наоборот, что не способствовало равномерному распределению в топке тепла [6], [c.37]

Формование экструзией деталей из наполненных реактопластов осуществляют гл. обр. на поршневых машинах (штранг-прессование), т. к. расплав материала имеет слишком высокую вязкость. Конструкцию головки и распределение т-ры по ее длине выбирают таким образом, чтобы материал был достаточно уплотнен и на выходе из головки имел степень отверждения, обеспечивающую формуемому изделию товарный вид и технол. прочность. Окончат. отверждение материала м. б. проведено в трубчатых печах. [c.8]

Очевидно, что пожаровзрывоопасность отдельных блоков наружных технологических установок определяется характером сырья и готовой продукции, параметрами технологического процесса и особенностями оборудования. Отдельные элементы установок, например, открытые трубчатые печи, являются источниками не только образования взрывоопасных смесей, но и их зажигания. Распределение количества аварий по некоторым видам технологического оборудования представлено в табл. 2.4. [c.81]

Пиролиз различного углеводородного сырья на этиленовых установках Осуществляется в трубчатых печах, которые имеют различные конструктивные особенности. Первоначально печи пиролиза в конструктивном оформлении были аналогичны нагревательным печам нефтезаводских установок и отличались от них главным образом температурой на выходе из змеевика она составляла 720—760 °С. Топливо в таких печах сжигалось в факельных горелках. Дымовые газы из топочной камеры проходили конвекционную секцию, размещенную вне топочной камеры, нагревали исходное сырье и пар разбавления, которые смешивались на входе в печь. Печи имели два потока, змеевик был выполнен в виде настенного экрана. Расположение змеевика на стенах топочной камеры не обеспечивало высокие теплонапряженности поверхности труб из-за большой неравномерности подвода тепла часть поверхности труб была обращена к излучающим дымовым газам, а часть — к отражающим, заэкранированным стенам. Для подвода необходимого количества тепла длина змеевика должна быть значительной при не очень большом диаметре. На практике змеевик для таких печей изготавливали из труб диаметром 114X6 мм он имел длину 130—150 м. Нагрузка на змеевик составляла 2 т/ч по сырью. При разбавлении сырья водяным паром 30—40% время пребывания в нем потока составляло 2—3 с. Сравнительно невысокие скорости потока обеспечивали коэффициенты теплоотдачи внутри змеевика, не превышающие 650—750 Вт/(м -К). Факельные горелки создавали неуправляемое распределение температуры внутри печи, в результате-чего возникали частые пережоги труб даже при невысоких температурах пиролиза. [c.95]

Рис. П-24. Распределение температуры по высоте трубчатой печи прп размещении горелок в верхнем своде печи

Равномерно распределенный режим теплообмена характерен также для таких топливных иечей, к.зк вращающиеся трубчатые печи для обжига сыпучих материалов, для многих типов кирпичеобжигательных печей (камерных, кольцевых, туннельных), печей для обжига ковкого чугуна в горшках, печей для нагрева труб садками и др. Одним словом, во всех тех случаях, когда нагреваемые изделия располагаются в печи в виде садки так, что имеются элементы поверхности нагрева малодоступные излучению от кладки. [c.82]

Распределение температурных полей в радиантной части трубчатой печи показано на рис. 2. Снижение температур у фронтовой стенки печи вызвано удлиненной формой факела, вследствие избыточной тяги не регулируемой из-за неисправности органов регулирования. [c.245]

В общем балансе потребления тепловой энергии НПЗ весьма важным является рациональное использование (первичное и вторичное) источников этой энергии, их распределение по потребителям и возможности экономии. Водяной пар расходуется в основном в процессах фракционирования на снижение парциального давления углеводородов, на привод паровых насосов и турбин, на распыление котельного топлива в паровых форсунках трубчатых печей, а также на обогрев кипятильников, подогрев небольших потоков и отопление заводских помещений. При повторном использовании отработанного пара, например, вначале для привода насоса, а затем для отопления, получения горячей воды или холода, его расход снижается. Возврат на ТЭЦ парового конденсата уменьшает расход тепловой энергии на собственные нужды. При хорошо организованном сборе конденсата (до 50% и более от потребляемого водяного пара) экономия тепла и топлива на ТЭЦ может составить 4—6% (0,015 т у, т. на 1 т конденсата). Значительную экономию пара на НПЗ можно получить, заменив паровой привод на электрический. [c.92]

При сжигании мазута в топках паровых котлов и трубчатых печей размеры частиц и распределение концентраций сажи в топочном объеме в первом приближении мало изменяются. Это позволяет интегральный коэффициент ослабления к определять приближенно по температуре пламени. [c.406]

В о л к о в Н. Ф., Г е л л е р 3. И. Некоторые особенности теплообмена в топках трубчатых печей и распределение лучистых потоков по экра- [c.409]

В о л к о в Н. Ф., Г е л л е р 3. И. О распределении тепловых потоков по экранам топочных камер трубчатых печей и паровых котлов. Труды Грозненского нефтяного института, т. III, J 25, Грозный, 1961. [c.409]

Одним из важных элементов печей с кипящим слоем является газораспределительная решетка. От правильного выбора ее конструкции в значительной мере зависят энергетические затраты на печь, равномерность распределения воздуха по сечению печи, способствующая полноте сгорания топлива, эффективность теплопередачи, унос частиц из кипящего слоя и др. Для многих аппаратов с кипящим слоем, в том числе и для трубчатых печей, газораспределительная решетка должна обеспечивать равномерную структуру кипящего слоя, минимальный унос частиц из слоя и наибольшую интенсивность теплопередачи и массообмена. При атом решетка должна отличаться простотой изготовления, долговечностью в работе и иметь небольшое гидравлическое сопротивление. [c.154]

Приведение материала в псевдоожиженное состояние облегчает решение вопросов загрузки и выгрузки материала, распределения материала и газа по сечению аппарата, что позволяет создавать агрегаты большой единичной мощности при полной автоматизации теплового и технологического режимов. Реактор кипящего слоя значительно проще по конструкции и как по капитальным, так и по эксплуатационным затратам экономичнее, чем трубчатая печь. Кроме того, установка реактора кипящего слоя исключает применение высокотемпературных эксгаустеров и сложной системы газоходов. [c.426]

В старых конструкциях трубчатых печей при больших объемах топочных камер топливо сжигалось в длинном факеле, которому свойственно хаотическое распределение тепла, что приводит к местным перегревам трубчатого змеевика. Поэтому пришедшим им на смену узкокамерным печам понадобилась иная система сжигания топлива. С целью выравнивания тепло-напряженности поверхности трубчатого змеевика во ВНИИнеф-темаше разработаны панельные горелки беспламенного сжигания топлива типа ГБПш. [c.59]

В этой модели уравнения получены только с целью описания наблюдаемого экспериментально распределения продуктов пиролиза этана в зависимости от условий проведения процесса. Кинетические уравнения также носят формальный характер. Они не предполагают какого-либо определенного механизма реакции и были выбраны только с целью воспроизведения имеюпщхся данных. Несмотря на недостатки модели Сноу и Шатта, ряд авторов [351, используя ее при расчетах трубчатой печи, получал удовлетворительные результаты. [c.253]

Выбор типа трубчатой печи. Печи совершенствуются в основном для достижения более равномерного распределения тепловых нагрузок по всей поверхности секции печного змеевика, что позволяет достичь большей средней теплонапряженнос-ти поверхности нагрева. Равномерное распределение тепловых нагрузок обеспечивается при изменении расположения экранов, устройстве наклонных сводов, увеличении числа форсунок, установке однорядных экранов вместо двухрядных, а также при использовании экранов двухстороннего облучения, увеличении поверхности лучеотражающей кладки, применении топок с беспламенным горением. [c.125]

Важно определить величину суммарного теплообмена в печи, локальные значения теплообмена. Для трубчатых печей необходимо знать распределение температуры в области трубчатого змеевика и следует конструировать печь так, чтобы не допустить локальных перегревов поверхности труб и следующих за этим его дефекты. Возникает еще одна особенность задачи, связанная с неста-ционарностью, нелинейностью, физической неоднородностью материала в сочетании со сложной геометрией тел. При прении задач подобного рода целесообразно применять способы, основашые на методе конечных элементов (МКЭ). [c.131]

Еще одно преимущество схемы В заключается в ее гибкости, например, при переходе с одного сырья на другое. В этом случае существенно изменится лишь распределение потоков парогазовой смеси на секции паровой и пароуглекислотной конверсии. Состав и объемы остальных потоков остаются почти неизменными. Для схемы Б изменение состава сырья влечет за собой изменение состава практически всех потоков и вызовет затруднения в эксплуатации как трубчатой печи, так и особенно аппаратуры на стадиях очистки от углекислоты и выделения окиси углерода. [c.32]

Некоторой разновидностью рассматриваемых типов печей является двухкамерная трубчатая печь, показанная на рис. 20. 46. Особенностью этой печи является наличие, кроме однорядного бокового экрана, еще двухрядного потолочного экрана, над которым размещаются общая камера для сбора дымовых газов и небольшая камера конвекции. Дымовые газы в этой почи движутся снизу вв( рх и проходят сквозь двухрядный потолочный экран. Верхний ряд потолочных труб покрыт газораспределительной насадкой, устройство которой показано на рис. 20. 47. При наличии подобной огнеупорной пасадки возможно более равномерное распределение потока газов но всему сечению камеры сгорания. Кроме того, сравнительно узкое сечение для прохода дымовых газов через насадку позволяет повысить скорость их движения и усилить подвод тепла конвекцией. Таким образом, подобная газораспределительная па-садка способствует выравнивапию тепловой нагрузки между верхним и нижним рядами потолочных труб. [c.519]

В центральной части иода в муфелях установлены длиннофакельные форсунки. Равномерность распределения тепла по длине труб создается подвесным металлическим конусом нагреваясь до высокой температуры, он увеличивает количество тепла, излучаемого на верхнюю часть трубчатого змеевика. Конвективная секция, трубы которой являются составной частью радиантной секции, омываются потоком дымовых газов, проходящих через кольцевое пространство между конусом и цилиндрической стеной с большой скоростью, что интенсифицирует теплообмен. Основными преимуществами вертикальных трубчатых печей являются равномерное распределение тепла по радиантной секции, Д1алые потери тепла, компактность, высокий к. п. д., невысокая стоимость сооружения. Теплопроизводительность вертикальных цилиндрических печей достигает 40 млн. ктл1ч. [c.6]

Так, анализ и визуальный осмотр возникающих дефектов в змеевиках трубчатых печей установок термокрекинга АО НУНПЗ показал, что наиболее распространенным является деформирование (прогиб) печных труб на величину более 2 О. Отложение кокса на внутренней поверхности деформированных участках змеевиков происходит неравномерно по периметру трубы. Причиной тому является односторонний нагрев печных труб. Неравномерное распределение теплового потока способствует наиболее интенсивному отложению кокса на более нагретой поверхности. Кроме этого, образовавшийся кокс вследствие значительного термического сопротивления приводит к перефеву печной трубы, а неравномерность его отложения вызывает деформацию. Величина деформации трубы определяется разницей толщины кокса (следовательно, и температур) в диаметрально противоположных точках [I]. [c.265]

Для того чтобы воспроизвести распределение продуктов при пиролизе этана в промышленной трубчатой печи, предэкспонен-циальные множители в константах скоростей реакций, оцененные по лабораторным данным, были авторами изменены при сохранении значений энергии активации. [c.298]

В топках печей с факельным сжиганием топлива получить необходимое распределение теплонацряжений сложнее. Наиболее удачно распределяются фактические теплонапряжения при факельном сжигании топлива в узких топках типа топок печей с настильным пламенем. Малая ширина топки препятствует перемешиванию дымовых газов и выравниванию их темиературы в направлении движе шя. Поэтому в цилиндрических трубчатых печах среднее теплонапряжение радиантной секции (при работе на жидком топливе) достигает 70 кВт/м . [c.359]

Схема работы установки следующая сырье с температурой 120-130 °С из резервуарных парков закачивается в один из кубов. После заполнения куба подачу сы ья переводят в следуиций, свободный куб-окислитель. Сырье из заполненного куба забирается насосом, прокачивается через трубчатую печь и с температурой 260-280 °С возвращается в куб. Такая циркуляция сырья осуществляется до тех пор, пока температура в щ бе-окислителе не достигнет 200-220 °С, после чего в куб подают сжатый воздух (1200-1500 м /ч) и прекращают циркуляцию сырья через печь. Для равномерного распределения воздуха по сечению куба предусмотрены перфорированные маточники, расположенные в нижней части куба. [c.64]

Структура кипящего слоя во многом определяется характером распределения газового потока, проходящего через решетку. Неравномерное распределение газа по сечению аппарата вызывает образование каналов и газовых пузырей в слое. Каналообразование приводит к фонтанирующим выбросам материала [3, 4]. При наличии газовых пузырей ухудшается контакт между газом и ма1ериалом слоя. В трубчатых печах с кипящим слоем каналообразование и газовые пузыри могут привести к снижению к. п. д. печи за счет неполного использования кислорода воздуха и недожогу топлива. [c.154]

Для усовершенствования технологии и повышения экономической эффективности процесса существенное значение имеет расчет оптимального реакционного змеевика и разработка методики оптимального управления процессом. В литературе нет данных о кинетике разложения бензиновых фракций по мере их движения вдоль реакционного змеевика, необходимых для решения упомянутых вопросов. В связи с этим проведено комплексное исследование процесса пиролиза легкой фракции бензина в трубчатой печи, снабженной беспламенными панельными горелками. Целью работы было получить данные, характеризующие теплопередачу в печи. и работу беспламенных панельных горелок, балансы разложения бензина в ряде точек змеевика печи (включая выходы индивидуальных жидких углеводородов) и найти зависимость выхода продуктов от температуры в конечнрй точке змеевика. Поскольку конструкция печи беспламенного горения позволяет менять количество тепла, подводимого на том или ином участке по длине ра-диантной части змеевика, представляло интерес выяснить влияние характера распределения тепла по участкам змеевика на конечный выход этилена и других целевых продуктов. [c.248]