Каталитические крекинг-процессы (таблица

Таблица 59. Динамика изменения показателей процесса каталитического крекинга с применением цеолитсодержащего катализатора при совершенствовании катализатора и системы установок

Таблица 4. Сравнительная характеристика вариантов процесса контролируемого каталитического крекинга

Таблица 61. Режим процесса каталитического крекинга

Таблица 9. Показатели процесса каталитического крекинга газойлевых фракций на шариковом цеолитном алюмосиликатном катализаторе

В табл. 6.16 приведены технико-экономические показатели отечественных процессов получения компонентов смешения высокооктановых автомобильных бензинов. Из таблицы видно, что наиболее энергоемкими являются процессы риформинга и особенно гидрокрекинга и алкилирования. Наименее энергоемкие процессы - изомеризация за проход с получением изомеризата с октановым числом 82 (ИМ) и каталитический крекинг. Повышение октанового числа изомеризата до 92 (ИМ) путем вьщеления -гексана и н-пентана на молекулярных ситах или отделение их ректификацией приводит к резкому возрастанию расходных показателей процесса изомеризации. Тем не менее себестоимость изомеризата с октановым числом 92 (ИМ) в 1,2 раза ниже себестоимости алкилата с октановым числом 92—94 (ИМ). Безусловно, алкилирование, особенно сернокислотный вариант, более дорогой и энергоемкий процесс. Следует отметить, что из всех рассмотренных процессов получения компонентов высокооктановых бензинов процесс изомеризации прямогонных бензиновых фракций отличается наиболее высокой селективностью и низкими эксплуатационными затратами. [c.179]

Таблица 17. Основные параметры процессов каталитического крекинга

В. Нельсон обобщил в виде серии графиков и вспомогательных таблиц большой объем экспериментальных данных материальных балансов каталитического крекинга разнообразного дистиллятного сырья прямогонного и вторичного происхождения . Определение глубины конверсии ири крекинге в графиках Нельсона основано а так называемом факторе жесткости процесса. Понятие фактора жесткости / используется иногда для характеристики глубины процесса (обычно применительно к установкам с псевдоожиженным слоем) [c.169]

Процесс гидрокрекинга под высоким давлением, или глубокий гидрокрекинг, осуществляется на бифункциональных катализаторах, содержащих в качестве гидрирующих компонентов металлы VI и VU групп таблицы Менделеева, чаще всего в виде оксидов и сульфидов молибдена, никеля, кобальта, ванадия. Крекирующая и расщепляющая функция катализатора обуславливается кислотными центрами носителя, в качестве которого используются окись алюминия или алюмосиликаты. Аморфные алюмосиликаты используются для производства средних дистиллятов, цеолитсодержащие — при получении максимума бензиновых фракций. Процесс идет в среде высокоочищенного водорода при давлении до 20 МПа. В этом процессе происходит одновременное расщепление молекул углеводородной части сырья и их гидрирование. Отличительной чертой процесса является получение продуктов значительно меньшей молекулярной массы, чем исходное сырье. В этом отношении процесс гидрокрекинга имеет некоторое сходство с каталитическим крекингом, но его основное отличие — это присутствие водорода, который тормозит реакции, протекаю- [c.85]

Наиболее ценным по качествам является газ пиролиза. Содержание этилена и пропилена в нем значительно больше, чем в газе термического и каталитического крекинга. Качества различных видов сырья для указанных процессов приведены в таблице 78. [c.187]

Таблица 62. Материальный баланс процесса каталитического крекинга (установка Г-43-107М/1 Уфимского НПЗ)

Продукты переработки газов каталитического крекинга и стабилизации бензинов этого процесса характеризуются следующими данными (таблица 86). [c.204]

В табл. 21 приведены результаты каталитического крекинга фракций 350—500° С лишь в оптимальных условиях ведения процесса. Как видно из данных указанной таблицы, выход газа при этом составляет [c.55]

Поточная блок-схема этого типичного НПЗ с комплексной схемой переработки для получения бензина показана на рис. 2. На НПЗ имеются два процесса конверсии флюид-каталитический крекинг (F ) и коксование. Конечным результатом этих установок конверсии является более широкое распределение высококачественных продуктов по сравнению с НПЗ с топливной схемой и избытком водорода. В таблице 1 приведено сравнение содержания водорода в сырье и продуктах. На НПЗ с комплексной схемой получения бензина содержание водорода в важнейших жидких продуктах выше, чем содержание водорода в сырье - легкой нефти Аравийского полуострова, поскольку в номенклатур>е продукции происходит сдвиг в сторону продуктов более высокого качества. [c.466]

САЛАВАТНЕФТЕОРГСИНТЕЗ" и бензин каталитического крекинга с установок 42-103 НПЗ ОАО "САЛАВАТНЕФТЕОРГСИНТЕЗ" и комплекса Г-43-107 ОАО "Уфимский НПЗ", технический этанол (концентрация этанола 94 %), товарные бензины марок А-76, АИ-92, АИ-95, а также различные индивидуальные кислородсодержащие соединения и побочные продукты процессов гидроформилирования пропилена и производства 2-этилгексанола, свойства которых приведены в таблице 1. [c.7]

Вследствие важной роли, которую в различных каталитических процессах играет газ крекинга, приводим таблицу типичных анализов его (табл. 202). [c.686]

Лишь немногие природные продукты, о которых известно, что они обладают довольно высокой каталитической активностью, применяются в качестве катализаторов. Однако в каталитических работах все же используются некоторые натуральные глины, бокситы и диатомовые земли. Например, два сорта натуральных глин, состоящих практически из чистого монтмориллонита (состав глин приведен в нижеследующей таблице), обладают некоторой активностью в процессе каталитического крекинга углеводородов. [c.10]

Влияние объемной скорости. По литературным данным, объемная скорость подачи сырья может в процессах каталитической очистки меняться в широких пределах без существенного влияния на степень обессеривания. Высокие объемные скорости неблагоприятны для термического разложения и поэтому способствуют удлинению срока жизни катализатора. Нами изучалось изменение объемной скорости в пределах от 0,6 до 4,0 (табл. 4). Данные этой таблицы свидетельствуют о незначительном изменении анти- детонационных свойств бензинов при изменениях объемной скорости в пределах 0,6—4,0. В дальнейшем нами была принята объемная скорость, соответствующая проектным условиям работы типовой установки каталитического крекинга и равная 0,6. [c.261]

Материальный баланс процесса. Выход продуктов каталитического крекинга можно определить по эмпирическим формулам Б. И. Бондаренко [42], а также по таблицам и графикам Нельсона [17]. Формулы Б. И. Бондаренко справедливы лишь для каталитического крекинга прямогонных керосиновых и соляровых дистиллятов при однократном их пропуске. Метод Нельсона позволяет [c.159]

Из таблицы следует, что по содержанию непредельных углеводородов газы термических процессов можно разделить на две группы газы, содержащие 15—40% непредельных углеводородов и содержащие их более 50%. К первой группе относятся газы термического крекинга, термического риформинга, каталитического крекинга, каталитической очистки и процесса коксования, ко второй — газы парофазного крекинга, пиролиза, окислительного крекинга и газы контактного процесса. [c.40]

В табл. 5 дана сводка некоторых показателей процесса для исследованных видов сырья. Как видно из данных этой таблицы, способность сырья к каталитическому крекингу (мерой которой может служить значение константы а) снижается по мере увеличения содержания ароматических углеводородов в сырье. Если значение константы а эталонного сырья принять за 1,0, то относительная способность к превращению сырья JN 1, содержащего 11,1% ароматических соединений, составит 0,99, а для более ароматизированных образцов 2 и 3 понизится до 0,62—0,63. Еще большее влияние на способность сырья к каталитическому превращению оказывает содержание многокольчатых ароматических углеводородов, которые, легко адсорбируясь, блокируют поверхность катализатора и тормозят реакции превращения других классов углеводородов. Это иллюстрируется падением до 0,4 относительной реакционной способности сырья № 4, в котором, как отмечалось выше, содержится заметное количество полициклических углеводородов. [c.148]

Приведенные в табл. 37 материальные балансы были составлены по результатам каталитического крекинга на опытных установках мазута и двух образцов гудрона. Как видно из данных этой таблицы, выход кокса составляет при переработке сернистого мазута 10,8—16% вес., а при крекинге гудронов 11,7—20,0% вес., выход бензина от 23 до 27% вес. в зависимости от условий проведения процесса и качества исходного сырья, а выход промежуточного дистиллята от 29 до 42% вес. [c.216]

Таблица 6.3 — Показатели работы различных процессов подготовки остаточного сырья для каталитического крекинга

Если при прямой перегонке нефти состав п количество получаемых продуктов зависят в основном от природы перерабатываемого сырья, то при крекинге состав и количество получаемых продуктов зависят в основном от условий проведения процесса. Состав газов, получаемых при различных видах крекинга, приведен в табл. 33. Как следует из таблицы, газ каталитического крекинга значительно отличается от газа термического крекинга высоким содерл-санием углеводородов Сз и С4, большим удельным весом и обычно большим содержанием изобутана. Газы каталитического крекинга являются богатейшим сырьем для ряда химических производств газы термического крекинга могут быть использованы как сырье для получения некоторых химических продз ктов, а в основном для получения жидких газов и после их извлечения как энергетическое топливо. [c.199]

Табл. 5 содержит наиболео доетовернг.1е данные ио процентному содержанию основных классов углеводородов в синтетических бензинах. Понятно, что состав бензинов может отклонятьс5 от приведенных в таблице данных в зависимости от природы сырья и условий процесса. Состав каталитических крекинг-бензинов, в частности, зависит от изменений температуры, времени контакта и активности катализатора. [c.56]

Воздействие процесса ]СВАСК на общезаводской ассортимент продукции приведено в таблице 8. Дополнительно произведенные легкие олефины служат сырьем для производства высокооктановых компонентов бензина на установках алкилирования. Таким образом, повышение выхода бензина на установках каталитического крекинга и наличие высокооктанового алкилата позволяют существенно повысить производство бензина на НПЗ улучшить его качество. При этом значительно сокращаются объемы легкого газойля, направляемого на производство дизельного топлива, так как практически весь оставшийся газойль используется в качестве базового компонента смешения для снижения вязкости и содержания серы в тяжелых котельных топливах. 1фоме того, снижается общий обьем производства котельных топлив, так как некоторая его часть расходуется для обеспечения энергетических потребностей процесса джей-крекинс [c.349]

Таблица VI1-8- Опытные давные о работе реактора установки каталитического крекинга, использованные для определевця теплот процесса

В качестве катализаторов применялись мелкопористый мелкошариковый синтетический катализатор, широкопористый порошок дробленого грозненского катализатора. Свойства катализаторов, режимы и мате-риальные балансы процесса каталитического крекинга мазута приведены соответственно в таблицах 3 и 4. Крекинг мазута над мелкопористым [c.23]

Данные, приведенные в табл. 76, а также и ряд других данных, не включенных в эту таблицу, позволяют перечислить особенности гидрокрекинга, присущие как каталитическому крекингу и парофазной гидрогенизации, так и специфичные только для этого процесса. [c.306]

В современной технологии переработки нефти широко используются каталитические процессы В табл. УП1.7 приведены данные о расходе катализаторов и адсорбентов на двух крупных НПЗ. Как следует из этой таблицы, наиболее велика потребность в полиметаллическом катализаторе риформинга, алюмокобальтмолиб-деновом катализаторе гидроочистки и алюмосиликатном катализаторе каталитического крекинга. Адсорбенты — цеолиты, силикагель — используются для извлечения парафинов нормального строения из дизельных топлив, осушки газовых и жидкостных по-, токов. [c.241]

Материальный баланс процесса. Выход продуктов каталитического крекинга можно определить по эмпирическим формулам Бондаренко [42], а также по таблицам и графикам Нельсона [17]. Формулы Бондаренко справедливы лишь для каталитического крекинга прямогоипых керосиновых и соляровых дистиллятов при однократном их пропуске. Методом Нельсопа можно приближенно подсчитать выход продуктов для различных видов сырья и с разной степенью рециркуляции газойля. По этому методу вначале необходимо подсчитать фактор жесткости крекинга. Фактор жесткости —это отношение кратности циркуляции катализатора к скорости иодачи сырья в реактор. По фактору жесткости и характеризующему фактору сырья, используя график на рис. 49, определяют глубину превращения сырья за однократный [c.151]

В таблЛ приведены для относительного сопоставления показатели качества исходных видов сырья гицроочистки из западносибирской нефти, в табл.2 - характеристика качества фракций выше 350°С от гицрогенизата, используемой как сырье щи процесса каталитического крекинга. Таблица I Характеристика исходного сырья гицроочистки [c.10]

Как видно из таблицы, гидрокрекинг остаточного сырья даже при высокой степени конверсии не обеспечивает достаточной очистки тяжелых компонентов от серы и для получения малосернистых котельных топлив не приемлем. Тем не менее в остатках перегонки этого процесса серы содержится значительно меньше, чем в исходном сырье (2,04% во фр. 343 °С — к. к., 3,2% во фр. >556 С лротив содержания серы в исходном сырье 5,1%). Гидрокрекинг в варианте обессеривания остаточного сырья позволяет получать котельное топливо с содержанием серы до 1% с выходом более 100%, включая С4 и бензиновую фракцию. В обоих вариантах образуется значительное количество средних дистиллятов, которые могут быть направлены на каталитический крекинг. Бензиновые фракции для повышения октанового числа направляют на каталитический риформинг. [c.111]

В таблице 4 приведены выходы продуктов контролируемого каталитического крекинга вакуумного газойля ближневосточной нефти в варианте производства бензина. Процесс был реализован с использованием катализатора сзоу с малым содержанием редкоземельных металлов. Технологические параметры процесса и состав катализатора могут быть и далее оптимизированы в зависимости от требований, предъявляемых к качеству целевого продукта или технологических условий реализации процесса. В таблице б дается сравнение базового процесса каталитического крекинга, реализованного в реакторе с использованием стандартного катализатора изу и варианта контролируемого каталитического крекинга. [c.267]

В ааблице 4 приведены выходы продуктов процесса, В таблице 9 дано сраЕ эние этого варианта с рассмотренным выше. Производство легких олефинов методом контролируемого каталитического крекинга характеризуется [c.270]

Необходимо отметить, что выход бензиновых фракций указывается с добавлением пентанамиленов и высших углеводородов, содержащихся в газе. Для сопоставления в таблицах приводятся также материальные балансь перегонок этих нефтей и качественные характеристики полученных продуктов. На основании изложенного табличного материала необходимо отметить, что процесс каталитического крекинга нефти в [c.140]

Катализатор, участвовавший при двух режимах, имел индекс активности—36 и фракциснный состав 35—100 меш. В табл. 93 дан материальный баланс фракции 350—500 на вышеуказанных режимах. Как видно из этой таблицы, наиболее благоприятным режимом процесса каталитического крекинга фракции 350 500°С следует считать [c.242]

Более значительным источником этилена, пропилена и бутиленов в течение 30-х и 40-х гг. оставались газы нефтепереработки, в основном. — процессов термического крекинга. Однако, постепенное развитие процессов каталитического крекинга, осуществляемых при более низких температурах и высоких давлениях, и перевод многих установок термического крекинга на каталитический привели к резкому уменьшению выходов газа в нефтепереработке и к одновременному снижению содержания основного олефина-этилена в нем. Поэтому даже крупные современные нефтеперерабатывающие заводы мощностью до 3 млн. т1год не дают такого количества этилена,, которое было бы рентабельно выделять и использовать для нефтехимического синтеза. Это привело к несбходимости оборудовать на нефтеперерабатывающих заводах самостоятельные установки по пиролизу этана и пропана. По подсчетам Дж. Вулкока, обеспечить производство 20 тыс. т этилена в год на заводе мощностью 3 млн. т нефти в год, возможно с использованием ресурсов, приведенных в таблице 1. [c.13]

В более сложных схемах помимо атмосферной перегонки нефти предусматривается вакуумная перегонка мазута и каталитический крекинг вакуумного газойля (схемы П и Ш в таблице). При этом возможны два варианта использования гидрогенизационных процессов гидроочистка исходного сырья - вакуушого газойля или продуктов каталитического крекинга - бензина и дизельных фракций. Для осуществления первого варианта требуется строительство специальной водородной установки, при осуществлении второго варианта достаточно водорода, получаемого с каталитического риформинга. [c.18]

Исследование алкилбензолов фракции Сд бензиновых дистиллатов, полученных в результате пяти различных каталитических процессов. Характеристика пяти анализированных образцов приведена в табл. 2о-6 таблица содержит следующие данные название компании, от которой данный образец получен название процесса, в результате которого получен образен приблизительная температура и давление в зоне реакции и сырье, подвергавшееся крекингу. В процессе гидроформинга бензин подвергается реформингу в присутствии катализатора и водорода, давая в результате реформингбензин, вык ипающий почти в тех же пределах, что и исходный бензин, но содержащий значительно больше ароматических углеводородов, чем этот последний. В двухстадийном процессе с неподвижным катализатором (каталитический крекинг но Гудри) газойль или более тяжелый дистиллат крекируется в присутствии неподвижного слоя катализатора, причем бензин, получаемый в первой стадии процесса, повторно направляется в процесс, осуществляемый в аналогичных же условиях. Трехстадийный процесс с неподвижным катализатором (процесс каталитического крекинга по Гудри) аналогичен двухстадийному процессу, но сырьем для него служит тяжелая нафта, накапливаемая при двухстадийном процессе с неподвижным катализатором. В низкотемпературном и высокотемпературном флюид-пропессах каталитический крекинг осуществляется в псевдоожиженном или кипящем слое катализатора, непрерывно движущегося через [c.375]

Таким образом, таблицы углеводородного состава суммарного газа представляют собой суммарные балансовые данные газообразных компонентов, как содержащихся в жирном газе, так и растворенных в нестабильном дистилляте поэтому возможно сопоставление при изучении состава газов различных термических и термокатал итических процессов переработки нефти. Кроме того, для процессов термического и каталитического крекинга даны составы жирных газов. [c.4]

Таблица 39. Показатели процесса гидрокрекинга гидрооблагороженного газойля каталитического крекинга на катализаторах различного типа

Справочник химика 21

Химия и химическая технология