Кривые противоточного процесса

Знание характеристической функции, позволяет выполнить построение кинетических кривых для условий периодических и непрерывных процессов извлечения. Следующая система уравнений служит основой для определения кинетики экстрагирования в условиях прямоточного и противоточного процессов [c.118]

Экстракционные кривые противоточного процесса. [c.126]

Экстракционные кривые противоточного процесса при частичном перемешивании на интервале (выделен г-й интервал). [c.137]

Рис. 4.14. Экстракционные кривые противоточного процесса экстрагирования, полученные при предварительном интервальном расчете (штриховые линии) и после аффинного преобразования (сплошные линии).

При наличии экспериментальных кривых равновесия процесс противоточной экстракции нефтяных масел рассчитывается графически. Уравнение материального баланса экстракции [c.325]

Работу такой адсорбционной установки можно сравнить с работой наса-дочного абсорбера, в котором абсорбентом служит неподвижная жидкость, образующая пленку на поверхности насадки. В любой момент времени между точками входа п выхода н такой аппарат существует градиент концентраций адсорбированного компонента в газовой и твердой фазах. Как и для обычных абсорберов, наклон кривой, изображающей градиент концентраций, характеризует коэффициент массопередачи и, как и следовало ожидать, этот коэффициент зависит от таких факторов, как скорость газа и размер насадки насадкой в этом случае служит сам адсорбент. В отличие от противоточного процесса жидкостной абсорбции, при котором в колонне вследствие непрерывного введения регенерированного раствора с верха колонны и отбора насыщенного раствора с низа поддерживается постоянный градиент концентраций, градиент концентрации в слое адсорбента смещается к выходному отверстию для газового потока, так как адсорбируемый компонент поглощается и удерживается в слое адсорбента. Неустановившийся характер процесса значительно усложняет математический анализ и расчет адсорберов с неподвижным слоем адсорбента. [c.17]

Процесс в кипящем (взвешенном) слое может протекать по разным схемам взаимодействия твердого тела с жидкостью. Это может быть периодический процесс, процесс полного (идеального) смешения, процесс в коротком слое, прямоточный и противоточный процессы. Если в первых трех процессах в условиях кипящего слоя практически выполняются все основные закономерности протекания этих процессов (характер изменения экстракционных кривых, постоянство приведенного соотношения расхода масс), то два последних процесса в условиях кипящего слоя представляют собой в значительной мере суперпозицию каждого из этих процессов с процессом полного смешения. [c.138]

Для расчета первой ступени противоточного процесса экстрагирования нз тел, форма которых приводится к неограниченному цилиндру, номограмма показана для примера на рис. 4.7. На номограммах необходимо выделить два семейства кривых (рис. 4.8). Одно из них соответствует одинаковым значениям критерия В1д при разных значениях соотношения расхода масс д. Это семейство обозначено линиями разного типа. Второе семейство соответствует одинаковым значениям д при различных значениях критерия В1д. Оно обозначено линиями одного типа. [c.153]

Производительность колонны, которая зависит прежде всего от интенсивности противоточного процесса промывания в ректификационной колонне, часто характеризуется высотой ректификационной колонны, выраженной в сантиметрах и эквивалентной однократной простой перегонке или теоретической тарелке колонны [574]. Чтобы определить число теоретических тарелок колонны, проводят опыт по перегонке такой смеси веществ, для которой точно известен ход кривых кипения, и, зная флегмовое число, а также составы жидкости, подлежащей перегонке, и отгона, определяют искомую величину. Число тарелок колонны зависит от скорости перегонки, флегмового числа и прежде всего от изучаемой смеси [575—578]. Часто применяют следующие системы бензол — четыреххлористый углерод, н-гептан — бензол rt-гептан — метилциклогексан этилбензол — хлорбензол н-декан — транс-декалин или л<-ксилол — п-ксилол. Для качественной оценки производительности колонны часто применяют смесь, состоящую из толуола (- 10% [c.482]

Характер кривых зависимости выхода рафината от его чистоты (рис. 65) для этих двух процессов показывает большое преимущество противоточного процесса [c.137]

В противоточном процессе общий характер влияния числа ступеней на необходимый объем реакторов сохраняется (рис. 5.15). Как правило, это влияние становится еще заметнее, так как увеличение, числа ступеней позволяет лучше использовать преимущества противоточного процесса, связанные с более благоприятным распределением концентрации активного реагента по ступеням каскада. Здесь уместно отметить, что для одноступенчатого реактора идеального смешения понятие противоточного процесса вообще лишено смысла, так как он ничем не отличается от прямоточного. Пунктирная кривая на рис. 5.15 совпадает с соответствующей кривой для прямоточного процесса и приведена лишь для сравнения. [c.195]

В настоящей работе сделана попытка уточнить понятие теоретическая тарелка в газовой хроматографии сравнением и отождествлением его с понятием теоретическая тарелка в противоточных процессах разделения, а также приведены некоторые формулы расчета числа теоретических тарелок по выходным хроматографическим кривым в случае разделения бинарной смеси. [c.36]

Рабочая диаграмма одноступенчатого аппарата показана на рис. 39. 3. Так как уходящие потоки находятся в равновесии, Ап " Ап -> Ап Ап находятся на кривой равновесия. На рис. 39. 3 показаны четыре состава, относящиеся к работе аппарата. Положение рабочей линии аналогично положению рабочей линии на рис. 37. 8. Однако для хорошо перемешанных фаз, контактирование которых приводит к равновесию, промежуточные точки рабочей линии не изображают рабочие концентрации фаз, как в реальном противоточном процессе. Только конечные точки рабочей линии, показанной на рис. 39. 3, имеют смысл, когда речь идет о ступени равновесия. [c.591]

Выведены [259] уравнения для определения эффективности последовательной и противоточной промывки методами вытеснения и разбавления. Указано, что основными параметрами, характеризующими любой способ промывки, являются коэффициент расхода и коэффициент эффективности промывки 8=1—Я (с. 222). Рассмотрены характерные кривые эффективности промывки, осуществляемой несколькими способами. Найдено, что промывка осадков методом вытеснения эффективна лишь при малых расходах промывной жидкости ( р<2— 3) многократная последовательная промывка методом разбавления эффективна при больших расходах промывной жидкости (йр>5—6) многократная противоточная промывка методом разбавления технологически эффективна во всех случаях, но целесообразность ее применения необходимо обосновать техно-экономическим расчетом. Наиболее эффективны комбинированные процессы многократной промывки осадков методами вытеснения и разбавления. [c.243]

Процесс непрерывной противоточной экстракции можег быть представлен на треугольной диаграмме (рис. 14-16, а) в виде линий и на обеих ветвях бинодальной кривой, [c.367]

Исследования показали, что добавка к дистиллированной воде ОП-10 в количестве 0,05% снизила межфазное натяжение на границе раздела керосин-вода с 38,7 до 9,0 дин/см, скорость же противоточной капиллярной пропитки сохранилась примерно такая же, как и при вытеснении керосина дистиллированной водой (кривые 1 и 2 на рис. 1). Раствор этилового спирта в дистиллированной воде в соотношении 1 1 имел межфазное натяжение на границе с вытесняемым керосином 8,1 дин/см, при этом интенсивность капиллярных процессов замедлилась в 8 — 10 раз. На рис. 2.1 показано изменение нефтеотдачи во времени при капиллярном вытеснении керосина водой, растворами ОП-10 и спирта. [c.42]

Рнс. 8.2. Построение кривой равновесия и рабочей линии процесса абсорбции при противоточном движении фаз [c.210]

Многоступенчатая противоточная экстракция одним экстрагентом. В случае независимого распределения целевых компонентов, когда на равновесные концентрации отдельных компонентов в растворителе и экстрагенте не влияет присутствие других растворенных компонентов, процесс экстракции можно рассчитать методом, изложенным выше применительно к двух компонентному раствору. На практике встречаются, однако, большей частью системы с взаимозависимым распределением целевых компонентов, и тогда необходимо располагать данными о равновесии. Так, например, если раствор содержит два целевых компонента Л и 5, то их коэффициенты распределения выразятся зависимостью вида R I Ха, Хь) т. е. значения R для каждого компонента изобразятся семейством кривых. При абсолютной взаимной нерастворимости экстрагента и растворителя нужны диаграммы у—х отдельно для компонента А и компонента В. В первой из них (рис. XII-I3) можно отсчитать равновесные значения Уа, которые соответствуют сопряженным концентрациям Хд и Хь- а во второй —значения Уь, отвечающие сопряженным концентрациям х и Хд. Такие диаграммы равновесия строятся на основании экспериментальных данных. [c.585]

В двухступенчатых системах (схема IV), где помимо метода противотока осуществляется и отвод продуктов реакции между ступенями, наблюдается еще большее снижение величины реакционного объема. Предельно минимальные объемы во всех случаях имеют одноступенчатые системы (прямоточные и противоточные), работающие с рециркуляцией, в условиях F- 0. Нетрудно видеть, что эффект от применения того или иного метода интенсификации химического процесса тем меньше, чем больше величина R. В связи с этим интересны результаты расчетов, приведенных для случая, когда R = 2,1. Кривые зависимости V от Fl при = 2,1 показаны на рис, 72. Полученные данные показывают, что применение противотока не всегда способствует интенсификации химического процесса. В данном случае, когда R = 2,1, все рассмотренные схемы, где применяется только противоток реагирующих компонентов (за исключением схемы IV), имеют большие объемы, чем соответствующие прямоточные. Поэтому все кривые рис. 72, характеризующие зависимости V от Fl, для противоточных одноступенчатых реакторов (с рециркуляцией и без рециркуляции) располагаются выше соответствующих кривых для прямоточных одноступенчатых реакторов. [c.319]

На рис. 8.2 представлены кривые изменения концентрации f и относительного радиуса растворяющихся частиц у = г/гд для периодического процесса растворения (а), а также для непрерывных процессов при прямоточном (б) и противоточном (в) движении потоков растворителя и дисперсного растворяемого вещества. [c.478]

Подход к нахождению оптимальных значений А и Ур т различен для различных процессов и реакторов. В противоточном реакторе с увеличением А восходящая ветвь температурной кривой (до горячей точки ) поднимается, а нисходящая опускается. Поэтому существует оптимальное значение А, при котором температурный режим наиболее близок к оптимальному, а производительность максимальна. Оно отыскивалось как для моль м час синтеза аммиака, так и для синтеза метанола. [c.147]

Выражение (14.1.1.14) бьшо подучено для С а. 1) 1, т. е. для случая глубокой очистки вещества. Дальнейшее развитие данной теории велось со снятием вышеприведенного офаничения и с учетом влияния других факторов на процесс очистки веществ методом противоточной фракционной кристаллизации. В [27] приводится выражение для разделительной способности колонны (для фактора разделения). Оно представляет собой первый определяющий член быстро сходящегося ряда. На рис. 14.1.1.13 сопоставлены экспериментальные значения и результаты расчетов согласно [35] — кривая /, [27] — кривая 2 и по выражению (14.1.1.14) — кривая 3. [c.313]

Пусть процесс массопередачи протекает в противоточном колонном аппарате (см. рис. 9.1) при следующих условиях 1) линия равновесия — кривая у = 1 х) 2) обе фазы инертны по от- [c.316]

Недостатком адсорбции в кипящем слое по сравнению с адсорбцией в движущемся слое является потеря движущей силы процесса, что наглядно представлено на рис. 15-10. Разность ординат между рабочей линией АВ п равновесной кривой Ур = f (X) — изотерма — представляет собой изменение движущей силы при противоточном процессе адсорбции в двин ущемся слое адсорбента (пока процесс идет во внешнедиффузионной области). [c.396]

Процессам класса 3(2-2) в пределах рассмотренных схем движения фазовых потоков присуща линейность балансовых соотношений — она обусловлена постоянством этих потоков L и D, их независимостью от концентраций. В упрощенных подходах к процессам упомянутого класса приписывается и линейность кинетики — независимость пропускных способностей типа kxF от уровня концентраций и движущей силы. Равновесие рассматривалось как в линейном варианте (т = onst), так и в нелинейном (т = var). Основное качественнЬе отличие большинства процессов, принадлежащих к другим классам, — отсутствие (невозможность вьщеления) инерта и как результат принципиальная нелинейность балансов. Это может привести к существенным осложнениям при математической интерпретации. В наибольшей мере такие затруднения относятся к описанию и построению рабочих линий, например для широко распространенных противоточных процессов — даже достаточно простых, двухфазньк, представляемых в диаграмме у — х (двухкомпонентные смеси в каждой из фаз). Дело в том, что фазовые потоки L тл D здесь обычно изменяются при движении вдоль поверхности межфазного контакта, т.е. с изменением концентраций хку. Поэтому рабочая линия становится кривой, неудобной для построения. [c.868]

Фракционная экстракция. На рис. 205 приведена схема имитации шестиступенчатого процесса непрерывной экстракции с двумя растворителями (экстрагентами). Исходная смесь F (в которой может содержаться некоторое количество одного из растворителей) разделяется экстракцией с помощью растворителей АиО. Если число циклов достаточно для достижения стационарного состояния, соответствующего условиям работы непрерывнодействующего каскада, то, согласно данной схеме, продукты, получаемые при проведении последних операций, будут по всем свойствам аналогичны продуктам на соответствующих ступенях процесса непрерывной экстракции. Имитация непрерывного противоточного процесса в лабораторных условиях необходима главным образом в тех случаях, когда компоненты системы влияют на распределение друг друга. Схему, изображенную на рис. 205, широко применяли, в частности, при исследовании процессов разделения металловg процессах равновесные кривые [c.415]

Паровое пространство колонны разделено на 10 секций (ступеней) длиной 60 мм экранами 9, выполненными из листовой нержавеющей стали толщиной 0,1 мм. К нижней поверхности конденсатора в каждой секции приварены наклонные лотки 17 для сбора конденсата. Паровое пространство колонны от пространства вакуумного привода отделено фторопластовой шайбой 10. Вращение ротора осуществляется с помощью бессальникового вакуумного привода типа кривая ручка . Патрубок 15 для отбора проб дистиллата (и одновременно для замера производительности) приварен к колонне приблизительно в середине десятой секции, причем вокруг него в стенке колонны имеется чашеобразное углубление для задержки стекающего с лотка дистиллата. Корпус колонны покрыт слоем асбеста, на который намотан нагреватель из нихромовой ленты сечением 0,2X5 мм. Колонна установлена под небольшим (1—5°) углом к горизонту (правый конец выше левого). При работе колонны при вращении ротора жидкость проволоками размазывается по внутренней поверхности стенки колонны и частично испаряется. Пары конденсируются на поверхности конденсатора, а конденсат, собирающийся в каждой секции колонны, стекает к левому экрану секции и по лотку поступает в соседнюю, выше расположенную секцию. Одновременно происходит переток жидкостл из верхней (правой) части колонны в нижнюю (левую). Таким образом, в колонне осуществляется противоточный процесс пары двигаются слева направо, а жидкость справа налево, причем в верхней части колонны собирается продукт, обогащенный легколетучим компонентом смеси, а в нижней части колонны — тяжелолетучим. [c.88]

Проведен анализ процесса нестационарного. массообмена в противоточной кристаллизационной колонне для глубокой очистки веществ. Дано ре1нение системы дифференциальных уравнений материального баланса, описывающих работу колоины при отсутствии эффекта продольного перемешивания нри этом были исиользованы понятия движущей силы процесса и среднего состава фазы. Получено выражение для расчета кинетической кривой выхода кристаллизационной колонны к стационарному состоянию. Отличительной особенностью решещтя задач но сравнеишо с известными решениями аналогичной задачи для ректификационной колонны является учет соизмеримости количеств контактирующих фаз в ходе противоточного процесса. Библ, 15 назв. [c.110]

В, С, О, I. Видно, что слабое увеличение Т за линию L приводит к резкому скачку температуры от О V. Н. Аналогично, при постепенном уменьшении Т, процесс проходит последовательность стационарных режимов, соответствующих точкам I, Н, С, Р, с дальнейшим резким падением до точкп В и далее к точке А. Это приводит к гисте-резпсным кривым, изображенным на рис. IX.20. Неопубликованные вычисления для противоточного реактора с независимым теплоносителем показывают еще более резкие эффекты. Можно сказать, что в реакторах с противоточным теплообменником тепло реакции, выделившееся в некоторой точке, вместо того, чтобы вымываться потоком, как это было бы в отсутствие обмена теплом с теплоносителем, может возвращаться вверх но течению реагирующей смеси, способствуя образованию высоких температурных пик. К аналогичным эффектам может приводить продольное перемешивание потока, как это было показано в работе Ван Хирдена и в более поздней статье Амундсона (см. библиографию на стр. 303). [c.285]

Корректность предложенных уравнений проверялась построением расчетных кривых критических температур растворения (КТР) для бинарных и многокомпонентных систем, а затем в процессе экстракции на системе фенол — четвертая масляная фракция и обводненный фенол — третья масляная фракция. Позднее были проведены расчеты противоточной многоступен- [c.249]

На рис. 112 представлено распределение температур по высоте промышленной колонны с кипящими слоями катализатора кривая 1 соответствует расчетному распределению температуры по слоям катализатора и в межтрубном пространстве теплообменника для оптимальных условий работы насадки, кривая 2 характеризует действительное распределение температуры по высоте работающей насадки при тех же условиях, кривая 3 — расчетное распределение температуры в охлаждающих устройствах катализаторной ко] рбки и в межтрубном пространстве теплообменника. Из рис. 112 видно, что синтез аммиака в колонне с кипящими слоями катализатора протекает вблизи оптимальных температур, достигаемых за счет ступенчатости процесса синтеза аммиака и ввода противоточных теплообменников в слои катализатора. [c.215]

Высота экстрактора. Ее определяют с помощью методов, рассмотренных в гл. 15. Если участвующие в процессе фазы практически взаимонерастворимы, то процесс непрерывной противоточной экстракции можно представить на диаграмме у — х по аналогии, например, с процессом абсорбции (см. гл. 16). На диаграмму (рис. 18-29, а) наносят кривую равновесия у =/(х), а затем-рабочую линию АВ, которая характеризует изменение рабочих концентраций по высоте аппарата. Затем приступают к определению высоты экстрактора, например с помощью числа теоретических ступеней. [c.175]

Далее сети наиболее подробно анализируются применительно к цепочке аппаратов с противоточным движением фаз между аппаратами, менее детально — применительно к ступенчатоперекрестной схеме. В случае кривых линий равновесия расчет сетей ведется графически при т = onst сети для процессов класса 3(2-2) поддаются аналитическому расчету. [c.833]

Расчетные точки для регенератора полупромышленной установки ступенчато-противоточного каталитического крекинга удовлетворительно укладываются на кинетическую кривую (см. рис. 5), полученную по лабораторным данным. Это позволило заключить, что предложенная мак— рокинетщческая модель протекания гетерогенных химиче -ских процессов в псевдоожиженном слое справедлива и для различных масштабов их осуществления. [c.40]

Из сравнения кривых V== fl(P ) по схеме I и 1/ = /уц(/ ,) по схеме VII (см. расчет в таблице 80) следует, что влияние противотока на величину реакционного объема тем меньше, чем меньше глубина гидрохлорироваиия за однократный процесс. Очевидно, такой результат расчетов следует объяснить тем, что в пределе, когда У — О, противоточный реактор можно рассматривать, как прял оточный. На основании этого положения, как ранее указывалось, и была выведена расчетная формула для протиготочного реактора. [c.388]

На фиг. 72 зависимость реакционного объема от величины / 1 для одноступенчатого прямоточного реактора, работающего с рециркуляцией непрореагировавшего сырья, характеризуется кривой I/= /ц(/ 1), а для аналогичного противоточного реактора кривой /=/у11(/ 1). Схематически реакторные узлы этих систем по азаиы на фиг. 65 а и 71 а, а расчеты кривых приводятся, соответственно, в таблицах 70 и 81. Для удобства сравнения обе кривые р ссчитаны для случая, когда глубина гидрохлорироваиия за круговой процесс Ря = 0,8, т. е. для случая частичной рециркуляции сырья. [c.395]

На рис. 69 зависимость реакционного объема от величины Р1 для одноступенчатого прямоточного реактора, работающего с рециркуляцией непрореагировавшего сырья, характеризуется кривой У = /11( 1), а для аналогичьюго противоточного реактора— кривой У = /уиК ). Схематически реакторные узлы этих систем показаны на рис. 62, а и 68, а, а расчеты кривых приводятся в табл. 106 и 117. Для удобства сравнения обе кривые рассчитаны для случая, когда глубина гидрохлорирования за круговой процесс Рц = 0,8, т. е. для случая частичной рециркуляции сырья. [c.316]

Процесс непрерывной противоточной экстракции может быть представлен на треугольной диаграмме (рис. 13.16, а) в виде линий РРоЯ и ООоЕ на обеих ветвях бинодальной кривой, причем рабочие составы фаз в любом поперечном сечении аппарата соответствуют точкам пересечения луча из полюса Р с ветвями бинодальной кривой, например Рс и /. [c.334]

Величи ны NtoR или Кюе обычно определяют методом графического интегрирования соответствующих выражений, для чего необходимо иметь данные, получаемые из диаграмм типа описанных в главе VI. На диаграмме процесса непрерывной противоточной экстракции (рис. 195) нанесены кривая равновесия и рабочая линия. Методы построения рабочей линии были рассмотрены ранее. Вертикальное расстояние от любой точки Р на рабочей линии до кривой равновесия представляет собой общую движущую силу процесса, выраженную через разность [c.388]

На диаграмме у, у - х изображение процесса противоточной равновесной экстракции начинается с определения точки Ь на равновесной кривой у (х) с ординатой, равной значению конечной концентрации целевого компонента y j в экстракте на выходе из последней по ходу экстрагента ступени (рис. 7.11, а). От точки Ь под углом у = ar tg(Gp/G(,) к оси абсцисс проводится линия Ьа до точки а пересечения ее с линией заданной концентрации Хр компонента в исходном растворе. Концентрация в потоке экстрагента на выходе из первой ступени у з соответствует ординате точки 1, которая находится на пересечении горизонтальной линии, проходящей через точку а, с равновесной кривой. От точки oj под тем же углом наклона у проводится еще одна, параллельная Ьа линия до пересечения с вертикальной линией x i в точке а . Горизонтальная линия от полученной точки aj доводится до равновесной кривой, что дает точку bj- Снова под углом у [c.454]

Циклические процессы. Часто два адсорбёра или ионообменника с неподвижны м. слоем сорбента усГаНавЛи-вают таким образом, что пока через один из них проходит поток разделяемой смеси, в другом осуществляется стадия регенерации. Если выходная кривая имеет совсем незначительную глубину и таким образом при достижении проскоковой точки большая часть адсорбционной емкости остается неиспользованной, желательно использовать совместно два или более слоев, устанавливая новый слой по ходу потока и каждый раз выводя полностью отработанный слой адсорбента из установки. При правильной последовательности насыщающего и регенерирующего потоков в каждом слое, установка, состоящая из отдельных неподвижных слоев, может полностью заменить противоточную систему. [c.550]

Трейбал дает графическое решение для определения различных прямоточных и противоточных сорбционных процессов с помощью равновесных кривых, полученных аналитическим решением уравнений равновесных изотерм Фрейндлиха. Соответствие между двумя системами обозначений следующее [c.555]

Гаузен [49] теоретически разработал обратимый процесс разделения воздуха, состоящий из противоточной конденсации в укрепляющей секции и противоточного испарения в отпарной секции, при этом рабочая линия процесса совпадает с равновесной кривой, т. е. во всех сечениях аппарата существуют условия равновесия. Из рассмотрения обратимого процесса разделения следует, что для уменьшения необратимости действр тельного процесса тепло конденсации орошения необходимо отводить но всей высоте укрепляюще секции, а тепло образования паров подводить по все высоте отпарпо секции. Реализация этих требовани в колонне, состоящей из противоточного конденсатора и противоточного испарителя, выполняющих [c.50]

Проведено расчетно-экспериментальное исследование процесса ректификации в системе метанол—этанол при Rer=3000 на примере работы пленочной противоточной колонны высотой 2400 и диаметром 25,7 мм. Для этой системы величины Ргд. г и Ргд. , изменяются незначительно и отклонение зависимости ВЕПо. г = f (/и) от линейного вида определяется только степенью точности равновесных данных. Значения ВЕПо.г и т были рассчитаны по результатам опытов с использованием равновесных данных [1—3] при изменении концентраций в пределах 0,134—0,88 мол. долей. Для указанных равновесных данных в координатах ВЕПо.г — т получены кривые различной формы. Как правило, кривизна линий резко возрастает при приближении к углам диаграммы. [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология