Псевдоожиженный слой по высоте слоя

При использовании очень мелких частиц и малоинтенсивном псевдоожижении следует учитывать возможность роста внешнедиффузионного сопротивления с переходом процесса из кинетической области в область внешней или переходной диффузии. Учет кинетического и гидродинамического факторов позволяет определить диапазон рационального изменения размеров частиц катализатора но слоям многополочного реактора. Так, в реакторе для проведения экзотермической реакции нижние слои целесообразно загружать более мелкозернистым катализатором, чем верхние. Действительно, в этом случае диаметр зерна, для которого степень использования внутренней поверхности близка к 1, увеличивается Для каждой лежащей выше полки в соответствии с уменьшением температуры и изменением степени превращения. В то же время, учитывая, что в реальных промышленных аппаратах, как правило, верхние полки имеют большую высоту слоя катализатора, снижение для них числа взвешивания или разности рабочей и критической скоростей газа, за счет загрузки этих слоев крупнозернистым катализатором уменьшает перемешивание, проскок газовых пузырей и благоприятно сказывается на суммарной скорости процесса. [c.256]

В настоящее время наметились два пути при изучении теплообмена меладу ожижающим агентом и твердыми частицами в псевдоожиженном слое. По первому из них определяются температуры ожижающего агента до и после слоя и температура твердого материала, принимаемая постоянной по объему слоя. В дальнейшем принимается какой-либо закон изменения температуры ожижающего агента по высоте слоя, и по двум граничным значениям разности температур (на входе в слой и выходе из него) определяется условное значение средней движущей силы теплообмена Д/ч. Второй путь заключается в экспериментальном определении действительного температурного профиля ожижающего агента по высоте слоя в модели и нахождении на этой основе среднеинтегральной разности температур Д/ч. [c.229]

В работе [32] установлено, что при псевдоожижении зерна (гречиха, просо, пшеница, горох) в первой стадии сразу после достижения критической скорости псевдоожижения потеря напора в слое, высота которого в неподвижном состоянии равнялась 100 мм, на 20% ниже расчетного по формуле (76). Это объясняется наличием каналов в слое и проскоком через них некоторого количества псевдоожижающего газа. Затем при повышении скорости и более равномерном псевдоожижении всего слоя расхождение между расчетным и экспериментальным значениями потери напора уменьшается. Обнаружена также зависимость потери напора от высоты слоя, плотности укладки зерен, их влажности и засоренности. Увеличение высоты слоя способствует уменьшению каналообразования и сближению расчетных и экспериментальных значений потери напора. [c.44]

Рис. 1. Диффузия четыреххлористого углерода из единичного пузыря в минимально псевдоожиженный СЛОЙ. Высота слоя

Н — высота псевдоожиженного слоя — высота плотного слоя Z — степень расширения слоя w — скорость фильтрации т к и w — скорости фильтрации в ядре циркуляции и плотной фазе соответственно — критическая скорость — скорости частиц в ядре и плотной фазе соответственно v — скорость частиц Ар и Др — сопротивления плотной фазы и псевдоожиженного слоя соответственно т — число псевдоожижения a — диаметр частиц h — координата по высоте п — показатель режима фильтрации k — показатель стесненности витания g — гравитационная постоянная р, и р, — плотность частиц и газа соответственно е , ие — порозность ядра, плотной фазы и неподвижного слоя соответственно Ек — порозность, при которой достигается в ядре предельная скорость O — доля площади слоя, занимаемая ядром циркуляции т — объем частицы g — промежуточное значение координаты h в теореме о среднем. [c.69]

I через сетчатый распределитель 2. Во внутреннюю часть диафрагмы 3 загружаются гранулы из неэлектропроводного материала, например стекла или полистирола. На поверхность этих гранул заранее наносится слой металла. Такие металлизированные гранулы и служат катодом 4, к которому через стержень 5 подводится ток. Для улучшения контакта токоподводящего стержня с гранулами к нижней -части его приварена металлическая сетка. Около наружной части диафрагмы расположен анод 6. Электролит подается в нижнюю часть электролизера с большой скоростью, в результате чего гранулы образуют взвешенный псевдоожиженный слой. Высота слоя гранул при этом на 10—20% больше высоты катода в стационарном состоянии. [c.92]

В псевдоожиженном слое небольшой высоты состав газообразной и твердой фаз однороден во всем объеме. В одном опыте воздух с температурой 27 °С (атмосферное давление) и относительной влажностью подвергается сушке в псевдоожиженном слое в трехступенчатом аппарате. Высота каждого слоя [c.302]

Прохождение газа через кипящий слой не является равномерным. Часть газа проходит в виде больших пузырей. Использование результатов экспериментов, проведенных в неподвижном слое, для псевдоожиженного слоя связано с затруднениями, но возможно, если высота слоя относительно велика, диаметр мал, а поток равномерен. При небольших высотах слоя возникает циркуляция в центре слоя твердые частицы движутся вверх, а около стенок — вниз. Для слоя, диаметр которого достаточно велик, перемешивание может быть значительным. При течении, близком к равномерному, для вычисления числа Пекле можно пользоваться зависимостью вида >2 [c.47]

Сначала определим высоту псевдоожиженного слоя, необходимую для испарения поверхностной влаги материала. В уравнении (Х.41) высота псевдоожиженного слоя к является той же самой величиной, что и рассчитанная по уравнению (Х.36). Принимая модель полного перемешивания материала в псевдоожиженном слое, можно считать температуру материала равной температуре мокрого термо- [c.170]

Пусть псевдоожиженный слой находится в прямоугольном аппарате с прозрачными стенками если толщина слоя мала по сравнению с шириной, то его можно рассматривать как двухмерный слой. Ширина и высота слоя в данном случае не играют роли толщина же должна быть в пределах 1—2 см. В таком аппарате слой представляет собой как бы продольный разрез любого трехмерного псевдоожиженного слоя, который необходимо моделировать. Были изучены типичные слои такой формы высотой 50 см, шириной 70 см и толщиной 1 см, а также высотой 3 м и шириной 60 см (фото 1У-3). Пузыри, образующиеся [c.126]

Рис. У1П-7. Оптимальная аппроксимация опытных данных по конверсии озона в псевдоожиженном слое высотой Я = 1 м (/) = 460 мм й — 192 икм).

На рис. Х1Х-7 показано распределение времени нерабочего режима элементов типа 2, а, расположенных в различных местах газораспределительного устройства, при псевдоожижении слоя песка 5.1 высотою 1,52 м в аппарате поперечным сечением 1,5 м при среднем расходе газа 0,9 11 .. Ранее аналогичные данные были получены в том же самом аппарате при псевдоожижении слоев песка. 5.1 высотою 0,915 м. По этим двум опытам трудно дать определенную схему неработоспособности в зависимости от расположения элементов. Вместе с тем, можно отметить, что периферийные элементы чаще обнаруживают тенденцию к нерабочему режиму, чем центральные. [c.692]

Проиллюстрируем сказанное на примере реактора с псевдоожиженным слоем. При переходе от лабораторных условий работы к промышленным в большинстве случаев уменьшается отношение высоты слоя к диаметру аппарата. На производстве это приводит к резкому снижению скорости реакции вследствие изменения структуры взвешенного слоя, возрастания средней концентрации продуктов реакции, снижения средней концентрации исходных веществ и к изменению избирательности процесса. [c.466]

Перепад давления и минимальное псевдоожижение. Перепад давления в псевдоожиженном слое высотой к уравновешивается суммарной массой частиц и находящейся внутри слоя несущей фазы. Таким образом, [c.154]

Эта конструкция ценна еще и тем, что режим псевдоожижения может предварительно отрабатываться в лабораторных ус ловИЯХ на одиночном элементе, воспроизводящем условия работы части промышленного аппарата. Переход же к последнему (масштабирование) достигается увеличением длины щели и набором в нем нужного числа параллельных щелей. Высота слоя и скорость потока оста-а компоновка таких аппаратов [c.234]

В случае уменьшения скорости потока после псевдоожижения слоя наблюдается явление гистерезиса зависимость гидравлического сопротивления неподвижного слоя от скорости потока выражается не линией АВС (рис. 11-32,6), а прямой D, расположенной ниже. Это связано с тем, что порозность неподвижного слоя по окончании его псевдоожижения становится несколько выше, чем до псевдоожижения. Последнее подтверждается также данными рис, И-32,а— высота неподвижного слоя после псевдоожижения (ордината Л1 нии D) больше, чем она была до псевдоожижения (ордината линии А В). Если вновь начать подачу газа в образованный путем псевдоожижения более порозный слой, то при увеличении скорости получается зависимость, соответствующая линии D, и явление гистерезиса уже не наблюдается. [c.108]

Вследствие интенсивной массо- и теплопередачи в псевдоожиженном слое можно обеспечить в реакторе практически изотермический режим, что весьма существенно для большинства процессов и упрощает регулирование режима. Так, для крупных промышленных реакторов каталитического крекинга, имеющих диаметр до 10 м и высоту слоя 5—6 м, температурный градиент по всему объему слоя не превышает 2—3°С. [c.31]

Непрерывный процесс. При непрерывном проведении процесса в аппарате с псевдоожиженным слоем интенсивное перемешивание частиц приводит к значительной неравномерности времени пребывания отдельных частиц в слое. Вследствие этого в слое и на выгрузке из него частицы адсорбента будут отработаны в различной степени. Эффективность поглощения вещества всем слоем при непрерывном процессе будет величиной постоянной, определяемой суммарной скоростью поглощения всеми работающими зернами адсорбента. Поэтому при постоянной скорости подвода вещества по высоте слоя устанавливается определенный стационарный профиль распределения концентраций. [c.212]

Для того чтобы получить значение среднего по высоте слоя влагосодержания сушильного агента, нужно найти распределение величины X по высоте псевдоожиженного слоя. Это можно сделать, исходя из следующих соображений. Количество тепла, получаемое влажной долей материала (1—А") в пределах элементарной высоты слоя /г, идет на испарение влаги, которая переходит в воздух и повышает его влагосодержание на величину йх [c.275]

Сначала определим высоту псевдоожиженного слоя, необходимую для испарения поверхностной влаги материала, В уравнении (9.41) высота псевдоожиженного слоя /г является той же самой величиной, что и рассчитанная по уравнению (9.36). Принимая модель полного перемешивания материала в псевдоожиженном слое, можно считать температуру материала равной температуре мокрого термометра. Последнюю находим по параметрам сушильного агента с помощью 1 — х диаграммы. Она равна / =38 С. [c.308]

Второе из выражений (7.40а) удобно использовать при решении задач эксплуатации — для определения температуры газа I" на выходе из псевдоожиженного слоя. Если вместо полной высоты слоя Н в это уравнение подставить текущую вертикальную координату, отсчитанную от основания слоя, то уравнение будет описывать температурный профиль газа в слое, т.е. изменение ( по высоте слоя. [c.585]

Нежелателен также унос значительного количества мелких фракций катализатора на фильтры. Это повышает нагрузку на фильтры и повышает температуру в зоне фильтров (вследствие увеличения теплосодержания единицы объема паро-газовой смеси, содержащей катализаторную пыль). Чем дальше расположены фильтры от уровня слоя катализатора, тем меньше содержание катализатора в единице объема паро-газовой смеси. Содержание пыли в контактных газах в основном зависит от скорости газового потока, дисперсности и плотности катализатора и высоты рассматриваемого сечения над уровнем псевдоожиженного слоя. Для уменьшения количества пыли, уносимой на фильтры, и сокращения числа необходимых продувок фильтры желательно располагать возможно выше над уровнем слоя катализатора. Однако подъем фильтров соответственно увеличивает размеры конвертора. Практически расстояние от зеркала псевдоожиженного слоя катализатора до фильтров в большинстве случаев определяется конструк- [c.74]

В данной работе делается попытка проанализировать процесс плавления порошкообразного полимерного материала на горячей поверхности, погруженной в псевдоожиженный слой, температура которой остается постоянной в течение всего процесса формирования пленки. На поверхности горячей детали толщиной 26 (толщина детали значительно меньше ее ширины и высоты), погруженной в слой порошкообразного полимера, образуется расплавленный слой пластмассы толщиной е к = = ф(т). [c.63]

Осуществляя каталитические процессы в псевдоожиженном слое, обычно стремятся к наибольшей равномерности распределения неоднородности в пространстве слоя. В то же время для разных процессов характерна своя оптимальная степень неоднородности структуры. Неравномерность распределения потоков газа по сечению псевдо-ожиженного слоя в значительной степени определяется размерами аппарата и конструкций газораспределительных устройств (1 1. Распределение степени неоднородности по высоте и равномерность распределения ее в любом поперечном сечении составляют понятие качества структуры слоя. [c.15]

Характер движения частиц в объеме псевдоожиженного слоя в значительной степени зависит от конструктивных особенностей аппаратуры, в особенности от конструкции газораспределительного устройства. Для аппаратов малого диаметра характерна представленная на рис. VI-l,a направленная циркуляция твердого материала в псевдоожиженном слое твердые частицы в основном движутся восходящим потоком вдоль оси аппарата, в то время как у стенок наблюдается преимущественное нисходящее движение частиц. При этом частицы одновременно совершают хаотические пульсационные движения в различных направлениях. Наиболее ярко такой направленный характер движения твердой фазы выражен в аппаратах с коническим осиованием (в частности, при фонтанировании), описанных в главе I (см. рис. 1-3). Аналогичный характер (рис. VI-1,6) циркуляционных потоков наблюдался [482] при изучении распределения порозности по объему псевдоожиженного слоя в аппарате диаметром 88 мм (см. рис. IV-8 — IV-10). Однако в данном случае такая картина наблюдалась только в пределах высоты первоначального неподвижного слоя, выше этой зоны характер циркуляции изменялся. [c.170]

Для псевдоожиженного слоя характерно явление, аналогичное захлебыванию , — отрыв части слоя при значительных скоростях ожижающего агента, вызывающий закупоривание аппа-рятя. Такое явление наблюдалось при псевдоожижении слоя кварцевого песка (< 3 = 0,16—0,28 мм) в аппаратах диаметром до 275 мм, высоте неподвижного слоя 400—500 мм и числах псевдоожижения, превышающих 10. Собственно, поршневой режим в аппаратах малого диаметра также представляет собой в какой-то мере захлебывание псевдоожиженного слоя. [c.396]

В литературе [273, 414] не дается четких рекомендаций по этому вопросу. Установлено лишь качественное влияние некоторых параметров процесса на интенсивность циркуляции твердой фазы 5 через решетку. Так, на рис. ХП-41 демонстрируется влияние на 5 высоты (гидравлического сопротивления АР ) псевдоожиженного слоя, живого сечения решетки и размера отверстий, отношения потоков твердой фазы и ожижающего агента О. Приведенные данные получены в опытах с аппаратом высотой 1200 мм и диаметром 150 мм газораспределительным устройством служил слой дроби высотой 25 мм, заключенный между двумя перфорированными решетками и сетками. Ожижающим агентом являлся увлажненный воздух, зернистым материалом — кварцевый песок с размером частиц от 183 до 282 мк. Живое сечение провальных перераспределительных решеток изменялось от 10 до 23% и число отверстий — от 19 до 279. [c.549]

Явление псевдоожижения можно наблюдать в простом эксперименте со слоем твердых частиц, расположенных на горизонтальной сетке в вертикальной трубе. Через эту сетку и слой твердых частиц снизу вверх подается поток газа или жидкости. При движении потока возникает перепад давления по высоте слоя. Когда этот перепад давления становится достаточным для поддержания всего слоя мелкозернистого материала во взвешенном состоянии, говорят о начале псевдоожижения. Дальнейшее увеличение скорости потока вызывает соответствующее расширение слоя. Образовавшийся таким образом псевдоожиженный слой обладает многими свойствами капельной жидкости его свободная поверхность остается горизонтальной при наклоне сосуда он заметно препятствует перемещению тел, плавающих на его поверхности. Если скорость газа или жидкости при дальнейшем увеличении начинает превышать скорость свободного падения частиц, то последние, естественно, выносятся из слоя. [c.17]

Емаки с сотрудниками определили, что рабочие скорости газа для движущегося и псевдоожиженного -слоев (см. рис. 11.22), которые должны быть ограничены гидродинамическими условиями, не могут превысить 0,3 и 1,3 м/с, соответственно (0,8 для движущегося и 5,0 ф для всевдоожиженного слоев), в то время как для фонтанирующего слоя они применяли скорость, равную 2,0 м/с. При использовании в каждом случав оптимальной высоты слоя отношение времени контакта в фонтанирующем, псевдоожиженном и движущемся слоях составляло 0,65 1,0 4,3. Преимущество использования фонтанирующего слоя, таким образом, заключается в коротком времени контакта, которое достигается при оптимальных гидродинамических условиях. В частности, критическое в.т1ияние времени контакта на выход этилена уже было рассмотрено в пункте 2. [c.230]

Благодаря интенсивному перемешиванию темп-ра в псевдоожиженном слое нрактическн неизменна по его высоте и поперечному сечению, даже при протекании процессов с большими тепловыми эффектами. Это явление обусловлено гл, обр. переносом тепла движуш,имися частицами твердого материала ( эффективная теплопроводность псевдоожиженного слоя измеряется тысячами ккал/.и-час-°С). Темп-ра ожижаюш,его агента после входа его в псевдоожиженный слой выравнивается на коротком участке над распределительно решеткой, обычно пе превышающем 30—60 мм при П. газами. При проведении высоконапряженных процессов нередко требуется размещать в псевдоожиженном слое поверхности теплообмена. Темп-рный перепад между псевдоожиженным слоем и расположенными в нем теплообменными поверхностями обычпо сосредоточен в прилегающем к ним слое толщиной 2—3 мм. [c.202]

Весьма интересна, по нашему мнению, методика исследования пере.мешивания частиц в псевдоожиженном слое в условиях стационарного режима, которую использовал А. П. Герасев. Она состояла в следующем. В некоторое сечение псевдоожиженного слоя с координатой г единовременно вводится порция меченых частиц, а затем фиксируется их распределение по высоте слоя в моменты, следующие за началом отсчета. Однако А. П. Герасев, основываясь на таких свойствах случайного процесса z i), как эргодичность и,стационарность, заменяет регистрацию траекторий порции еди- [c.108]

Дро — перепад давления в псевдоожиженном слое высотой Н г — радиальная координата с началом в центре пузыря гь — радиус сферической или цилиндрической полости радиус кривизны верхней сферической поверхности пузыря Гс — радиус облака вокруг пузыря Real — действительная часть функции Rik — тензор, описывающий напряжение Рейнольдса для текучей среды (ожижающего агента) [c.118]

Автору, очевидно, остались неизвестными многочисленные работы по гидродинамике и массообменной способности аппаратов с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем, опубликованные на протяжении последних 6—8 лет советскими и зар жными исследователями. Это, естественно, значительно сузило объем информации по рассматриваемому вопросу, изложенной в данной главе. С целью восполнения этого пробела мы приводим список наиболее важных опубликованных работ [8-22]. В последних содержится достаточно обширная информация по ряду аспектов рассматриваемого процесса режимы трехфазного псевдоожижения начало полного ожижения и его зависимость от скоростей потоков ожижающих агентов, их физических свойств, а также от размеров и эффективной плотности элементов насадки динамическая высота слоя и газосодержание перепад давления в слое пределы существования трехфазного псевдоожиженного слоя интенсивность циркуляции элементов насадки в слое величина межфазной поверхности продольное перемешивание массообменная способность аппаратов с трехфазным псевдоожиженным слоем в процессах физн- -ческой абсорбции, хемосорбции и ректификации бинарных Жидких смесей. [c.675]

Для устранения недостатков псевдоожиженного слоя можно секционировать его на несколько слоев меньшей высоты, а также уменьшать диаметр аппарата и укрупнять частицы. Естественно, что вследствие небольшого размера частиц в системах с псевдоожиженным слоем скорость газа, необходимая для их транспортирования, намного меньше, чем для крупногранулированного теплоносителя. Поэтому промышленное оформление транспорта порошкообразных теплоносителей менее громоздко и позволяет иметь установки большей мощности. Подобно реакторному блоку с крупногранулированным теплоносителем, реактор и нагреватель установок с псевдоожиженным слоем можно располагать параллельно или по одной оси в последнем случае устраняется одна из ветвей пневмоподъемника. [c.41]

В заключение следует отметить, что в зависимости от характера и концентрации загрязнений в сточной воде, а также требований к качеству очищенной воды описанная технологическая схема адсорбциоипо-ионообменпой доочистки сточных вод может претерпевать определенные дополнения и изменения на отдельных этапах обработки стоков. Это касается аппаратурного оформления отдельных этапов схемы, выбора адсорбентов и ионообменных смол, методов их регенерации, рационального сочетания, а также реагентов, используемых для регенерации ионитов. Так, использование в качестве адсорбента гранулированных активных углей с гранулами размером 1,5—4 мм вместо активного микропористого антрацита, частицы которого имеют размеры 0,2—1,0 мм, делает нерациональным проведение процесса адсорбции в псевдоожиженном слое, поскольку большие скорости псевдоожижающего потока сточных вод требуют и соответствуюп1,его увеличения высоты слоя для сохранения необходимого времени контакта адсорбента с жидкостью. В этом случае наиболее целесообразно использование аппаратуры с плотным слоем активного угля, неподвижным или движущимся в колонне противотоком к направлению движения очищаемой воды. В такой схеме осветление и фильтрование воды производится до стадии адсорбции. На особенно крупнотоннажных установках, предназначенных для очистки более 1000 м сточных [c.252]

В процессе подъема в псевдоожиженном слое пузыри коалесцируют и разрушаются. При достаточной высоте слоя и сравнительно небольшом диаметре аппарата пузырь может занять все его поперечное сечение — возникает порщневой ПС (рис.2.34, в), когда газовые пробки перемежаются по высоте с поршнями зернистого материала. Если материал плохо псевдо-ожижается (влажный материал очень мелкие частицы, склонные к слипанию из-за большой поверхностной энергии частицы по форме сильно отличаются от сферических и т.п.), то в слое образуются каналы (рис.2.34, г). Через них и проходит основная часть газа, а твердый материал между каналами остается непсевдоожиженным для вовлечения его в псевдоожижение приходится механическим или каким-либо иным способом разрушать эти каналы. Наконец, подвод механической энергии может частично или полностью заменить воздействие 0А примером здесь может служить вибропсевдоожиженный слой, когда частицы перемещаются в аппарате в результате наложения вибрации, или виброкипящий — при одновременном наложении вибрации и воздействия потока ОА. [c.226]

На величину коэффициента продольной диффузии газа и твердой фазы значительное влияние оказывают геометрические параметры псевдоожиженного слоя (высота Н, диаметр Оа, отношение Н Оа), а также размещение в слое тормозящих деталей. Влияние этих параметров, тесно связанных с такими характеристиками псевдоожиженной системы, как время пребывания частиц и ожижающего агента в слое, степень противоточностп и ее зависимость от затормаживания и секциоиировання слоя, рассматривается В С-ледующих разделах данной главы, [c.191]

Пусть в пневможелоб поступает сыпучий материал в количестве Оц (кГ/ч) с температурой 0вх.- Материал псевдоожижается газом (О, кГ/ч) теплоемкостью с [ккал/ кг град)] с начальной температурой вх. и образует на пористой перегородке перемещающийся в горизонтальном направлении псевдоожиженный слой высотой Н. На элементарном участке с11 (см. рис. УИ-9), находящемся на расстоянии / от входа материала в желоб, газ получает от [c.260]

Характер кривых, по мнению авторов [722], определяется геометрией слоя и размером частиц d, причем в качестве возможного критерия предлагается величина Hd/f , при Hdlf <0,008 наблюдаются кривые второго типа. Если само существование максимума а в средних зонах слоя вполне убедительно объясняется изменением качества псевдоожижения по высоте слоя, то выбор определяющего безразмерного соотношения представляется недостаточно обоснованным. [c.317]

В газогенераторе Винклера (см. рис. Х1-16) процесс газификации бурых углей осуществляется при температуре около 1000° С, подача топлива производится при помощи ншеков непосредственно в псевдоожиженный слой высотой примерно 1,5 м [309]. Над решеткой вращается скребок, сталкивая золу и крупные куски шлака в разгрузочный буикер. [c.423]

Рассмотрим характер изменения размеров застойных зон с высотой слоя. При изучении холодной модели аппарата диаметром 600 мм с высотами загрузки кремнемедного сплава 350 и 600 мм установлено [109], что при небольших числах псевдоожижения ( 1 <2) высота застойных зон на периферии слоя увеличивается с ростом его высоты. При 1F>2 в случае решетки с металлокера-мическими пластинами увеличение высоты слоя вызывает уменьшение размеров застойных зон по периферии слоя, способствуя более равномерному распределению газа в нижних его частях. В случае же перфорированной решетки увеличение числа псевдоожижения, даже сверх 4, часто не приводит к существенному сокращению высоты застойных зон на периферии слоя. [c.582]

Число систематических исследований, посвященных влиянию конструкции газораспределительного устройства на поведение псевдоожиженного слоя, весьма невелико, хотя имеется значительное количество заводских данных для различных конкретных процессов. Грос [32] установил, что точка начала псевдоожижения лучше воспроизводится при использовании в качестве газораспределительного устройства пористой плиты, чем при использовании мелкой сетки с отверстиями, соответствующими 300 меш (просвет около 0,05 мм), или перфорированного диска. Роу и Степлетон [104] наблюдали поведение слоя при псевдоожижении газом в аппарате диаметром 305 мм, причем в качестве газораспределительного устройства последовательно применялись колпачковая решетка, конический диффузор и пористая плита. Авторы подтвердили, что пористая плита позволяет получить более равномерное расширение слоя, чем другие распределительные устройства, но способствует движению через слой большего количества пузырей, хотя и более мелких. Они также установили, что конструкция газораспределительного устройства оказывает влияние на поведение слоя почти по всей его высоте. [c.22]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология