Деформационные остаточная

Гетероциклические соединения [79, 81, 154] могут присутствовать и в группе соединений основного характера и в группе соединений остаточного азота. Для качественного определения азотных гетероциклов в инфракрасной области можно пользоваться табл. 68 [79, 207]. Гетероциклические соединения с атомом азота в кольце, как правило, имеют характер вторичных аминов или иминов (пирролы, пиридины, хинолины). В их спектрах поглощения присутствуют полосы поглощения вторичных аминов или иминов, отличающихся, как уже говорилось, повышенной интенсивностью. Кроме того, присутствуют интенсивные полосы поглощения, соответствующие скелетным колебаниям кольца, валентным колебаниям замещенных колец, валентным и деформационным колебаниям водородного атома кольца. [c.134]

СЛОИСТОСТЬ. Хрупкие разрушения трубопроводов и сосудов возможны при существенном охрупчивании металлов и наличии микро- и макроскопических дефектов. Хрупкое разрушение характеризуется кристалличностью и наличием радиальных рубцов в изломе, малой величиной утяжки (менее 20%) и остаточной деформацией. Причинами хрупкого разрушения являются деформационное старение, низкая температура, динамичность нагрузки и др. [c.75]

С другой стороны, при совмещении кромок в зоне стыка возникают пластические деформации и остаточные напряжения. Как известно, пластическая деформация приводит к деформационному старению. Деформационное старение способствует охрупчивание металла и снижению работоспособности изделия. Поэтому большой практический интерес представляет разработка способа [c.275]

Существующие методы оценки малоцикловой усталости не позволяют производить оценку ресурса элементов оборудования с учетом физикомеханических процессов, происходящих в области концентраторов напряжений при гидравлических испытаниях. Нами установлено, что в процессе гидравлических испытаний металл в области концентраторов напряжений и дефектов претерпевает существенные изменения, связанные с перераспределением напряжений и деформаций, деформационным охрупчиванием и старением, снятием первоначальных остаточных и реализацией новых полей остаточных напряжений и др. Наиболее существенным фактором, снижающим ресурс оборудования, является деформационное охрупчивание металла и подрост исходных трещиноподобных дефектов, размеры которых близки к критическим. [c.8]

По мере развития представлений о природе деформационных процессов для характеристики упругих деформаций и высокоэластичного последействия предложены модули быстрой и медленной эластической деформаций [159—161]. При напряжениях сдвига, не превышающих предел текучести, чтобы пространственная структура не испытывала остаточных разрушений, целесообразно различить два деформационных процесса [c.44]

К третьей группе относятся гель-битумы, проявляющие после сравнительно малых деформаций почти полное упругое восстановление. При больших деформациях полного упругого восстановления не происходит вследствие быстрого роста остаточных деформаций. Битумы этого типа обладают заметными тиксотропными свойствами. Деформационные свойства битумов третьей группы описываются моделью, состоящей из последовательно соединенных элементов Фойгта и упругого элемента [170, 172, 205]. [c.72]

Другим типом примеси в металле является водород, энергия взаимодействия которого с дислокациями в железе (0,1 эВ) значительно меньше, чем для углерода и азота, и который поэтому не вытесняет атомов углерода и азота из облаков на дислокациях. Сравнительно менее значительное влияние водорода в железе на деформационное упрочнение путем изменения подвижности дислокаций не означает, однако, отсутствие заметного влияния поглощенного водорода на механохимическую активность, поскольку при абсорбции металлом водорода в металле возникают значительные остаточные напряжения и локальный наклеп, стимулирующие анодное растворение. Так, по данным рентгеновских исследований электролитически наводороженного железа вакуум-116 [c.116]

Учет деформационного старения при оценке остаточного ресурса в условиях малоциклового нагружения [c.26]

Бубнов В. А. Деформационная обработка энергосберегающий метод снятия остаточных напряжений. -М. Химическое и нефтяное машиностроение, № 8, 1998. - с. 30-34. [c.67]

На начальном этапе были определены механические характеристики трубы с коррозионным повреждением стт = 256 МПа Ов = 410 МПа 5 = 32 %. Наряду со стандартными механическими свойствами определили и параметры деформационного упрочнения стали 10 С = 465 МПа п = 1,0. Эти значения Сип необходимы для расчета остаточной толщины стенки в зоне повреждения труб при испытаниях. При оценке механических характеристик стали выполнялись требования ГОСТ 1497-84. [c.584]

Снижение уровня остаточных сварочных напряжений путем отпуска сварных конструкций [25]. Для сталей низкой и средней прочности одновременно устраняются последствия наклепа, вызванного пластической деформацией, значительно восстанавливается пластичность металла, утраченная в результате деформационного старения. Для [c.10]

Для оценки остаточного ресурса безопасной эксплуатации важное значение имеют результаты всестороннего экспериментального исследования закономерностей накопления повреждений в условиях упругопластического деформирования и деформационных критериев разрушения при однократном и циклическом нагружении в [c.152]

Изложенные выше методы определения прочности и ресурса несущих деталей машин и элементов конструкций по деформационным критериям циклического разрушения применялись в наиболее ответственных случаях на стадии образования трещин. При этом в расчетах используют условные упругие напряжения ст, равные произведению значения деформации на модуль упругости при соответствующей температуре эксплуатации. Применение деформационных критериев разрушения для определения прочности и остаточного ресурса на стадии развития трещин остается пока весьма ограниченным и требует дальнейших разработок в области оценки кинетики напряженно-деформированных и предельных состояний в нелинейной постановке. [c.181]

Изложенные выше вопросы лиофильности высокодисперсных минералов связаны с реологическими и структурно-механическими свойствами их водных дисперсий. Рассмотрим взаимосвязь между лиофильностью и деформационно-структурными показателями дисперсных систем, методы изучения которых вытекают из основных положений физико-химической механики, разработанной академиком П. А. Ребиндером и его школой [24]. Многочисленные исследования однозначно указывают на коагуляционный характер образования пространственных сеток в дисперсиях слоистых силикатов. Такие системы являются тиксотропными, причем тонкие прослойки дисперсионной среды, т. е. наиболее близкие к поверхности частиц слои гидратных (сольватных) оболочек (согласно А. В. Думанскому), оказывают пластифицирующее действие, создавая условия для образования обратимых, хотя и неполных, контактов и значительных остаточных, а иногда и быстрых эластических деформаций. С увеличением толщины прослоек дисперсионной среды по местам контактов, например, за счет адсорбирующихся поверхностно-активных веществ или при замене обменного комплекса слоистого силиката на различного рода катионы наблюдается понижение прочности системы на сдвиг, т. е. ее разжижение и потеря тиксотропных свойств. [c.225]

В связи с этим оценка склонности реакторных сталей к хрупкому разрушению по результатам испытаний стандартных образцов на ударную вязкость принималась необходимой, но недостаточной для предотвращения опасности хрупкого разрушения. В конце 50-х-начале 60-х годов в СССР, США и Англии бьши проведены испытания крупногабаритных образцов толщиной от 50 до 250 мм и шириной от 200 до 1200 мм [2, 7, 14, 16]. Этп образцы имели острые надрезы типа дефектов и трещин, сварные швы часть образцов подвергалась предварительному деформационному старению. Для испытаний таких образцов были использованы уникальные установки с предельными усилиями от 1500 до 8000 тс (15—80 МН). По результатам проведенных испытаний была определена область критических состояний, характеризуемых резким уменьшением прочности и пластичности реакторных сталей как дпя стадии возникновения, так и дпя стадии развития хрупких трешин. В последнем случае при температурах ниже критических разрушающие напряжения оказывались весьма низкими (0,05— 0,15 от предела текучести). При наличии высоких остаточных напряжений от сварки разрушения крупногабаритных образцов с дефектами также происходили при низких номинальных напряжениях от нагрузки. Этими 0п4)п ными данными была обоснована необходимость расчета прочности атомных реакторов [5] по критическим температурам хрупкости и разрушающим напряжениям в хрупких состояниях с введением запасов [ДГ] и Икр соответственно, а также важность проведения термической обработки для снятия остаточных напряжений. [c.39]

В идеально упругом теле пет деформационных потерь, потери второго и третьего видов остаются, В идеально хрупком теле отсутствуют необратимые (пластические) макро- и микродеформации, в том числе и локальные, по в отличие от идеально упругого тела остаются релаксационные потери (потери на внутреннее трение). Следовательно, в хрупком теле возможны практически все виды потерь, за исключением потерь, связанных с остаточными деформациями. [c.90]

Остаточные напряжения в сварных швах и смежных с ними зонах могут иметь существенное значение для поведения конструкции при ползучести. Подсчитано, что в интенсивно деформационно упрочняющихся материалах остаточные напряжения могут достигать очень большой величины. Не следует предполагать, как это часто делают, что эти напряжения ограничиваются пределом упругости или текучести. [c.110]

Применение метода перенапряжения при повышенных температурах для снижения опасности хрупкого разрушения (третье направление) недостаточно обосновано из-за недостатка экспериментальных данных. Известно, что разрушающие напряжения в образцах, предварительно перегруженных в условиях, когда хрупкое разрушение происходит при общем низком уровне напряженности, обычно выше, чем в конструкции при тех же условиях. Если в условиях перенапряжения длина дефекта близка к критической, то при пластическом надрыве дефекта в вершине он будет продолжать распространяться. Значительное перенапряжение, по-видимому, вызывает текучесть материала в вершине дефекта, которая при снятии нагрузки препятствует сохранению достаточно высокого уровня благоприятных остаточных сжимающих напряжений. При последующем нагружении у конца трещины возникает повторная текучесть. Вследствие деформационного старения или горячего деформирования может наступить хрупкое разрушение. Таким образом, в этом случае (в отличие от случая механического снятия внутренних напряжений) перенапряжение не должно превышать рабочие напряжения (скажем, на 20%), тогда указанная обработка, по всей вероятности, будет эффективной. Характер нагружения при перегрузке должен быть идентичен характеру нагружения в эксплуатации. [c.185]

Для успешного решения задач по созданию новых материалов и разработки общих принципов управления их физико-механическими свойствами применяется, рожденная в последние 10—15 лет в Советском Союзе, пограничная область науки — физико-химическая механика, объединяющая вопросы реологии (течения), механики, физики твердого тела (молекулярной физики), физико-химических процессов, происходящих на различных твердых поверхностях. Ее возникновение связано с именем академика П. А. Ребиндера. Исследования, проведенные П. А. Ребиндером [16] и нами [2, 3], однозначно указывают на коагуляционный характер образования пространственных сеток в дисперсиях глинистых минералов. Такие системы являются тиксотропными, причем тонкие прослойки дисперсионной среды, т. е. наиболее близкие к поверхности частиц слои гидратных оболочек, оказывают пластифицирующее действие, создавая условия для образования обратимых, хотя и неполных контактов и значительных остаточных, а иногда и быстрых эластических деформаций. С увеличением толщины прослоек между частицами дисперсной фазы по местам контактов, например за счет адсорбирующихся поверхностно-активных веществ, имеет место понижение прочности системы на сдвиг, т. е. ее разжижение и потеря тиксотропных свойств. Установлено, что изменение величин структурно-механических констант и энергии связи Ее (условный модуль деформации) зависит от кристаллической и субмикроскопической структуры минералов, рода обменных катионов и др. Управляя лиофильными, в данном случае гидрофильными свойствами дисперсных минералов, можно получать коагуляционные структуры их водных дисперсий с необходимыми механическими (деформационными) ха- [c.6]

Предварительная перегрузка в процессе гидравлического испытания (опрессовки) оборудования и трубопроводов (испытательное давление больше рабочего рр) приводит к изменению геометрии, свойств и напряженного состояния металла в окрестности дефектов. Эти изменения в основном связаны с возникновением в зоне дефектов локальных пластических деформаций и могут оказывать как положительное, так и отрицательное влияние сопротивлению разрушения. Одним из положительных эффектов опрессовки является С1 ятие сварочных напряжений. Установлено [4], что снятие сварочных напряжений возможно, когда напряжение от внешней нагрузки о достигает предела текучести металла Стт. Кроме этого, в окрестностях острых дефектов происходит снижение степени концентрации напряжений из-за притупления их вершины концентратора, возникновение остаточных напряжений сжатия и снижение изгибающих моментов при последующем нагружении рабочим давлением. К отрицательным эффектам предварительной перегрузки следует отнести докри-тический рост трещины, повышение чувствительности металла к деформационному старению, коррозии и др. Это обязывает производить эксплуатационные характеристики конструктивных элементов с учетом эффектов испытаний (опрессовки). [c.10]

Установлены факторы механохимической повреждаемости и раскрыт механизм технологического наследования при производстве оборудования. В результате анализа кинетики МХПМ получены функциональные зависимости долговечности конструктивных элементов, изготовляемых упруго-пластическим деформированием, от величины остаточных напряжений и степени предварительной деформации, исходных механических свойств материала, уровня напряженности при эксплуатации и коррозионной активности рабочей среды. Предложен критерий оценки влияния предварительной пластической деформации и деформационного старения на охрупчивание сталей в рабочих средах. [c.5]

Сформулированы и экспериментально обоснованы закономерности формоизменения заготовок и формирования повреждающих факторов при выполнении технологических операций, связанных с упруго-пластическим деформированием (правка, резка, гибка, калибровка, сборка и др.). Неоднородность напряженного состояния заготовок при упруго-пластическом деформировании вызывает возникновение остаточных напряжений и деформаций, интенсифицирующих процессы МХПМ, деформационного охрупчивания и старения сталей. Деформационное старение низколегированных и низкоуглеродистых сталей способствует сближению значений предела текучести и временного сопротивления, снижению характеристик трещиностойокости, малоцикловой и коррозионномеханической прочности. Склонность материала к деформационному старению оценивается по изменению отношения предела текучести к временному сопротивлению, отражающему основные механические и эксплуатационные характеристики. Дана количественная оценка и предложены технологические способы снижения отрицательных эффектов упруго-пластического деформирования, основанные на обеспечении принципов взаимозаменяемости базовых деталей и снижении остаточных напряжений и деформаций. [c.392]

Коагуляционным структурам присуща сдвиговая высокоэластич-ность, которая наблюдается даже при жестких частичках дисперсной фазы, образующих пространственную сетку. Высокоэластичное последействие в коагуляционных структурах связано с взаимной ориентацией анизометрнчных частичек — палочек, пластинок или цепочек, образуемых изометричными частичками в направлении сдвига (рис. 73). Каждому значению деформации сдвига соответствует определенная степень ориентации, непрерывно возрастающая с деформацией. Если приложить к системе достаточно малое постоянное напряжение сдвига, не превышающее предела текучести, чтобы пространственная структура не испытывала остаточных разрушений, успевая тиксотропно восстанавливаться (в области практически неразрушенных структур — на верхнем предельном уровне эффективной вязкости т1() по реологической кривой), то легко различить два деформационных процесса (рис. 74). [c.188]

Сотрудники Уральского политехнического института выяснили, что в стали 95X18 увеличение количества нестабильного остаточного аустенита (в результате повышения температуры закалки до 1150—1200° С) значительно увеличивает сопротивление стали тепловому износу [9], Повышенная износостойкость стали обусловлена значительной теплостойкостью аустенита, его способностью к интенсивному деформационному упрочнению вследствие наклепа и протеканию у- а-превращения. [c.30]

В ряде работ, однако, отрицается прямое влияние запасенной энергии остаточной деформации углеродистой стали на ускорение анодного растворения авторы их [97, 100, 101] объясняют ускорение коррозии деформированной стали в децинормальНом растворе соляной кислоты сегрегацией катодных примесей на дислокациях. Вряд ли это справедливо, так как опыты проводились на образцах, подвергнутых после деформации длительной выдержке (старению). В этом случае возможно образование сегрегаций примесей в результате-деформационного старения, хотя для этого требуется значительное время, что и было отмечено [2, 69]. Однако даже в случае состаренных (предварительно деформированных) образцов стали 08кп скорость коррозии в растворе серной кислоты [53] оказалась меньше, чем несостареннцх. На поверхности этих образцов в процессе старения появляются линии скольжения, а это прямо свидетельствует о наличии скоплений дислокаций под поверхностным барьером и упрочненных областей, которые в процессе старения разряжаются, что снижает механохимическую активность металла. Таким образом, попытка [100, 97] объяснить ускоренное растворение деформированного металла только сегрегацией примесей на дислокациях, основываясь на отсутствии влияния деформации на коррозию в случае чистого металла после старения, несостоятельна в чистых металлах старение приводит к рассасыванию дислокационных скоплений и элиминированию механохимической активности. [c.116]

В ряде работ [105, 108, 1091, однако, отрицается прямое влияние запасенной энергии остаточной деформации углеродистой стали на ускорение анодного растворения авторы этих работ объясняют ускорение коррозии деформированной стали в децинор-мальном растворе соляной кислоты сегрегацией катодных примесей на дислокациях. Вряд ли это справедливо, так как опыты проводили на образцах, подвергнутых после деформации длительной выдержке (старению). В этом случае возможно образование сегрегаций примесей в результате деформационного старения, хотя для этого требуется значительное время, что и было отмечено в работах [54, 75 ]. Однако даже в случае состаренных (предварительно деформированных) образцов из стали 08кп скорость коррозии в растворе серной кислоты [59 ] оказалась меньше, чем несостаренных. На поверхности этих образцов в процессе старения появляются линии скольжения, а это прямо свидетельствует [c.117]

Ненаполненные и дисперсно-наполненные ТП формуют в изделия и полуфабрикаты (напр., прутки, профили, листы) литьем под давлением и экструзией, реже прессованием или спеканием. Изделия из листовых заготовок ТП, в т.ч. армированных непрерывными наполнителями, изготовляют штамповкой, вакуумным и пневмоформованием. Изделия и полуфабрикаты из ТП можно подвергать мех. обработке (напр., вырубке, резке), сварке, склеиванию и вторичной переработке. Для регулирования структуры ТП и остаточных напряжений в изделиях из них используют дополнит, термообработку (отжиг или закалку). Для снижения ползучести (особенно при повыш. т-рах) ТП подвергают также хим. или радиац. сшиванию, приводящему к образованию пространств, сетки. Важный способ повышения деформационно-прочностных св-в ТП, особенно листовых и пленоч- [c.564]

В качестве примера следует привести типичную деформационную кривую без ее "сглаживания", полученную нами при исследовании внутренних остаточных напряжений методом консольно закрепленного гибко-10 катода в процессе получения покрытия электролитического желоэа на стальную подложку из хлористого электролита (600...700 г/л еС1рХ Х4Н2О) при Т = 313 К, pH 1,0 и = 20 А/дм (рис. 5.19)., Эта кривая представляет собой по сути дела диаграмму трещиностойкости материалов (ср. ее с рис. 31 на о. 93 [433]). [c.143]

Коррозионное растрескивание магниевых сплавов происходит в водных средах при комнатной температуре. В основном оно наблюдается в деформируемых сплавах. Данных о коррозионном растрескивании литейных сплавов крайне мало, и они носят достаточно противоречивый характер. Основным легирующим элементом, определяющим склонность магниевых сплавов к коррозионному растрескиванию, является алюминий. Основным деформационным механизмом, ответственным за коррозионное растрескивание магниевых сплавов, является действие внутренних остаточных напряжений в материале. В качестве примера, подтверждающего объективность этих тезисов, можно рассмотреть проблему коррозионного растрескивания промышленных. сплавов системы Mg—Л1—2п. Склонность этих сплавов к стресс-коррозии наблюдается при содержании в них алюминия в диапазоне концентраций 3-10 % и отношении А1 / 2п > 2. Чувствительность к коррозионному растрескиванию увеличивается с повышением в сплаве содержания алюминия. Введение в эти сплавы железа или меди еще более повышает склонность сплавов к стресс-коррозии. Магниевые сплавы, не содержащие алюминия, по-видимому, не склонны к коррозионному растрескиванию в большинстве коррозионноактивных сред. Однако в ряде безалюминиевых сплавов склонность к коррозионному растрескиванию может наблюдаться в определенных средах. Так, сплавы М —Мп, легированные Се (при его содержании не ме- [c.79]

Имеется огромное количество экспериментальных данных, полученных в разных странах разными авторами, подтверждающих это положение. Классическим можно считать пример, когда перпендикулярно надрезу иди непровару в шве I (рис. 11.2.3) производят укладку валика 2 или выполняют нагрев металла. В результате нагрева и остывания у вершины надреза протекают пластические деформации, которые расхддуют пластичность металла, вызывают ту или иную степень деформационного старения, создают остаточные растягивающие [c.414]

Наличия остаточных растягиваюгдих напряжений, всегда возникающих после остывания конструкции, еще недостаточно, чтобы вызвать хрупкое разрушение даже при значительной толщине сваренных элементов. Дополнительным фактором должна бьггь концентрация напряжений, вызванная либо формой сварного соединения, либо дефектами сварки, либо низким качеством металла по сгшошности. Высокий отпуск существенно снижает остаточные напряжения, но, конечно, не устраняет концентраторы напряжений. Необходимость введения высокого отпуска зависит от степени концентрации напряжений. При умеренной концентрации напряжений отпуск не является необходимым. Однако дополнительным отрицательным фактором может послужить концентрация пластических деформаций при сварке, в особенности если она сопровождается деформационным старением металла. Здесь отрицательное влияние концентраторов проявляется дважды сначала в процессе сварки, вызывая концентрацию пластических деформаций и изменение механических свойств, затем во время эксплуатации, вызывая концентрацию рабочих напряжений. [c.420]

При адсорбции воды на цеолите NaHA полоса деформационных колебаний совпадает с полосой координационно-сорбированной воды на цеолите NaA. Так как термическая стабильность этих полос также оказалась сравнимой, мы полагаем одинаковый вид адсорбционных центров, что, конечно, предполагает перемещение остаточных ионов натрия в цеолите. [c.41]

Рассмотренные выше модели не учитывают ковалентный характер связей чтобы ввести поправку на этот фактор хотя бы приближенно, следует вдвое уменьшить формальные заряды. Искажение алюмосиликатного каркаса при изменении углов Т-О—Т должно изменить функции перекрывания молекулярных орбиталей, но количественные расчеты этого влияния не проведены. Для некоторых переходньк металлов тригональная и тетраэдрическая координация являются предпочтительными по сравнению с октаэдрической, в результате чего ионы этих металлов занимают не места I, а одинарные 6-членные кольца. Сильное влияние на распределение катионов оказывают остаточные молекулы, особенно в случае сильно поляризующих катионов. Наконец, данные ИК-спектроскопии относительно валентных и деформационных колебаний каркасов цеолитов показывают, что имеются небольшие различия, по-видимому связанные с типом соединения структурных блоков [131]. Кроме ТОГО положение полос в ИК-спектрах деолитов X и Y зависит от типа катиона (см. гл. 3). Совершенно ясно, что электростатические модели весьма полезны в качестве первого приближения, но чтобы учесть влияние многочисленных факторов, необходимо провести еще очень много дополнительных расчетов. Резонансные методы дадут нужные результаты, если исследования будут проводиться не на порошках, а на монокристаллах. [c.70]

Сварка. Сосуды давления сваривают несколькими способами. Разрешение проблемы хрупкого разрушения состоит в установлении необходимости термообработки сварных конструкций для снятия остаточных напряжений перед пуском в эксплуатацию. Во-первых, в результате стеснения пластической деформации и усадки наплавленного металла при сварке в зоне, прилегающей к сварному шву, возникают остаточные напряжения, которые, как правило, достигают предела текучести материала. Считают [47, 73 ], что эти напряжения (а чаще вместе с действующими напряжениями) могут инициировать нестабильное развитие трещин. Во-вторых, воздействие термодеформационного цикла сварки может привести к существенной потере пластичности основного металла. Зоны хрупкого разрушения металла различны для сталей разных типов и определяются или основными эффектами деформационного старения в малоуглеродистых сталях [71 ], или процессами выделения вторичных фаз в некоторых легированных сталях [44], но в любом случае зона хрупкого разрушения металла находится около сварного шва. В большинстве современных сосудов давления надлежащий выбор режима термической обработки для снятия остаточных напряжений обеспечивает снижение до несущественного уровня влияние как оставшихся напряжений, так и локальной хрупкости. [c.175]

С переменой знака нагружения пластически деформироваппыо металлы обнаруживают Т. при напряжении более низком, чем продел текучести в направлении предварительного нагружения (эффект 13аушингера). Т.— важное технологическое св-во материалов, определяющее их способность поддаваться обработке давлением при формообразовании полуфабрикатов (металлургия), а также конструкционных элементов н детале машин (строительная индустрия н машиностроение). Чтобы определить способность металлов к Т. при холодной вытяжке, прибегают к испытаниям типа технологической пробы (испытаниям па загиб, на выдавливание, на расплющивание и др.). Т. металла в местах расположения дефектов и конструкционных источников концентрации напряжений способствует распределению и релаксации напряжений. Локальная поверхностная Т. прп поверхностном наклепе приводит к возникновению системы остаточных напряжений, обеспечивающей повышение выносливости при циклических нагрузках. Вместе с тем в процессе эксплуатации ответственных деталей машин Т., как правило, недопустима, и ее стараются избежать, ограничивая при расчетах допустимые напряжения пределом упругости. К особым мерам предосторожности против Т. прибегают в различного вида пружинах. К вредным последствиям Т. относятся также процессы деформационного старения, иногда проявляющиеся в изделиях, подвергнутых глубокой вытяжке. Лит. Фридман Я. Б. Механические свойства металлов, ч. 1—2. М., 1974 Н а -д а и] А. Пластичность и разрушение твердых тел. Пер. с англ. М., 1954 Физическое металловедение, в. 3. Пер. с англ. М., 1968 Макклинток Ф., Аргон А. Деформация и разрушение материалов. Пер. с англ. М., 1970. О. Н. Ро.мание. [c.512]