Стабилизация скорости потока

Отсчеты по микроманометру 18 проводили лишь после полной стабилизации пылевого потока и при таких скоростях воздуха, когда транспорт шел устойчиво, без образования завалов в нижней части трубы ( подстилающего слоя ) — режим пневмотранспорта дисперсных материалов, не употребляемого в нефтепереработке и нефтехимии). [c.171]

Для выполнения анализа газовый хроматограф нужно предварительно подготовить. Для этого необходимо включить в сеть прибор и пустить газ-носитель. В соответствии с характером анализируемой пробы выбирают и устанавливают необходимую температуру термостата (колонки и детектора) и испарителя, ток детектора и скорость потока газа-носителя. После стабилизации режима работы прибора необходимо в рабочем журнале записать температуру колонки, температуру испарителя, ток детектора и множитель шкалы. [c.356]

Установка и стабилизация скорости потока и очистка газа-носителя и дополнительных газов (если они необходимы для питания [c.309]

Скорость стационарных акустических потоков меньше амплитуды колебательной скорости в звуковой волне. Такие течения называются медленными. Теория акустических течений разработана в настоящее время только для медленных течений. Основную роль в стабилизации скорости потоков играют силы вязкого трения. [c.212]

Гидроприводы летательных аппаратов приводят в движение рабочие органы систем управления и энергоснабжения. К рабочим органам систем управления относятся элероны, рули направления и высоты, механизмы поворота крыльев, к системе энергоснабжения — гидроприводы стабилизации скорости электрических генераторов, приводы воздухозаборников, регулирующих подачу воздуха в авиационные двигатели. В качестве примера на рис. 2 показана упрощенная схема [П]. Пилот воздействует на педали 1 и рычаги 2 гидромеханической системы управления рулями направления и высоты самолета. Это воздействие механической проводкой 3 передается на входы следящих гидроприводов 4 я 6, которые выполняют повороты руля направления 5 и руля высоты 7. Следящие гидроприводы преодолевают внешнее воздействие потока воздуха на рулевые поверхности и обеспе- [c.5]

Стабилизация скорости потока свидетельствует о выходе фронта углекислого газа и насыщении диэтаноламина краны 2 и перекрываются и включается нагрев печи 4, которая надвинута на входной участок (длиной 10—15 см) колонки 5. Нагрев колонки не должен превышать 110—115°, так как прн более высоких температурах диэтаноламин разлагается. [c.161]

Одним из главных источников ошибок может быть колебание скорости газа-носителя. Простейший способ получения стабильного с точностью до 0,2% потока заключается в использовании вместо редукторов одного регулировочного игольчатого вентиля между баллоном высокого давления и колонной, а также баллона большой емкости со сжатым газом. Сопротивление колонн и остальных участков линий составляет менее 1% от сопротивления вентиля, на котором происходит падение давления от 100—150 атм до 0,2—1 атм. Вследствие этого изменение сопротивления линии, в том числе включение или отключение колонны, почти не меняет скорость газа-носителя (сказывается лишь на входном давлении). При необходимости длительной работы в неизменном режиме, или при вариации среднего давления в колонне, предпочтительнее обычный способ стабилизации входного давления с помощью редуктора. Для стабилизации скорости потока с точностью до 0,1% регуляторы давления на [c.161]

Газ-носитель и его скорость потока. Необходимо указать наименование газа, степень его чистоты, наличие стабилизации скорости потока. Следует сообщить давление на входе при начальной температуре и также преимущественно при некоторой температуре вблизи окончания программы. Скорость потока следует приводить при среднем давлении в колонке и при стандартной температуре, но не при температуре колонки. [c.248]

Система подготовки газов предназначена для установки, стабилизации и измерения скорости потоков газа-носителя и газов, питающих некоторые детекторы (ионизационно-пламенный, плотномер и др.), а также для очистки газов. Особенно важное значение имеют установка и стабилизация оптимального для данного анализа расхода газа-носителя, оказывающего непосредственное влияние на параметры удерживания и размеры пиков анализируемых веществ. Важно также исключить влияние колебаний расходов газа-носителя и дополнительных газов на чувствительность детекторов, чтобы не допустить связанного с этим неконтролируемого изменения параметров пиков. Кроме того, недостаточная стабильность газовых потоков часто является причиной неустойчивости нулевой линии, что затрудняет количественную обработку хроматограмм. [c.12]

Стабилизация скорости потока газа-носителя [c.258]

Стабилизация фронта турбулентного горения важна не менее, чем стабилизация горения в ламинарном потоке. Из-за более высоких скоростей турбулентного горения скорость вытекающей из горелки смеси в этом случае также должна быть значительно выше. Следует иметь в виду, что локальные скорости потока и горения переменны по выходному сечению у стенок устья горелки они равны нулю, а в центре потока увеличиваются до максимума. [c.145]

Для предварительных расчетов теплообменников блока стабилизации рекомендуемое значенпе коэффициента теплопередачи составляет 230—350 Вт/(м -°С) для упомянутых выше значений скоростей потоков. [c.90]

Понятие о диффузионном горении. Наиболее распространенным в промышленной практике случаем диффузионного горения является горение в турбулентном потоке прн одновременном смешении газообразных струй топлива и окислителя, т. е. турбулентное горение, происходящее по мере образования горючей смеси. Опыт показывает, что кинетическое горение (горение готовой горючей смеси) становится крайне неустойчивым при переходе на турбулентный режим даже в случае принятия искусственных мер в виде размещения в потоке твердых тел, создающих местные зоны торможения. В то же самое время эти же мероприятия при известных соотношениях оказываются вполне достаточными для стабилизации диффузионного горения (т. е. горения вновь образующейся горючей смеси) в турбулентном потоке. Опыт показывает, что длина дуффузионного факела (пламени) практически перестает зависеть от скорости турбулентного потока. Это свидетельствует о том, что скорость сгорания в рассматриваемом случае становится практически пропорциональной скорости потока (или, что то же, пульсационной скорости) и что явление действительно протекает в чисто диффузионной области. [c.96]

Поток газа-носителя должен подаваться в хроматографическую колонку непрерывно с постоянной и определенной скоростью, причем должен быть обеспечен требуемый перепад давления газа-носителя на входе и выходе из колонки. Как правило, газ-носитель подается из соответствующего газового баллона через редуктор. По выходе из редуктора газ обычно обладает постоянным давлением и скоростью. Однако для обеспечения лучшей стабилизации давления можно рекомендовать специальные стабилизаторы, например стабилизатор, изображенный на рис. 34. Этот стабилизатор состоит из отростка, в котором имеется боковое отверстие с впаянной в него перегородкой 1 из пористого стекла. К отростку, кроме того, присоединен уравнительный сосуд 2, заполненный ртутью. Во время работы уравнительный сосуд устанавливают так, чтобы большая часть пористой перегородки была закрыта ртутью. При понижении давления в системе ртуть перекрывает перегородку, при повышении — открывает. Устанавливая давление и сопротивление системы постоянными, можно поддерживать постоянной и скорость потока газа-носителя. [c.168]

Возможность стабилизации скорости парового потока в приборе. [c.109]

Для стационарных энергетических установок, в которых процесс горения развивается в достаточно больших объёмах, обычно используются меньшие значения углов (ф = 45—55°). Более высокие значения (ф = 60—70°) обычно реализуются для регистров высокофорсированных камер сгорания, в которых высокая скорость потока предъявляет весьма жесткие требования к стабилизации процесса горения. [c.239]

На рис. 6-23 приведены графики трех решений для теплоотдачи при ламинарном течении в круглых трубах на участке одновременно происходящих тепловой и гидродинамической стабилизации, т. е. когда на входе в трубу температура и скорость потока однородны по сечению (при л = 0) [Л. 12]. Эти результаты получены для среды с Рг = 0 7 и, таким образом, прило- [c.88]

На ряс. 19,4 представлена эта зависимость при высоте слоя цеолитов СаА 1 м. Верхняя кривая характеризует процесс с частичным отводом тепла, а нижние кривые — процесс в адиабатических условиях. Из положения этих кривых можно сделать вывод, что для обеспечения высокой адсорбционной способности цеолита при очистке газа защитных атмосфер скорости газового потока в адсорбере не должны быть выше 0,6—0,8 л/(см -мин). Стабилизация скорости движения сорбционного и теплового фронтов происходит па участке слоя цеолитов СаА высотой около 40 см. Для достаточно полного использования адсорбционной емкости необходимо, чтобы высота слоя в адсорбере в 2—3 раза превышала этот показатель, т. е. чтобы она была не менее 1 м. [c.400]

Несмотря на то что на образец, в котором происходила реакция 2, воздействовал поток значительно большей интенсивности, чем в случае реакции 1, его действие направлено реакцией в сторону, противоположную той, которая могла бы привести к стабилизации скорости. Этот случай кажется нам особенно интерес- [c.89]

Закрытые (адсорбционные) хроматографические колонки необходимо кондиционировать для стабилизации адсорбционной активности поверхности. Состояние равновесия требуется и для тонкослойной хроматографической системы. Когда течение подвижной жидкой фазы прекращается хотя бы на короткое время, возникает резкое изменение химического состояния слоя сорбента, находящегося в равновесии с окружающей газовой средой. Подвижная фаза состоит из растворителей различной летучести и полярности. Именно поэтому даже в момент нанесения пробы в ТСХ очень важно, чтобы объемная скорость потока элюента была постоянной. В ТСХ это условие необходимо выполнять более строго по сравнению с колоночной жидкостной хроматографией, где поток через кондиционированную колонку может быть приостановлен на несколько минут без существенного влияния на результаты разделения. Соответствующий экспериментальный подход описан ниже. [c.19]

Блок ПОДГОТОВКИ газов — предназначен для установки, стабилизации и измерения скорости потока газа-носителя и газов, питающих ионизационно-пламенный детектор, а также для осушки и очистки последних. Газы подают в прибор обычно из баллонов, снабженных редукторами, под давлением не выше 300—700 кПа (3—7 кгс/см ). Перед поступлением в хроматограф они проходят через дополнительную систему осушки и очистки, состоящую из двух металлических колонок, диаметром 30 мм и высотой 450 мм, имеющих отростки для входа и выхода газа и крышку с винтовой нарезкой. [c.6]

Обычно начальный участок слоя по длине аппарата является зоной стабилизации потока или зоной выравнивания возмущений, связанных с входом потока в зернистый слой. В этой зоне происходит формирование профиля скорости потока. Далее при отсутствии локальных возмущений наступает стабилизация течения с постоянным радиальным профилем скорости по длине аппарата. При равномерном начальном распределении потока зона стабилизации может отсутствовать. Напротив, в аппаратах малой длины при неравномерном начальном распределении потока область стабильного течения может не достигаться. [c.566]

С точки зрения механизма стабилизации пламени имеющиеся сведения чрезвычайно интересны, но в этой области необходимо провести большую дополнительную работу. Механизм стабилизации, несомненно, сложнее, чем процесс зажигания параллельными струями или стабилизация телами плохообтекаемой формы, для которых уже сейчас можно рассчитывать некоторые аэродинамические и химические эффекты [2, 3]. Чтобы установить, по крайней мере при одном рабочем условии, характеристики потока в этой сложной системе, необходимы результаты точных измерений состава и распределения скоростей потока. Трассирующие газы (например, гелий) могут оказаться полезными для выяснения общего характера течения. К сожалению, измерения турбулентности затрудняются тем, что температура и скорость в интересующих нас зонах изменяются в широких пределах, поэтому очень трудно количественно определить локальную интенсивность турбулентности. [c.334]

На выходе из горелки профиль скорости в потоке практически сохраняется, а зона действия теплоотвода к стенкам горелки сокращается. Вследствие этого скорость распространения пламени постепенно увеличивается. Начиная с некоторого расстояния от устья горелки имеются сечения (сечение ///, рис. 8-4), где кривые W и Un пересекаются в двух точках. На участке между точками пересечения профилей W и Un скорость распространения пламени Un больше скорости потока, а в остальных участках сечения Unмежду сечениями И и III существует такая точка, в которой скорость пламени как раз равна скорости смеси W. В таких точках по периферии горелки пламя удерживается стационарно, обеспечивая естественную стабилизацию факела постоянно действующим зажигающим кольцом. [c.150]

Из (9-37) видно, что стабилизация пламени будет осуществлена тем лучше, чем ближе состав смеси к стехиометрическому (так как при приближении к такому составу i/n увеличивается), чем больше скорость распространения пламени для сжигаемого газа, чем больше размеры стабилизатора и меньше скорость потока. [c.167]

Принципиальная схема газового или жидкостного хроматографа показана рис.3.3. Установка и стабилизация скорости потока газа и очистка газа-носителя и дополнительных газов (если они необходимы для питания детеетора), а также измерение скорости потока газа выполняются системой подготовки газов 1. Особенно важное значение имеет установка и стабилизация расхода газа-носителя, оказывающего непосредственное влияние на параме ы удерживания и размеры пиков на хроматограмме. Дозирующее устройство 2 позволяет вводить в поток газа-носителя непосредственно перед колонкой определенное количество анализируемой смеси в газообразном состоянии. Поток газа-носителя вносит анализируемую пробу в колонку [c.56]

Для стабилизации скорости потока в песколовке на выходе В. И. Калицун рекомендует устанавливать водослив [16]. [c.37]

Для стабилизации скорости потока в песколовке при измерении расхода поступающих в нее сточных вод на отводном канале в песколовках устраиваются водосливы (рис. 4.19). Размеры их можно определить по следующим формулам (по В. И. Калицуну) [c.226]

Газовая хроматография (ГХ) дает возможность быстрого разделения продуктов реакции на колонке, имеющей практически не ограниченную во времени сорбционную емкость и работоспособность. Колонка не требует ни регенерации, ни замены насадки в условиях работы при постоянной температуре. ГХ легко поддается автоматизации. Но требования к точности определения отдельных элементов в элементном анализе гораздо выше, чем в обычной ГХ. Это обстоятельство вызывает необходимость жесткой стабилизации всех параметров, влияющих как на хроматографический процесс, проходящий в колонке, так и на работу детектора. Это прежде всего касается точного термоста-тирования колонки, стабилизации скорости потока газа-носителя и четкости электронной обработки сигнала детектора. [c.23]

Имеется несколько способов стабилизации скорости потока в ГХПТ. Простейший способ поддержания почти постоянной небольшой скорости потока газа-носителя при повышении давления на входе заключается в том, что перед входом в колонку устанавливается устройство высокого сопротивления потоку. Например, для этой цели можно подобрать тонкую капиллярную трубку соответствующей длины из термометра. Хэбгуд и Харрис [1] применяли капилляр, который требовал перепада давления приблизительно в 10 раз большего, чем максимальный перепад давления по колонке. В этих условиях скорость газа-носителя изменялась менее чем на 2% при программировании температуры от 30 до 200°. Перепад давления на колонке длиной 2 м с. внутренним диаметром 6 мм изменялся от 3 см рт. ст. при 30° до 6 см при 200° при скорости потока 14 мл мин и давлении регулятора 0,8 атщ при скорости 120 мл1мин и давлении на входе 3,2 ати перепад давлений изменялся с 21 до 44 сл1 рт. ст. Если необходима более постоянная скорость, то следует поставить более высокое сопротивление на входе. Следовательно, для ограничения потока должны применяться еще более высокие давления, которые требуют соответствующей аппаратуры. [c.259]

Резюмируя сказанное выше, сформулируем основные требования, выполнение которых позволяет получать достаточно надежные данные о коэффициентах активности уГ не только на современных супер-хроматографах , но и на более скромных хроматографических установках. Прежде всего следует стремиться к поддержанию температуры колонки с точностью 0,02 °С при градиенте не более 0,2 °С/см, требуемая точность может быть достигнута с помощью жидкостных термостатов. Для стабилизации скорости потока газа-носителя с погрешностью в 0,1 % регуляторы давления на входе и выходе колонки должны быть термоста-тированы с точностью 0,5 °С. Скорость потока газа-носителя следует измерять мыльно-пленочным расходометром, а в случае высоких давлений специальным ротаметром [9]. Для измерения абсолютных значений давления необходимо использовать ртутные [c.160]

Стеклянные шарики. Непористые стеклянные шарики имеют малую удельную поверхность 0,01 м /г и весьма однородный размер. Они обладают малой адсорбционной и каталитической активностью. На них можно нанести однородную тонкую пленку жидкой фазы. Максимальное количество жидкой фазы зависит от диаметров шариков и изменяется в пределах 0,05—2% (масс.). Для стабилизации толщины пленки (во избежание стекания жидкой фазы с шариков) на внешней поверхности стеклянных шариков создают пористый адсорбционный слой путем специального покрытия шариков тонкидиснерсными частицами или травлением их кислотами и щелочами. На колонках, заполненных стеклянными шариками, достигается высокая эффективность, которая не уменьшается с увеличением линейной скорости потока газа-носнтеля из за быстрого массообмена в тонкой однородной пленке. [c.198]

Существенно, что в зоне смесеобразования, которая, по сути дела, и является зоной горения, всегда находится такая концентрация газообразного горючего, которая оказывается достаточной для воспламенения в том месте, где образующаяся смесь достигает необходимого уровня разогрева. Такой разогрев должен поддерживаться постоянным посторонним источником тепла либО обеспечиваться достаточным притоком тепла из самой активной зоны горения. Если прц весьма мало форсированных режимах, т. е, при ничтожных скоростях потока образующейся смеси, теплопроводность по следней может ока,-заться достаточной для передачи тепла навстречу этому потоку и обеспечит стабилизацию) воспламенения, то при сколько-нибудь значительных скоростях (форсировках) потока необходимый и своевременный приток тепла к месту стабилизированного воспламенения становится возможным только за счет обратных конвективных потоков горячих продуктов сгорания, воэникающих, например, в кормовой части плохо обтекаемого тела. Это и дает повод диффузионному факелу как бы привязаться к кромкам такого тела (или системы тел), могущего обеспечить стабилизированное воспламенение в известных пределах форсировки. [c.227]

В описанных выше исследованиях с достаточной определенностью установлено, что механизм стабилизации пламени на телах илохообтекаемой формы ири больших скоростях потока существенно отличается от механизма стабилизации пламен на горелках. При стабилизации пламени плохообтекаемыми телами реакция в подаваемой смеси инициируется не при распространении пламени в свежий газ, а в результате обмена энергией и массообмена между потоком горячих продуктов сгорания, циркулирующих в вихревой зоне, и свежим газом, отделяющимся от стабилизатора. Очевидно, многие авторы придерживаются такой точки зрения [13, 18, 20]. Однако высказывались предположения, что отделение пограничного слоя от тела плохообтекаемой формы питает зону с относительно низкой скоростью Б точке, достаточно удаленной от какой-либо гасящей поверхности, так что реакция инициируется именно при самораспро-странении пламени. В силу этих обстоятельств влияние молекулярной диффузии все еще может иметь некоторое значение. [c.197]

Стабилизацию пламени в струе дизельного топлива изучали Хоттель, Мэй, Уильямс и Маддокс [11]. Хоттель и Мэй предложили механизм стабилизации пламени, основанный в случае горения газообразных смесей на образовании вспомогательного пламени в первичной вихревой зоне. Эта теория согласуется с данными по влиянию размера капли, скорости потока, диаметра стержня и независимо контролируемой температуры стержня, а также с данными, полученными на стабилизирующих стержнях с внещними ребрами или с внутренней керамической изоляцией. Мэй [12] изучал также влияние летучести топлива, используя смеси пропана и дизельного топлива для создания аналогов топлив с различным давлением паров. В результате добавления пропана достигается увеличение максимальной скорости устойчивого горения и значительно расширяются пределы устойчивости в области богатых смесей. [c.287]

С увеличением скорости потока область устойчивого горения сокращается, как и в случае пламен однородных смесей. Максимальная скорость ири постоянных других независимых переменных достигается в том случае, когда эта область на кривой уравнения (2) сводится к отдельной точке, соответствующей максимально достижимой температуре вихревой зоны. Через эту точку должна проходить единственная кривая уравнения (3) или (6), соответствующая оптимальному соотношению топливо/воздух. Выше температура вихревой зоны рассматривалась как однозначная функция состава газа в вихревой зоне, которая равна адиабатной температуре пламени. Это упрощение использовалось, когда нужно было сделать выводы относительно устойчивости пламени просто из соображений смещения кривой (3) или (6) по отношению к кривой 2). На самом же деле при данной скорости, соотношении топливо/воздух и размере капель кривые зависимости температуры в вихревой зоне от концентрации в этой же зоне [уравнение (2)] для стабилизации влажным стержнем будут выше в случае использования более летучих топлив. Эти кривые оказались бы еще выше в случае стабилизации сухим стержнем и самыми высокими в случае газообразных топлив при искусственно подогреваемом стабилн-заторе. Такая зависимость следует из непрерывно уменьшающегося потребления энергии из вихревой зоны, идущей на нагревание стабилизатора и осевшего на нем топлива. Поскольку в вихревой зоне в случае топлива с большей летучестью развивается более высокая температура, более высоких скоростей можно достичь прежде, чем устойчивая область концентраций паров топлива и воздуха в вихревой зоне начнет сокращаться в точку. Это объяснение подтверждается работой Русси, Корнета и Корнога [16], проведенной с газообразными топливами. Экспериментальные данные по максимальным скоростям, полученные в наших исследованиях, согласуются с рассмотренными выше соображениями. Как показано на фиг. 6 и 7, для нефти максимальная скорость наблюдалась в случае стабилизации влажным стержнем. В случае сухого стабилизатора при том же времени подготовки и таком же размере капель никакого пика не наблюдалось. Другим подтверждением наших предположений служит фиг. 9, на которой только малолетучее топливо (дизельное) дает максимум скорости. Аналогичные данные [13] для меньших размеров капель систематически дают более высокие [c.307]

Однако Пеннер и Уильямс [5] предложили совсем другие соотношения, описывающие процесс стабилизации. Они определили два параметра через массовую скорость потока и коэффициент избытка топлива. Обработка имеющихся данных [2, 8, 18] показывает, что оба эти параметра сравнительно мало зависят от давления в любом конкретном устройстве. В работах [9, 16] для корреляции данных по срыву предлагается другой метод. [c.330]

Рассматриваемый метод стабилизации может оказаться весьма эффективным в реактивных двигателях, так как перекрывание камеры подводкой для стабилизирующего газа по величине на целый порядок меньше, чем обычными стабилизаторами плохообтекаемой формы, при достижении одной и той же стабилизации пламени. Например, при скорости потока 60 л/сек и коэффициенте избытка топлива 0,75 требуется плохообтекае-мый стабилизатор [1] диаметром примерно 6,2 мм, в то время как для получения того же результата при стабилизации газовыми струями Кембел использовал инжекционные трубки диаметром меньше 1,5 мм. Такое различие в размерах существенным образом должно сократить потери на сопротивление. Однако при более точной оценке необходимо также учитывать потери [c.333]

Два наиболее простых варианта систем стабилизации струей осуществляют, создавая радиальный стабилизирующий поток, направленный внутрь или наружу камеры сгорания. Последняя система, требующая кольцевой камеры сгорания, рассматривалась Шефердом [4], который изучал на ней преимущественно стабилизацию горения. Данное исследование, начатое параллельно с исследованием Шеферда, осуществлялось по первой системе и было предпринято с целью установления связи между некоторыми характеристиками вихревой зоны и стабилизацией пламени. Характеристический размер вихревой зоны определялся на основании экспериментальных измерений аксиального профиля скоростей по диаметру ниже от стабилизирующей струи при отсутствии горения. Сполдинг и Тол [5] показали, что экспериментальные данные по стабилизации пламени телами плохообтекаемой формы можно описать посредством двух чисел Пекле. В один из этих критериев входит срывная скорость потока, определяющая по существу максимально допустимую скорость переноса вещества в вихревую зону, а во второй критерий— скорость пламени, выражающая максимальную скорость реакции в смеси данного состава. Теплопередача посредством теплопроводности из периферийной области вихревой зоны также входит в эти безразмерные критерии. Следовательно, используя эти представления и вводя размерные характеристики зоны рециркуляции, к получаемым здесь данным по скоростям массо- и теплообмена можно применить соотношение типа соотношения Сполдинга и Тола. [c.357]

В потоке горючей смеси, входящей в пламя со скоростью, равной скорости его распространения, должен установиться стационарный фронт пламенп. Однако в действитольностп одного этого условия оказывается еще. недостаточно, ибо самые малые местные колебания скорости потока или скорости раснространения пламени, например вследствие искривлений его поверхности, могут привести к нарушению равновесия п смещению фронта пламени. Поэтому для установления стационарного пламени необходимы дополнительные условия, обеспечивающие его стабильность. Стабилизация пламен в ламинарных и турбулентных потоках, представляющая особый технический интерес, по существу всегда основана на создании фиксированного источника ненрерывного поджигания горючей смеси продуктами ее сгорания — например, в кольцевом пространстве, отделяющем конус пламени от края горелки, или в зоне рециркуляции за плохо обтекаемым телом, номещепным в потоке горючей смеси. [c.166]

Считается, что пламя стабилизировано, когда фронт пламени остается неподвижным в пространстве. Это достигается в том случае, если линейная скорость потока исходного газа равна нормальной скорости горения. Этот критерий, казалось бы, задает очень строгую зависимость между скоростью потока газа и составом смеси. Однако на практике наблюдаются очень ши-)0кие пределы устойчивости пламен на газовой горелке (рис. 3.4), 1ри очень малых скоростях потока газа пламя может проскочить внутрь трубки газовой горелки, в то время как в случае сильных потоков пламя срывается, отделяясь от среза горелки. Поскольку пламя устойчиво в широкой области промежуточных скоростей потока, нет необходимости точно знать механизм его стабилизации. [c.203]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология