Коэффициенты при перегонке

Анализ работы промышленных колонн показывает, что в атмосферной колонне для перегонки нефти должно быть одно илп два ПЦО, так как третье незначительно увеличивает коэффициент использования тепла и в то же время заметно снижает флегмовые числа в лежащих выше секциях колонны и усложняет технологическую схему установки. Количество тепла, отводимого каждым ПЦО, определяется требованиями к качеству получаемых дистиллятов и регулируется по температуре паров под тарелкой отбора [c.166]

Коэффициент а косвенно характеризует движущую силу процесса перегонки применительно к разделяемому сырью. Сырье, у которого а>>1, значительно легче разделить на компоненты, чем при его значении, близком к единице. [c.165]

Эмпирические уравнения состояния. В расчетах процессов перегонки и ректификации для описания поведения реальных газовых систем широко используются два эмпирических уравнения состояния. Первое содержит коэффициент сжимаемости г, учитываюш ий отклонение объема V одного моля реального газа от значения отвечающего уравнению состояния идеального газа [c.14]

Приближенное интегрирование уравнения (П.17) основано па использовании уравнения (1.66), связывающего равновесные концентрации паровой и жидкой фаз бинарной системы. Принимая среднее значение коэффициента относительной летучести сс р в пределах температур процесса перегонки, можно получить [c.70]

Решение. Поскольку темпера- тура нроцесса перегонки сохраняется неизменной, коэффициент относительной летучести также приобретает о, постоянное значение, и уравнение [c.71]

Количество насыщенного водяного пара, определяемое по уравнению (11.40), необходимо для обеспечения суммарного давления паров равновесной системы, отвечающей данной температуре. В реальных условиях процесс перегонки ведется с конечной скоростью и поэтому жидкая и паровая фазы фактически не имеют достаточного времени для достижения полного равновесия. Если при этом учесть еще хотя и небольшую, но все же имеющуюся взаимную растворимость отгоняемого компонента с водой, а также и сопротивления массопередаче и теплопередаче в реальном процессе, то будет ясно, что парциальные давления компонентов в жидкой фазе будут несколько меньше, чем соответствующие теоретические значения. Эта особенность процесса учитывается обычно введением некоторого поправочного коэффициента насыщения В, приближенно определяемого выражением [c.79]

Перегонка систем этого рода обычно ведется при сравнительно низком давлении, и значения коэффициента активности, если и не равняются единице, то но крайней мере сохраняют более или менее постоянную величину на всем интервале изменения концентраций. Если все же требуется учесть непостоянство коэффициента активности, то следует воспользоваться либо опытными данными, либо аналитической его зависимостью от концентрации. В этих случаях интегрирование чаще всего проводится графически. [c.81]

При определении состава жидкой углеводородной фазы используют два различных подхода в зависимости от конкретных условий, в которых проводится процесс перегонки. Чаще всего углеводороды и вода считаются практически полностью нерастворимыми, но иногда допускается наличие незначительной растворимости воды в углеводородах, и Н2О приписывается определенное значение коэффициента распределения. Для сохранения общности искомого выражения парожидкостного равновесия обозначим мольную долю воды в жидкой углеводородной фазе через х г, по концентрации а ,, и самих углеводородов в остатке и отгоне перегонки по-прежнему будем определять для смеси одних углеводородов, т. е. каждый раз исключая Н2О. Тогда уравнение парожидкостного равновесия для произвольного углеводородного, компонента представится следующим образом [c.87]

В реальном процессе перегонки приходится учитывать некоторое понижение парциальных давлений компонентов перегоняемой смеси сравнительно с их рассчитанными теоретическими значениями. Поэтому в расчетных уравнениях (11.80) и (11.81) рекомендуется умножить /с-фактор эталонного компонента на поправочный коэффициент Е. [c.102]

Процессы азеотропической перегонки применяются не только для разделения однородных в жидкой фазе азеотропов, но и для разделения систем компонентов с очень близкими точками кипения, ректификация которых обычными методами, вследствие близости коэффициента относительно летучести к единице, оказывается весьма затруднительной. В этом случае третий компонент должен образовать с одним из компонентов системы гомогенный или гетерогенный азеотроп, кипящий при более низкой температуре, чем низкокипящий компонент исходной бинарной системы, и играющий роль верхнего продукта фракционирующей колонны. [c.138]

Применение азеотропной перегонки для разделения бинарных систем близкокипящих веществ, характеризующихся отсутствием азеотропизма, ректификация которых затруднена вследствие небольшой величины коэффициента обогащения, может быть иллюстрировано упомянутым выше примером обезвоживания уксусной кислоты, В рассмотренном примере разделительным агентом являлся изопропиловый эфир. На фиг. 52 представлен способ нахождения фигуративной точки А тройной системы, перегонка которой в периодическом кубе [c.153]

Принимая среднее значение коэффициента относительной летучести аср в предо гах температур перегонки, можно проинтегрировать правую часть (ТП.16) [c.91]

Метод анализа, примененный Горным бюро, основывался на перегонке, адсорбции и спектроскопии в ультрафиолетовой области. Сланцевый бензин вначале промывался разбавленными кислотой и щелочью для удаления смоляных кислот и оснований. Нейтральный бензин перегонялся затем на полупроцентные фракции по объему. Для каждой фракции определялись температура кипения, плотность, коэффициент преломления, содержание серы и азота, кроме того, проводился анализ углеводородов адсорбцией на силикагеле и по поглощению в ультрафиолетовой области спектра. [c.67]

Разделение на фракции при помощи экстракционной перегонки достигается путем создания боль-ших отклонений от идеальности вследствие того, что во всей зоне перегонки в жидкой фазе поддерживается высокая концентрация растворителя. При этих условиях все компоненты разделяемой смеси характеризуются положительным отклонением коэффициентов активности от единицы 1. Высокая концентрация растворителя в зоне перегонки поддерживается путем введения высококипящего растворителя в верхнюю часть перегонной колонны, как показано на рис. 2. Так как этот растворитель обладает относительно более высокой температурой кипения, он стекает в колонне вниз. Затем он регенерируется во второй колонне, откуда попадает обратно и первую колонну. [c.98]

Для экстракционной перегонки толуола с применением фенола в качестве растворителя были получены неожиданно большие значения коэффициента полезного действия тарелки. При наличии 55% мол. растворителя средний к, п. д. тарелки составлял 56% [16]. [c.107]

При обычной перегонке чистоту продукта нли выход можно контролировать, устанавливая определенный коэффициент орошения, или определенную теплоотдачу подогревателя, или обе эти величины. В случае экстракционной перегонки вследствие наличия растворителя эти соотношения [c.118]

Влияние давления на свойства азеотропных смесей. При изменения давления, под которым ведется перегонка, состав азеотропной смеси обычно изменяется. Направление, в котором влияет увеличение или уменьшение давления, зависит от величины углового коэффициента кривых упругости пара компонентов азеотропной смеси. В некоторых случаях таким путем можно разделить азеотропную смесь. Например, на рис. 17 можно видеть, что имеется возможность избежать образования азеотропной смеси воды и этанола, если снизить давление перегонки ниже 70 мм рт. ст. [33]. Наоборот, как видно из рис. 18, азеотропная смесь метанола и метилэтилкетона (МЭК) уже не образуется, если давление перегонки выше 3000 мм рт. ст. [8]. В табл. 24 приведены данные, показывающие влияние давления на систему метанол — бензол. Следует отметить, что по мере роста давления увеличивается и разность А температур кипения чистых компонентов. Дальнейшее увеличение давления должно в конце концов [c.122]

Присутствие в нефти механических примесей затрудняет ее транспортирование по трубопроводам и переработку, вызывает эрозию внутренних поверхностей труб нефтепроводов и образование отложений в теплообменниках, печах и холодильниках, что приводит к снижению коэффициента теплопередачи, повышает зольность остатков от перегонки нефти (мазутов и гудронов), содействует образованию стойких эмульсий. [c.176]

Замена водяного пара инертным газом могла бы привести к боль-яшй экономии тепла, затрачиваемого на производство водяного пара, и к снижению расхода воды, идущей на его конденсацию. Весьма рационально применять инертный газ при перегонке сернистого сырья, так как, сернистые соединения в присутствии влаги вызывают интенсивную коррозию аппаратов. Однако инертный газ не получил применения при перегонке нефти из-за громоздкости подогревателей газа и конденсаторов наро-газовой смеси (низкого коэффициента теплоотдачи) и трудности полного извлечения отгоняемого нефтепродукта из газового потока. [c.204]

Для работы в коррозионно-агрессивной среде змеевики погружных конденсаторов-холодильников изготовляют из легированной стали или латуни. Значения коэффициента теплопередачи для разных теплопередающих сред составляют для паров легких нефтепродуктов 75—100 для паров тяжелых нефтепродуктов 50—75 для водяных паров 245—295 для дистиллятов легких фракций 75—125 для вязких масляных фракций 50—75 для остатков перегонки нефти 40—0Ь ккал/ м -ч-град). [c.260]

В лабораториях обычно приходится работать со стеклянными приборами в случае применения стекла в качестве конструкционного материала коэффициент теплопередачи можно принять приблизительно равным 2,5 10 ккал/(см -ч-°С). При использовании обычных круглодонных колб для перегонки при нормальных скоростях испарения поверхность колбы вполне достаточна для подвода необходимого тепла. [c.177]

Прозрачность стекла позволяет наблюдать за ходом процесса. В адиабатических процессах, протекающих при температурах примерно до 120 °С, кожух из стекла, вакуумированный до остаточного давления 10 мм рт. ст., обеспечивает достаточную термоизоляцию аппарата. При более высоких температурах, а также при использовании крупногабаритных аппаратов в качестве термоизоляционного материала применяют стекловолокно в слое изоляции оставляют смотровую щель, предназначенную для визуального наблюдения за ходом процесса (см. разд. 7.7). Важным преимуществом стекла является его высокая коррозионная стойкость. Поэтому многие химические реакции и процессы разделения проводят в аппаратах и установках, изготовленных из стекла или других керамических материалов. Широкому применению стекла в химической промышленности способствует высокая твердость и незначительная шероховатость поверхности стеклянных изделий. Стенки стеклянных аппаратов во время работы незначительно загрязняются и легко поддаются очистке. Ценным свойством стекла является также сравнительно небольшой коэффициент линейного расширения. Использование стеклянных аппаратов при переработке фармацевтических продуктов и однократной или двойной перегонке воды дает возможность получать продукты без запаха, вкуса й, главное, без примесей металлов. [c.325]

Новые типы лабораторных и промышленных тарельчатых колонн подробно рассмотрены Штаге [35]. В этой работе обсуждены также вопросы испытаний эффективности подобных колонн. Преимущества колонн с колпачковыми тарелками для непрерывных процессов перегонки разобраны в разд. 5.2.2.3 (см. также рис. 167). Коэффициент полезного действия колпачковых тарелок при циклическом способе ведения процесса превышает 150%. [c.345]

Змеевиковые холодильники наиболее пригодны для охлаждения потоков жидкости или пара при атмосферном давлении. При вакуумной ректификации вследствие значительного увеличения скорости потока паров легко возникают очаги подвисания капель жидкости. Поэтому при вакуумной перегонке лучше использовать холодильники Димрота, обладающие высоким коэффициентом теп- [c.372]

Дальнейшая переработка сырых продуктов дегидрирования связана с перегонкой и ректификацией нри поп1гл еииом давлении. Температуры кипения этилбензола и стирола различаются иа 9° (136 и 145,2° соответственно), поэтому необходима очень эффективная ректифтгационная колонна с высоким коэффициентом орошения. Трудность заключается еи] е в том, что стирол нри тепловом воздействии сравнительно легко полимеризуется. [c.237]

Принципиальная схема произвольной структуры —I—разделительного процесса с -1 т фазовыми превращениями— простой перегонкой, ректификацией, отпариванием, абсорбцией, экстракцией и т. п. — может рассматриваться как противоточный каскад из N секций (рис. 1-48). В текущую /-ю секцию могут подаваться паровой // и жидкостной [, потоки сырья, а также паровые и жидкостные потоки, выходящие из произвольной к-и сехции (кФ1) в количестве, пропорциональном коэффициентам распределения потоков и /й. Коэффициенты а к обозначают долю потока, поступающего в секцию / из секции к. В /-ю секцию может подводиться или отводиться из секции тепло в количестве Qj. [c.90]

Мирзаанская нефть нз скиажины № 140 с удельным весом — 0,8699 несколько раз подвергалась дробной перегонке. Полученная фракция 60—150 взбалтывалась с 75%-ной серной кислотой в теченне 15 мин, после чего промывалась водой, 10%-ным раствором соды, снова водой, сушилась хлористым кальцием и перегонялась в присутствии металлического натрия. Для указанной фракции определялись удельный вес, показатель лучепреломления н максимальная анилиновая точка. Для опытов нрнменялн сухой и свежеперегнанный анилин, чистота которого проверялась посредством анилиновой точки чистого индивидуального углеводорода. Ароматические углеводороды, находящиеся в мирзаанской нефти (фр. 60—150°), удалялись действием серной кислоты удельного веса 1,84. Смесь бензина и серной кпслоты помещалась о склянке с притертой пробкой и взбалтывалась при комнатной температуре. Полное удаление ароматических углеводородов проверялось качественной реакцией (серная кислота + формалин). Деароматизированная фракция промывалась, сушилась н перегонялась в присутствии металлического натрия, после чего определялись те же константы, что и до обработки серной кислотой. По изменению максимальных анилиновых точек и с применением коэффициентов, приведенных в трудах ГрозНИИ [18] определялся групповой состав вышеуказанной фракции. [c.226]

Нефть представляет собой многокомпонентное сырье с непрерывным характером распределения фракционно1 о состава и соответственно летучести компонентов. Расчеты показывают, что значение коэффициента относительной летучести непрерывно (экспоненциально) убывает по мере утяжеления фракций нефти, а также по мере сужения температурного интервала кипения фракций. Эта особенность нефтяного сырья обусловливает определенные ограничения как на четкость погоноразделения, особенно относительно высококипящих фракций, гак и по отношению к "узости" фракций. С экономической точки зрения, нецелесообразно требовать от процессов перегонки выделить, например, индивидуальный чистый углеводород или сверхузкие фракции нефти. Поэтому в нефтепереработке довольствуются получением следующих топливных и газойлевых фракций, выкипающих в достаточно широком интервале температур бензиновые н.к.— 140 С (180 °С) керосиновые 140 (180)—240 °С дизельные 240 — 350 °С вакуумный дистиллят (вакуумный газойль) 350—400 °С, 400—450 °С и 450—500 °С тяжелый остаток — гудрон >490 °С (>500 °С). Иногда ограничиваются неглубокой атмосферной перегонкой нефти с получением в остатке мазута >350 °С, используемого в качестве котельного топлива. [c.166]

Пример П.З. Исходная углеводородная смесь, состоящая йз раствора 80 кмоль летучего компонента а (н-гентана, ЛГд=100) н 20 кмоль практи-ческп нелетучего тяжелого масла и> (ЛГш=400), подвергается постепенной перегонке при атмосферном давлешш и температуре 100,0 °С, при которой давление насыщенных паров к-гептана Рд=0,106124 МПа. Требуется найтп время, в теченце которого содержаппе летучего компонента в остатке перегонки понизится до 5 мол. %, еслп расход водяного пара составляет 20 кмоль/ч, эффективность =0,9, а коэффициент активности уа -гептана для условий перегонки можно принять равным единице. [c.82]

Сущность экстракционной перегонки заключается в том, что весьма близкая к единице величина коэффициента относительной летучести компонентов системы, характеризующая в данном случае особую трудность их разделения, претерпевает, в присутствии надлежащим образом подобранного растворителя, серьезное изменение, заметным образом отклоняясь от единицы и тем самым, создавая сравнительно более благоприятные условия для разделения исходной системы на ее практически чистые составляющие. Так, например, на установках каталитической дегидрогенизации н-бутана с целью получения бутенов, фракция продуктов реакции в основном состоит из неразложившегося н-бутана, бутена-1 и высоко- и низкокипящего изомеров бутена-2. При этом отделение бутенов-2, особенно же низкокипящего их изомера, от н-бутана методами обычной ректификации практически неосуществимо. Если же в колонну ввести специальный высококипящий растворитель, например, фурфурол, фенол или ацетон, то разделение этих же компонентов оказывается вполне возможным. Объясняется это тем, что в обычных условиях летучесть н-бутана (4ип = — 0,5° С), отнесенная к летучести низкокипящего изомера бутена-2 (4ип = 0,9° С) составляет К = 1,0125. Если же рассмотреть коэффициент относительной летучести этих же веществ в присутствии растворителя—фурфурола, то оказывается, что он доходит до АГ= 1,7, т. е. значительно возрастает и тем самым значительно облегчается разделение этих веществ в ректификационной колонне. Разница в летучестях н-бутана и бутенов в условиях экстракционной перегонки объясняется различной растворимостью алканоз и алкенов в растворителях типа фурфурола, фенола или ацетона. [c.154]

На предприятиях планомерно проводятся работы по модернизации и замене морально устаревшего оборудования. Так,на многих печах установок термического крекинга, атмосферновакуумных трубчатках, установках селективной очистки масел, вторичной перегонки и других смонтированы безретурбендные спиралевидные змеевики. На ряде установок термокрекинга конвекционные змеевики с ретурбендами заменены безретурбенд-ными. На установках Л-35-11/1000 и АГФУ для увеличения скоростей продукта в змеевике подвергли модернизации печи, что позволило увеличить коэффициент теплопередачи через поверхности труб и прекратить их прогар н перегрев. [c.201]

Разделение на фракции путем перегонки часто облегчается образованием неидеальных растворов обычно это достигается перегонкой в присутствии растворителя. Для неыдоальных растворов величина давления пара уже не подчиняется закону Рауля. Вводится поправочный коэффициент, фактически представляющий собой коэффициент активности и обозначаемы через у [c.97]

Во время второй мировой войны толуол, пригодргый для нитрования, получался таким способом из нефтяных концентратов. На заводе Панаме рикен Рифайнинг Компани в Тексас Сити колонна для экстракционной перегонки имела диаметр 2,1 м и содержала 65 тарелок, а колонна для отделения растворителя имела диаметр 1,1 м и содержала 30 тарелок. Из исходного продукта, содержащего 63,4 % мол. толуола, получался толуол чистотой 99,4 /о мол. В табл. 9 приведена типичная характеристика работы колонны для экстракционной перегонки на этом заводе. При помощи этих данных можно рассчитать, что отношение объемов растворителя и исходного продукта составляет 2,55 при внешнем коэффициенте орошения ректификационной колонны 2,75. [c.106]

Майр и соавторы [33] разработали метод анализа экспериментальных данных для равновесного процесса, при котором бинарная смесь пропускается через длинную колонну, заполненную неподвижным и первоначально сухим силикагелем. Вслед за этой смесью вводится жидкость, полностью вытесняющая оба компонента из адсорбента. По аналогии с перегонкой при полном орошении эти авторы рассчитали коэффициент разделения Л для различных систем. Они также расширили аналогию, вычислив высоты, эквивалентные одной теоретической тарелке. Такие высоты нельзя применять, если лимитирующил фактором процесса является скорость переноса. [c.156]

Данные по выходу и плотности остатка перегонки могут быть взяты из опыта атмосферной или вакуумной перегонки. Попытки разработать более точные приемы расчета выхода битума с учетам вляния формы кривой разгонки нефти или применения других коэффициентов в уравнениях, связывающих вЫход битума и коксуемость нефти [137], к заметным успехам не привели [135, 137]. Предложена [138] зависимость выхода битума с пенетрацией 100-0,1 мм от плотности, выраженной в условных градусах API. Кривая, представленная на рис. 60, соответствует усредненным данным количественная оценка адэкватности предложенной зависимости не проводилась. Пересчет условной плотности в относительную проводится по формуле [c.94]

Радиационно-конвективная печь Илмеет две отделенные друг от друга секции радиационную и конвективную. Большая часть используемого тепла передается в радиационной секции (обычно 60—80% всего использованного тепла), остальное —в конвективной секции. Конвективная секция служит для использования физического тепла продуктов сгорания, выходящих из радиационной секции обычно с температурой 700—900° С при экономически приемлемой температуре нагрева 350—500° С (соответственно температуре перегонки). Величина конвективной секции, как правило, подбирается с такшг расчетом, чтобы температура продуктов сгорания, выходящих в боров, была почти на 150° С выше, чем температура нагреваемых веществ при входе в печь. Поэтому тепловая нагрузка труб в конвективной секции меньше, чем в радиационной (около 6—13 000 ккал1м--ч), что обусловлено низким коэффициентом теплоотдачи со стороны дымовых газов. С внешней стороны иногда эти трубы снабжаются добавочной поверхностью — поперечными или продольными ребрами, шинами и т. и. [c.15]

Соотношение gilg характеризует количество водяного пара, необходимое для перегонки единицы массы перегоняемого вещества, и называется расходным коэффициентом водяного пара. Этот коэффициент будет тем меньше, чем выше давление насыщенного пара перегоняемого вещества и чем больше его молекулярная масса. [c.400]

Методы азеотропной и экстрактивной перегонки широко применяют в промышленности в тех случаях, когда обычное ректификационное разделение связано со значительными трудностями. В лабораториях же для разделения близкокипящих компонентов неидеальных смесей без азеотропа, а также азеотропных смесей обычно используют другие методы, например химические методы, экстракцию или хроматографию. Ниже показано, что для разделения указанных выше смесей селективные методы перегонки, такие как азеотропная и экстрактивная ректификация, имеют существенные преимущества. Общий отличительный признак этих обоих методов перегонки заключается в том, что они основаны на влиянии специально подобранного вещества на отношение коэффициентов активности разделяемых компонентов [17]. Кюммерле 18] показал, что возможна также комбинация обоих методов — азеотропноэкстрактивная ректификация. Герстер [19] сравнил эти методы и обычную ректификацию с экономической точки зрения. [c.299]

При рассмотрении азеотропной перегонки мы уже познакомились с приемами, позволяющими установить для какой-либо смеси вероятность образования азеотропа (см. разд. 6.2.1). Дополнительные возможности в этом направлении представляет методика Шайбеля [65], основанная на использовании коэффициентов активности компонентов разделяемой смеси. Выделение экстрагированного компонента относительно высококипящего разделяющего агента перегонкой не представляет трудностей. Согласно Бергу [34, 52] в соответствии с данными табл. 41 (см. разд. 6.2.1) наиболее подходящими разделяющими агентами для экстрактивной ректификации являются вещества, принадлежащие классам I и П. Это, главным образом, вещества, которые имеют склонность к образованию прочных водородных связей и могут взаимодействовать и как доноры протонов, и как доноры электронов. Сюда относят фенолы, ароматическе амины (анилин и его производные), высшие спирты, гликоль и т. д. [c.316]