Поршневые аппараты

Взрывоопасной при определенных условиях является любая система, состоящая из горючего вещества и окислителя. Такой окислитель, как кислород, всегда присутствует в воздухоразделительном аппарате. Источником поступления в воздухоразделительную установку горючих веществ является перерабатываемый атмосферный воздух, а также поршневые компрессоры и детандеры, смазываемые маслом. Несмотря на ничтожные количества опасных примесей, содержащихся в воздухе, они могут накопиться в некоторых аппаратах блоков разделения в количестве, достаточном для образования взрывоопасной системы. Наиболее опасными с этой точки зрения являются конденсаторы-испарители, где постоянно происходит кипение кислорода. [c.25]

Основные физико-химические свойства топлив, в том числе бензинов, и влияние этих свойств на работу топливной системы летательного аппарата и двигателя были подробно рассмотрены в гл. П1. Однако учитывая особенности сгорания бензинов в поршневых авиационных двигателях, связанные с возможностью детонационного сгорания, следует более подробно рассмотреть антидетонационные характеристики бензинов. [c.99]

Реактор полного вытеснения (идеальный трубчатый реактор). В длинных трубчатых реакторах локальное перемешивание жидкости имеет большее значение для распределения концентраций и температур в направлении, перпендикулярном оси, ч м в осевом направлении, ввиду того, что поперечный размер аппарата, как правило, в несколько раз (или даже в несколько десятков раз) меньше длины. В результате появляется довольно значительная однородность состава и температуры смеси реагентов в поперечном сечении аппарата при относительно малом влиянии перемешивания на осевое распределение этих величин. Таким образом, для упрощения математического описания трубчатого реактора можно принять модель движения потока, называемую поршневым течением (полным вытеснением). Такое течение характеризуется плоским профилем скорости, отсутствием перемешивания, массо- и теплообмена в направлении оси реактора, а также полным перемешиванием в направлении, перпендикулярном оси. При этих предположениях в реакторе с поршневым течением мы имеем дело также [c.295]

При подготовке к монтажу особо ответственного оборудования (поршневых компрессоров высокого давления, турбокомпрессоров, а гакже аппаратов, связанных изготовленными коммуникациями высокого давления из толстостенных труб) следует заранее бето- [c.22]

Пометим, например, порцию поступающей в какой-то момент в аппарат жидкости путем мгновенного ввода во входящий поток по всему его поперечному сечению какой-либо краски (импульсный ввод). Через некоторый промежуток времени, анализируя содержание краски в потоке на выходе, мы обнаружим, что вся краска так же мгновенно, выйдет из аппарата. Этот результат однозначно будет свидетельствовать о такой структуре потока внутри аппарата, при которой все частицы жидкости движутся параллельно друг другу с одинаковыми скоростями, не обгоняя основную массу потока и не отставая от нее. Поток движется как бы аналогично твердому поршню и поэтому называется поршневым. Аппараты с поршневым движением жидкости называют аппаратами идеального вытеснения. [c.119]

В отличие от поршневых аппаратов пульсационные кристаллизаторы (рис. ХУ-21, в) снабжены механическим или пневматическим пульсатором, способствующим одновременно продвижению кристаллов к плавителю и продавливанию маточника через фильтр, а также интенсивному массообмену между фазами. Зона массообмена часто снабжается нагревательной рубашкой с целью устранения инкрустации стенок. Частота пульсации колеблется в пределах 90—350 в минуту. Давление при пульсации изменяется в пределах 0,1 —15 МПа. Диаметр колонны достигает 1 м. [c.717]

Скорость коалесценции пузырей может быть весьма значительной и, очевидно, зависит от их концентрации в слое последняя, в свою очередь, изменяется в зависимости от расхода газа. Средний размер пузыря может удваиваться на высоте в несколько сантиметров так что, за исключением очень крупных аппаратов, пузыри достигают диаметра слоя на сравнительно малой высоте. Ограничивающие стенки аппарата начинают влиять на форму и размер пузыря, как только последний достигнет половины диаметра слоя с этого момента псевдоожижение происходит в условиях поршневого режима (см. главу V). В этом заключается основная трудность экспериментального определения максимального размера пузыря. [c.137]

Отмечены случаи разрушения поршневых компрессоров для коксового газа в результате перегрузок механизмов, вызванных отложениями смол в цилиндрах и поршнях, разрушения аппаратов и трубопроводов в результате ограниченной проходимости газов и жидкостей и др. Большая часть трудоемких газоопасных работ в химических и нефтехимических производствах связана с очисткой аппаратуры от химических отложений и осадков. Так, на одном из заводов синтетического каучука на очистку аппаратуры от отложений ежегодно затрачивают около 10 ООО чел-ч. Причем очистка является газоопасной работой, так как связана с пребыванием людей внутри закрытых сосудов, а это не исключает несчастные случаи. [c.295]

Водяной пар широко используется в качестве рабочего тела в поршневых паровых машинах и паровых турбинах и как теплоноситель в теплообменных аппаратах. Поэтому изучение свойств водяного пара занимает в термодинамике важное место. [c.32]

Центробежные насосы, как и поршневые, могут быть установлены д [я перекачивания жидкостей, находящихся в открытых резервуарах (колодцах) и в закрытых сосудах, аппаратах, трубопрово- [c.137]

В случае реактора выгеснения простейший метод расчета основан на предположении о поршневом течении, тогда как упрощающим допущением для реакторов смешения является модель об идеальном перемешивании. При хорошем перемешивании и достаточно малой вязкости жидкости отклонения от данной модели обычно много меньше, чем от модели идеального вытеснения. Ван де Васс [1] исследовал влияние перемешивания на степень приближения к идеальной модели. Согласно его данным, время перемешивания определяется мощностью мешалки. По утверждению Данквертса [2] для полного перемешивания необходимо, чтобы за время, много меньшее, чем среднее время пребывания, жидкость, находящаяся вблизи выхода из аппарата, отбрасывалась под воздействием мешалки к его входу. I [c.81]

Дожимающие поршневые компрессоры используют в качестве циркуляционных и газоперекачивающих. Циркуляционные газовые компрессоры применяют в производствах синтеза для многократного прокачивания газа под определенным давлением через аппараты, н которых лишь часть газа вступает в химические реакции. Компрессоры всасывают газ высокого давления и производят сравнительно небольшое дополнительное сжатие, которое необходимо для компенсации потерь на преодоление сопротивлений в аппара- [c.238]

Большая работа проводится на аппаратах колонного типа. Колпачковые и желобчатые тарелки заменяются новыми клапанными из нержавеющей стали, что позволяет исключить их чистку и тем самым увеличить межремонтный пробег. Погружные конденсаторы-холодильники заменяют аппаратами воздушного охлаждения, теплообменники с плавающими головками — теплообменниками с У-образными пучками и т. д. Устанавливают бессальниковые и центробежные насосы взамен поршневых, на ряде насосов внедряют торцовые уплотнения из сили-цированного графита. На установках термокрекинга взамен насосов КВН 55X120 и 55x180 устанавливают насосы НСД — 200x100, заменяют газомоторные компрессоры винтовыми. На установках глубокой депарафинизации заменяют компрессоры типа 8ГК компрессорами с электроприводом и т. д. Большое внимание уделяется использованию коррозионностойких материалов. При модернизации колонн и емкостей зоны, подверженные повышенному коррозионному износу, облицовывают нержавеющей сталью. Схемы обвязки аппаратов, работающих со средами, вызывающими повышенную коррозию, выполняют также из нержавеющих сталей. [c.201]

Источниками взрывоопасных веществ, поступающих в воздухоразделительные аппараты, являются перерабатываемый атмосферный воздух и поршневые компрессоры и детандеры, в которых для смазки цилиндров и движущихся частей применяют различные масла. [c.30]

В колоннах с провальными тарелками с достаточной достоверностью можно принять поршневое движение газа и полное перемешивание жидкости на каждой ступени. В этом случае, пренебрегая влиянием уноса жидкости, при большом числе тарелок в колонне движущую силу можно рассчитывать как для противоточного аппарата с непрерывным контактом фаз. Оценочный расчет показывает, что в нашем примере число тарелок велико, поэтому можно воспользоваться указанным приближением и определить движущую силу как среднелогарифмическую разность концентраций (см. раздел 1.2). [c.109]

Было установлено, что теория движения ожижающего агента в поршневом псевдоожиженном слое хорошо согласуется с экспериментом Эта теория в сочетании с кинетикой каталитических реакций первого порядка была использована для расчета общей конверсии в аппарате при поршневом режиме псевдоожижения. [c.172]

На рис. У-15 показаны предполагаемые типы потока при возникновении поршневого режима. Принимается, что на значительном расстоянии от распределительного устройства в результате коалесценции образуются пузыри объемом лВ /8. Из уравнения (У,16) следует, что высота таких пузырей примерно равна В, я, в соответствии с изложенным в предыдущем разделе, их можно считать наименьшими различимыми пробками. Заметим, что стенки аппарата начинают влиять на движение пузыря, когда размер его несколько меньше, чем при явно выраженном поршневом режиме. [c.192]

Вследствие периодичности процессов всасывания и нагнетания сжимаемого газа во всасывающем и нагнетательном трубопроводах поршневого компрессора возникают колебания давлег1ия. Сильные колебания давления происходят в условиях резонанса, т. с. совпадения частоты вынужденных колебаний газа в трубопроводе с частото собственных его колебаний. Колебания давления газа вызывают вибрацию трубопроводов, аппаратов, всего компрессора, его фундамента. Вибрация усиливается возвратно-поступательным движением масс шатунно-поршневой группы. Колебания давления во всасывающем и нагнетательном трубопроводах влекут за собо11 изменение производительности и мощности компрессора. Под действием вибрации возникают знакопеременные напряжения в газопроводах, цилиндрах и аппаратах, которые часто являются причиной усталости и разрушения их материала, а также расшатывания опор и креплений трубопроводов, нарушения плотности флз1гцевых соединений. [c.261]

Основным источником обратного перемешивания, видимо, является циркуляция твердых частиц, направленная вверх в центральной части аппарата и вниз вдоль его стенок. Однако при высоких скоростях газа вплоть до 70) возникают условия, благоприятные для образования поршневого слоя. Таким образом, даже в этих условиях (а к ним относится большинство опытных данных) интенсивность перемешивания твердых частиц и газа, видимо, высока. Кроме того, замечено, что интенсивность перемешивания возрастает с уменьшением размера частиц . [c.258]

Вначале концевые эффекты объясняли интенсивным массооб-меном, вызванным турбулизацией потоков в месте их входа в аппарат. Позднее [206] эти эффекты были объяснены продольным перемешиванием сплошной фазы. Оказалось [204], что экспериментальный профиль концентраций в распылительных колоннах располагается между расчетными профилями концентраций в. режимах идеального перемешивания и идеального вытеснений.. Расчеты показали, что модели идеального перемешивания соответствует наибольший концевой эффект, постепенно убывающий при переходе к поршневому потоку. Таким образом, концевой эффекту входа сплошной фазы в колонну не является следствием большого локального коэффициента массопередачи, а обусловлен конвективными потоками, не учитываемыми моделью идеального вытеснения. В результате из-за снижения движущей силы процесса уменьшается интенсивность межфазного массо- или теплообмена. [c.201]

Поршневой режим псевдоожижения рассмотрен в гл. V. Пузыри, особенно в псевдоожиженных слоях малого сечения, могут быстро расти, достигая диаметра аппарата. Было установлено что стенки цилиндрического аппарата не влияют на скорость [c.274]

Вода эмульгировалась в сырой, нефти, без применения спе-аиальных эмульгаторов прн помощи поршневого аппарата. В табл. 35 приводятся полученные автором результаты. Наиболе [c.304]

В пределе пх диаметр может достигнуть диаметра аппарата. Последнее явление обычно наблюдается в аппаратах небольшого диаметра при большом соотношении высоты и диаметра слоя. Газовый пузырь увеличивается в размере до тех пор, пока образовавшийся над ним уплотненный слой твердого материала не обрушится внутрь пузыря. Это явление пазываетсгс поршневым проскоком (рис. 46). Оно крайне нежелательно, так как ухудшает контакт между газом и зернистым материалом. [c.71]

Смазочные масла попадают в аппараты из воздушных поршневых компрессоров и поршневых детандеров, для смазки цилиндров которых применяют масла. При работе воздушных компрессоров в цилиндрах увеличиваются давление и температура. В этих условиях масло под влиянием кислорода окисляется, а сжимаемый воздух насыщается продуктами химического и термического разложения. Кроме того, значительное количество капельного масла и паров увлекается сжимаемым воздухом со стенок цилиндров компрессоров в холодильники и нагнетательный трубопровод. Для очистки сжатого воздуха от масла и продуктов его разложения после концевого холодильника компрессора устанавливают влагомаслоотлелитель, однако некоторое количество масел уносится потоками воздуха в теплообменники и разделительный аппарат. В цилиндрах детандеров происходят дополнительные загрязнения маслом расширяющегося воздуха. [c.122]

Сконденсированная основная часть паров нефтепродуктов (отгон, или так называемый черный соляр ) собирается в нижней части сепаратора 14, откуда центробежным (или поршневым) насосом отводится через холодильник в сборник топлива. Черный соляр используется в качестве компонента топочного мазута. В испарителе 10 накапливается окисленный битум. С низа испарителя 10 битум забирается поршневым насосом 9 и подается в качестве рециркулята в смеситель 5. Коэффициент рециркуляции зависит от марки получаемого товарного битума. Избыток окисленного битума забирается поршневым насосом 12 и направляется через аппарат воздушного охлаждения 13 в приемники битума (битумораздаточники). [c.107]

Трубчатые реакторы полного вытеснения. Трубчатые реакторы с поршневым потоком чащ,е всего имеют вид каналов с большим отношением длины к поперечному размеру. В реакторах такого типа теплообмен происходит через стенки. Следовательно, для поддержания приблизительно одинаковой температуры реагирующей смеси необходимо кроме высокой интенсивности теплообмена обеспечить низкие сопротивления переносу теплоты в направлении к стенке. Это условие,.помимо других, требует использования труб с небольшой площадью поперечного сечения. Наиболее простое конструктивное решение трубчатого реактора представлено на рис. VIII-32, а. Он состоит из двух концентрично расположенных труб, по внутреннему каналу движется реакционная смесь, по внешнему — теплоноситель или хладагент. Малая площадь поперечного сечения трубы ограничивает производительность аппарата. Для ее повышения большое число трубчатых реакторов соединяют параллельно в общем корпусе. Созданные таким образом многотрубчатые реакторы (рис. VIII-32,б и в), аналогичные по конструкции трубчатым теплообменникам, широко используются в промышленности. Аппараты этого типа часто применяются для проведения реакций с участием твердого катализатора, который в виде пористого сыпучего слоя заполняет либо трубы, либо меж-трубное пространство реактора. [c.317]

Действительно, давно было замечено, что при ожижении твердых частиц газами псевдоожиженный слой не однороден [189]. Он представляет собой слой взвешенных частиц с достаточно низкой порозностью, в котором поднимаются заполненные газом свободные от частиц полости, получившие название пузырей. Во время подъема пузыри могут увеличиваться в размерах, коалесцировать, что иногда приводит к образованию поршневого режима псевдоожижения, представляющего собой чередование сгустков частиц и газовых полостей, занимающих все сечение аппарата. Поршневой режим движения твердой фазы наблюдается также и при транспортировании твердых частиц газом в вертикальных трубах. Ряд авторов, первым из которых бьш, по-видимому, Уоллис [94], вьщвинули предположение, согласно которому пузыри и поршни являются следствием нарастания всегда присутствующих в потоке малых возмущений порозности. Однако в экспериментах неустойчивость наблюдается далеко не во всех дисперсных потоках. Так, ожи-жаемые жидкостью слои небольших твердых частиц из не слишком плотного материала однородны. Опыты по ожижению частиц газами при высоком давлении указьгеают на явный переход от однородного режима псевдоожижения к пузырьковому в случае увеличения скорости газа [190]. Не наблюдаются неоднородности и при движении небольших капель и пузырей в жидкостях. [c.134]

Особенно серьез1Ное внимание должно быть уделено вибрирующему обо1рудованию. Сюда относятся компрессоры (особенно поршневые), вентиляторы, насо сы, дробилки и другие машины, а также аппараты, в которые подается острый пар или большие потоки газа. Такое оборудование объединяют и размещают на массивных фундаментах, тщательно изолируемых от соседних строительных конструкций. [c.160]

Водяной пар на битумных установках используют для привода поршневых насосов, перекачиваюш,их сырье и битумы, и в качестве теплоносителя для обогрева трубопроводов и емкостей. Иногда, например, при производстве высокоплавких битумов, пар применяют для разбавления газов окисления. Удельный расход пара неодинаков не только на разных заводах, но даже и на установках одинаковой производительности. Такое положение в какой-то степени объяснимо тем, что битумные установки проектировали разные проектные организации в разное время, что и предопределило разные решения по размещению обогреваемых аппаратов и коммуникаций. В то же время, как уже отмечалось [53,54,87], битумные установки, иа которых окислительными аппаратами служат трубчатые реакторы, характеризуются, как правило, повышенным расходом пара — до 60 кг у. т. на 1 т продукта (битумные производства в Ангарске, Ярославле и Сызрани), что обусловлено необходимостью многократной циркуляции битума в системе трубчатый реактор — испаритель. Меньшие затраты пара на перекачивание требуются при использовании колонн и кубов. Так, общий расход пара на Новоуфимском НПЗ, где для окисления используют колонны и кубы, составляет 13 кг у. т,/т. [c.122]

Обработку шарикового гидрогеля вытеснителем, в отличие от микросферического, проводят в циркулирующем потоке постепенно нагреваемого вытеснителя. Верхняя часть аппарата, в котором обрабатывают шарики, соединена переливной трубой с промежуточной емкостью последняя связана с поршневым насосом и теплообменником. Вытеснитель lio TyHaeT в аппарат снизу и переливается в промежуточную емкость сверху. В результате гидрогель омывается и обогревается вытеснителем по всей массе равномерно. Загрузив шарики в аппарат и слив воду в канализацию, начинают нодачу вытеснителя из мерника. Заполняют всю систему вытеснителем так, чтобы уровень над шариками был не менее 200—250 мм, прекращают его подачу из мерника, открывают задвижку из промежуточной емкости и начинают холодную циркуляцию вытеснителя. Убедившись в исправности всех аппаратов и трубопроводов, закрывают верхний люк аппарата и постененно подают острый пар в теплообменник. Температуру вытеснителя в аппарате в течение 48 ч поддерживают равной 104—105° С. Через каждые 4 ч циркуляцию останавливают, прекращают подачу пара в теплообменник и закрывают циркуляционную задвижку. После 1—1,5 ч отстаивания сливают воду из аппарата- [c.119]

В абсорбере с мешалкой, согласно Хэнхарту и др., состояние газа близко к идеальному смешению, поэтому парциальное давление СОа внутри аппарата и на выходе газа из него не отличаются друг от друга. Однако для ситчатой тарелки более вероятно, что газ движется поршневым потоком и для нахождения парциального давления СОа необходимо усреднить условия на входе и выходе газа из аппарата. Так как в нашем случае скорость абсорбции пропорциональна парциальному давлению, следовало бы вычислять среднее логарифмическое значение между составами газа на входе и выходе, однако в данном случае изменение состава настолько мало, что среднее логарифмическое и арифметическое практически не различаются между собой. [c.164]

IX-1-6. Продольное перемешивание. Как отмечалось в разделе VI П-1, при расчетах противоточной абсорбции в насадочных колоннах обычно принимают, что и газ, и жидкость движутся поршневым потоком , в котором элементы жидкости, входящие в колонну в одно и то же время, движутся через аппарат, не опережая и не отставая друг от друга, и выходят из него также одновременно. Известно, что такое допущение об идеальном вытеснении не совсем точно отражает реальную картину и что на самом деле происходит некоторое перемешивание, или обмен местами между элементами потока, входящими в колонну не одновременно. Измерения степени перемешивания жидкости и газа проводились, например, Де Мариа и Уайтом Сэтером и Левеншпилем и Де Ваалем и Мэмереном [c.219]

Значительные количества масла могут поступать в блок разделения из поршневых детандеров. Смазка поршневой группы детандеров обычно производится веретенным маслом 2, а кривошнпно-шатунного механизма— машинным маслом. При наличии сравнительно большого зазора между поршнем и цилиндром в цилиндр детандера, особенно горизонтального, засасывается машинное масло. Опыт эксплуатации детандеров показал, что оно является основным источником загрязнения аппаратов. [c.36]

Полностью исключить поступление масла в разделительный аппарат установок, где используются поршневые компрессоры и детандеры, чрезвычайно трудно. Кардинальным решением было бы только полное исключение возможности попадания масла в перерабатываемый воздух. Последнее можно осуществить созданием установок, в которых для сжатия и расширения воздуха применяют только турбомашины, применением в компрессорах и детандерах несмазываемых антифрикционных материалов, созданием установок с замкнутым циркуляционным холодильным циклом. В этих направлениях в настоящее время ведут соответствующие исследовательские работы. [c.134]

Глава V. Работа лабораторных и пилотных аппаратов с псевдоожи женным слоем при высоких скоростях ожижающего агента Поршневой режим. С. Хоумен д, И. Ф. Дэвидсон (Англия). ............... [c.6]

Расчет промышленных аппаратов с псевдоожиженным слоем обычно базируется на результатах исследований лабораторных или пилотных установок. В аппаратах малого размера часто наблюдается поршневой режим псевдоожижения из-за быстрой коалесценции газовых пузырей в слое над распределительной решеткой. Когда размер газового пузыря достигает диаметра аппарата, в псевдоожиженно.м слое возникают чередующиеся пробки (слои) газа и шоршнюу твердых частиц. [c.170]

Предельным случаем псевдоожижения с барботажем пузырей является поршневой режим, когда пузырь занимает все сечение аппарата. Полагают, что в данном случае рродолъное перемешивание относительно невелико. Это предположение нельзя считать очевидным, процесс перемешивания при поршневом режиме нуждается в специальном исследовании. Кроме того, необходимо рассмотреть промежуточный диапазон размеров пузырей и скоростей их подъема — от изолированных (пристпеночный эффект отсутствует) до поршней (пристеночный аффект доминирует). И если бы оказалось, что продольное перемешивание заметно уменьшается в истинно поршнево 1 режиме, то тщательное изучение промежуточного диапазона размеров пузырей стало бы особенно необходимым. [c.253]

Расчет по уравнению типа (VIII,14), строго говоря, правомерен только при движении пузыря в неограниченном объеме жидкости, когда DglD < 0,1. При DelD Va расчет следует производить по формулам для поршневого режима псевдоожижения Данные, приведенные в таблице и на рисунке для аппарата диаметром 152 мм, в основном характеризуются неравенством DJD 1/5, остальные данные (за редким исключением) — неравенством DJD > 0,1. — Прим. ред. [c.356]

Влияние диаметра твердых частиц в слое выражается через скорость газа в соответствии с выводами 1 и 2. Данные о влиянии на унос диаметра аппарата весьма противоречивы. Это, возможно, объясняется тем, что диаметр аппарата влияет на качество псевдоожижения и равномерность распределения газа. При достаточно малых диаметрах аппарата не исключено также возникновение поршневого режима с характерным для него увеличениеи уноса. [c.553]