Деформации и температура

Литиевый полиизопрен не кристаллизуется в недеформированном состоянии. Он характеризуется очень малой способностью к кристаллизации и при растяжении с заметной скоростью кристаллизация происходит лишь при больших относительных удлинениях способность этого каучука к кристаллизации была установлена по эффекту Джоуля. Более высокая регулярность построения макромолекул титанового полиизопрена обусловливает способность этого каучука к кристаллизации как в условиях деформации, так и при понижении температуры. Однако кристалличность его ориентированных вулканизатов несколько меньше, чем вулканизатов НК при любых (одинаковых) деформациях и температурах [15, 19], а температура плавления ниже (-7- 2 "С по сравнению с 4-f- 11°С у НК). Кристаллическая решетка синтетического полиизопрена является моноклинной и имеет такие же параметры, как и решетка НК. [c.205]

Описываемые зависимости однозначно отражают характер модификации надмолекулярной структуры последних асфальтенами первичного и вторичного происхождения более поверхностно-активными, более ассоциированным асфальтенам крекинг-остатка отвечают более высокие значения теплоты активации. А в целом, введение тяжелого остатка делает более пологой зависимость теплоты активации от скорости деформации и температуры (см. рис. 1.17), то есть должно улучшать вязкостно-температурные свойства и агрегативную устойчивость смесей данного типа в эксплуатационном интервале температур. [c.26]

Для волокон и пленок величину Ах можно при постоянных скорости деформации и температуре в первом приближении оценить как [c.130]

Название данного раздела соответствует очень эффективной модели простой поверхности ослабления , предложенной Смитом [41]. Эта модель опирается на рассмотрение вязкоупругого поведения сплошных полимерных тел, т. е. на представление, которое должно сводиться согласно принципу температурно-временной суперпозиции внешних параметров нагружения-напряжения, скорости деформации и температуры к соответствующим молекулярным состояниям. Если критерий разрушения действительно имеет единые пределы молекулярной работоспособности, то построенные кривые приведенного напряжения Б зависимости от деформации при разрушении в различных экспериментальных условиях должны ложиться на одну обобщающую кривую (рис. 3.6). Эта концепция справедлива применительно к большому числу натуральных и синтетических каучуков и вулканизатов при однотипных механических йены- [c.73]

Это дает следующую зависимость напряжения вынужденной эластичности Оу от скорости деформации и температуры [c.304]

Рассмотрим общие уравнения динамики. Будем предполагать, что поля деформаций и температуры не связаны друг с другом и могут быть определены независимо. Рассмотрим сначала случай, когда однородная изотропная линейно упругая среда заполняет все пространство применим к левой и правой частям системы уравнений движения в перемещениях (в векторной форме, вытекающей из (1.85) при Y = 0) [c.23]

Растворы многих органических поверхностно-активных веществ (спиртов, кислот и т. д.) в неполярных растворителях — бензоле, толуоле, вазелиновом масле повышают пластичность и ползучесть металлов. Весьма существенным фактором при этом является концентрация растворенного поверхностно-активного вещества. Если она меньше или больше оптимальной, то эффективность действия поверхностно-активного вещества уменьшается. Оптимальной считается такая концентрация, при которой на поверхности образца образуется насыщенный мономолекулярный слой. Для разных веществ она различна, но всегда соответствует правилу Дюкло — Траубе. Для проявления эффекта адсорбционного пластифицирования не меньшее значение имеют скорость деформации и температура. Действие органических поверхностно-активных сред на металлические монокристаллы можно наблюдать только в довольно узких интервалах температуры и скорости растяжения. Вне этих интервалов обнаружить эффект трудно, [c.226]

Электропроводность сажевых резин обусловлена как наличием первичной, так и вторичной структуры. На вторичную структуру большое влияние оказывают деформации и температура, поэтому эти же факторы сильно сказываются на электропроводности резин. Способность сажи образовывать цепочечные агрегаты первичной и вторичной структуры и называется обычно ее структурностью. [c.159]

Что касается первого пункта, то, действительно, сухой газообразный водород даже при высоком давлении не оказывает существенного влияния на результаты испытаний на растяжение [68, 84, 118] или на рост трещин [164—168] в алюминиевых сплавах. Однако при катодном наводороживании в алюминии наблюдается обратимое охрупчивание [169—171] с характерной для классического водородного охрупчивания зависимостью от скорости деформации и температуры [170]. Таким образом, теперь нельзя утверждать, что один водород не способен вызывать охрупчивания алюминиевых сплавов. По-видимому, все, что необходимо — это достаточно высокая подвижность водорода, позволяющая обеспечить проникновение в материал некоторого его минимального количества. [c.93]

Эти приборы используют также для определения способности резин к преждевременной вулканизации (скорчингу), наблюдающейся иногда в процессе обработки смеси на технологическом оборудовании при высоких температурах. При испытании определяют резерв времени для обработки смеси в условиях заданной скорости деформации и температуры до постоянного увеличения момента сопротивления сдвигу, характеризующего начало скорчинга. [c.71]

Влияние скорости деформации и температуры. Прочность является функцией скорости деформации при эксплуатации резин и их испытании. Чем выше скорость, тем больше показатель прочности резины. При увеличении скорости растяжения возрастает разрушающее напряжение. Такая прямая зависимость характерна для ненаполненных резин на основе некристаллизую-щихся каучуков. В других случаях зависимость сложнее. [c.112]

По данным Галил-Оглы , для обоих динамических режимов зависимости Ч1 сла циклов до разрушения от величины максимальной деформации, частоты деформации и температуры аналогичны. На рис. 123 приведены зависимости числа циклов от максимальной деформации растяжения ненаполненной резины нз СКС-ЗОА [c.205]

Программы изменения деформации и температуры во времени вводят с помощью двух приборов РУ5-01М, на бумажной ленте которьгх наносят черные линии, задающие характер и уровень изменения деформации и температуры. [c.462]

Коэффициент снижения сопротивления малоцикловому разрушению Фг = (фг8 определяют при симметричном цикле заданных деформации и температуре 20" С в зависимости от температуры облучения, переноса нейтронов ( 0,5 МэВ) и амплитуды деформации. [c.220]

Все приборы, применяемые для измерения деформаций и температур, перед каждым испытанием или серией испытаний должны пройти метрологическую поверку по стандартным контрольно-измерительным приборам. Приборы должны проходить поверку не реже чем 2 раза в год [c.315]

Данные о зависимости напряжения (растяжения, сдвига и сжатия) от деформации и температуры приведены в таблице. [c.149]

Несмотря на то что предложенное Смитом описание кривой напряжение —деформация имеет весьма ограниченную сферу приложения в связи с малой величиной областей линейного вязкоупругого поведения застеклованных полимеров, его представления о необходимости точно измерять форму кривой и о возможности построения обобщенных кривых, выражающих зависимость напряжения при заданной деформации от скорости деформации и температуры, имеют общее значение и поэтому получили дальнейшее развитие. Так, для ряда материалов, у которых выявлена существенная зависимость параметров релаксационных процессов от величины деформации, что свидетельствует о выходе за пределы линейной вязкоупругости, были получены обобщенные кривые, выражающие изменение напряжения при заданной деформации в широком диапазоне температур [2]. [c.200]

Хрупкая прочность не очень сильно зависит от скорости деформации и температуры (величина О ,, например, изменяется не более чем в 2 раза при возрастании температуры от —180 до 20° С). Имеется не так уж много однозначных подтверждений этого ноло-, жения, однако Винсент [2] собрал некоторые данные, подтверждающие сказанное. Предел текучести, наоборот, сильно зависит от скорости деформации и от температуры, увеличиваясь с ростом скорости деформации и уменьшаясь с ростом температуры (весьма [c.309]

ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ ДЕФОРМАЦИИ И ТЕМПЕРАТУРЫ НА ПРОЧНОСТЬ [c.346]

Определение действительного напряженного состояния ВВЭР в условиях холодной и горячей обкатки, а также при эксплуатации в настоящее время выполняется экспериментально, главным образом методами электрического тензометрирования. Эти методы исследования разработаны с большой полнотой и допускают осуществление измерений в весьма сложных условиях эксперимента, Тензометрирование наружных поверхностей конструкций представляет собой сравнительно простую задачу. Измерение же деформаций и температур на внутренних поверхностях (корпусов реакторов и парогенераторов, внутрикорпусных устройств и др.) сопряжено с весьма большими трудностями. Такие измерения предъявляют высокие требования к тензорезисторам, которые должны работать в агрессивной среде, движущейся с большой скоростью, при температурах, изме- [c.78]

ГОСТ 6032—84 (рис. 1.46) в зависимости от степени деформации и температуры последующего отпуска происходит увеличение или уменьшение склонности к МКК. Неоднозначное влияние предварительной пластической деформации на склонность к МКК объясняется тем, что при низких температурах отпуска и (или) малых степенях деформации карбиды образуются преимущественно на границах зерен, но скорость их образования выше, чем в недеформированных образцах, и, следовательно, больше склонность к МКК. С увеличением температуры и степени деформации происходит выделение карбидов не только на границах, но и на линиях скольжения и двойниках, и склонность к МКК уменьшается. [c.65]

Ирггенсивность изменения вязкости с изменением скорости деформации и температуры характеризует вязкостные свойства смазок. Их оценивают по вязкостно-скоростной характеристике (ВСХ — отношение эффективных вязкостей смазки при двух скоростях деформации и постоянной температуре) и вязкостно-температурной характеристике (ВТХ — отношение эффективных кя -костей при двух температурах и постоянной скорости дефо]1-мации). [c.271]

Регулирование температуры производится регулирующим контактным устройством электронного автоматического моста 10, управляющего электромагнитом и электронагревателем клапана, присоединенного к горловине сосуда Дьюара 12. Для повышения точности регулирования и уменьшения перепада температуры в рабочем пространстве криокамеры охлаждающий агент перемешивается мешалками, приводимыми в движение электродвигателями. В качестве датчика температуры используют термометр сопротивления, включенный в измерительную схему электронного моста 10. Для ускорения перехода с низкой температуры на более высокую в камере имеется электронагреватель. Конструктивно прибор ПВР-1 включает непосредственно испытательный прибор, пульт записи деформации и температуры и сосуд Дьюара для хранения жидкого азота. [c.112]

Собственно испытательный прибор состоит из станины, на которой расположены испытательный блок из трех испытательных секций, механизм нагружения, криокамера, пульт управления. Электрическая схема прибора обеспечивает управление электроприводом, регулирование температуры в криокамере, измерение и запись деформации и температуры. Она позволяет осуществлять два режима испытания автоматический и ручной. При первом режиме обеспечивается автоматическое выполнение всего цикла испытания с необходимыми выдержками времени приложения нагрузки, восстановления с необходимой скоростью нагружения и освобождения образцов после достижения камерой заданной температуры. При втором режиме начало испытания определяет оператор нажатием кнопки управления. [c.112]

Таким образом, основное условие формуемости тестообразного материала состоит в том, чтобы отношение Т Н было меньше единицы. Это отношение для данного материала зависит от скорости деформации и температуры. Кроме того, оно может изменяться во время формования вследствие уплотнения и образования флуидных структур. В результате уплотнения отношение обычно увеличивается, а вследствие возникновения флуидных структур —уменьшается. [c.143]

Рис. 55. Влияние скорости деформации и температуры на эффективность ингибитора Д на основе этиленбициклодиоксана-1,.3

Интересны результаты динамических исследований [328] влияния скорости деформации и температуры на механическое поведение при сжатии наноструктурных Си и N1, полученных РКУ-прессованием, которые показали, что вид истинных кривых напряжение-деформация зависит как от скорости деформации, которая вменялась в широком диапазоне от 0,001 до цримерно 4000 с 1, так и от температуры испытаний (рис. 5.5,5.6). Напряже- [c.195]

КОСТЬЮ 1500 л. Термопары, замеряющие температуру внутренней среды, размещали в специальных карманах. Термостойкие терморезисторы с базой Ю мм устанавливали по схемесамотер-мокомпенсирования на поверхностях исследуемых деталей. Установка тензорезисторов на деталях нижнего затворного узла приведена на рис. 81. На деталях верхнего затворного узла тензорезисторы были размещены на крышке, обтюраторе и фланце в сечениях VIII, IX и X, аналогичных сечениям I, II и III (см. рис. 81) в деталях нижнего затвора. Температура деталей фиксировалась термопарами, устанавливаемыми вблизи тензорезисторов. Замеры деформаций и температур производили как при вводе, так и при установившемся режиме. [c.247]

Большое влияние на интенсивность развития пластических деформаций поверхностных слоев оказывает температура зоны контакта. При температуре, не достигающей критического значения схватывания, кислород воздуха насыщает поверхностные слои электролитического железа, образуя химические соединения РегОз и Рез04. Эти соединения под воздействием деформаций и температур. зоны контакта лхрупчи-ваются при достижении определенной толщины и разрушают- [c.19]

Г рц. первом режиме задается размах зажимов прибора и в фоцессе испытания в образце накапливаются остаточные. деф )рмации, величина которых зависит от свойств исследуемой ре,5 иы, длительности испытаний, заданной деформации образца, а тлкже от частоты деформации и температуры. Максимальное напряжение за цикл при этом режиме понижается, релаксируя с тече] Иег 1 времени до некоторого предела. Для осуществления аторого режима применяется приспособление, позволяюш ее после каждого цикла растяжения увеличивать амплитуду деформации так.пм образом, чтобы в процессе испытаний в каждом цикле сохранялся постоянный интервал нагрузок от О до / (где /—максимальное условное напряжение). [c.204]

По Ривлину и Томасу, характеристическая энергия не зависит от размеров и типа образцов при данной скорости деформации и температуре, что, в частности, подтверждается данными, приведенными на рис. 139 и 140. По данным табл. 11, характеристическая энергия для образцов различной толщины существенно отличается. Такое противоречие отчасти объясняется тем, что в ряде работ исследование раздира производилось без должного анализа эксперимента. Одной из ошибок некоторых работ1 > является вычисление удельной работы деформации из уравнения равновесной деформации вместо нахождения ее по кривой деформации при той же скорости растяжения, что и при испытании на раздир. [c.238]

Была предпринята попытка использовать метод приведенных переменных [45, с. 495 46, с. 99] для определения прочности при заданной температуре приведения и различных скоростях деформации. Характеристики прочности являются функциями скорости деформации и температуры. Если, например, повышение температуры от до Т вызывает уменьшение всех времен релаксации [45, с. 495] в % раз, то, согласно Ферри, количество энергии, вызывающее разрушение, должно накапливаться за эквивалентное время Чат t — время разрушения при стандартной температуре Tj) при скорости деформирования Var. Значение Vut определяется временем до разрушения. Отсюда следует, что данные по разрушающему напряжению могут быть приведены к одной стандартной температуре, если построить зависимость произведения OpTJT от Var. Такая зависимость была получена Смитом [46, с. 99] для вулканизата бутадиен-стирольного каучука при стандартной температуре приведения = 263° К (рис. 1.3). Отклонение, наблюдаемое при низких температурах, Ферри связывает с возникновением температурного градиента при наступлении вынужденноэластической деформации [45, с. 496]. Метод приведенных переменных, по-видимому, применим не только в области высокоэластического состояния, но распространяется также на область стеклообразного состояния. [c.16]

На примере гидрохлорида полиизопрена было показано [171— 172], что уже на различных стадиях деформации исходная сферо-литная структура исчезает, а вместо нее формируется фибриллярная структура, свойства которой определяются при прочих равных условиях, величиной и видом деформации и температурой, при которой она формируется. Наиболее полно поведение полимера под нагрузкой исследовали на примере аморфно-кристаллических тел. В результате использования методов рентгеновской дифракции удалось установить [574 ], что часто кристаллиты в нагруженном полимере остаются практически недеформи-рованными, но при этом изменяется их взаимное расположение. Практически деформация полимера обусловлена растяжением межкристаллитных аморфных областей. Аморфные области состоят из участков молекул, проходящих вдоль оси фибриллы из одного кристаллита в другой. Число молекул в аморфных областях существенно меньше, чем в кристаллических, так как в аморфных они находятся в сильно изогнутом состоянии. [c.288]

Рассматривая проблему усиливающего действия наполнителей в резинах в целом, Маллинз [270] отмечает, что усиление является результатом следующих наиболее важных изменений в резине повышении жесткости, размягчения вследствие предварительной деформации, увеличения прочности. Повышение прочности достигается в результате увеличения механического гистерезиса и притупления вершин разрастающихся трещин, а также повышения энергии, рассеиваемой в объеме резины, по линии разрыва. Механический гистерезис резин увеличивается также вследствие разрушения агломератов частиц наполнителя, необратимого перемещения частиц наполнителя и нх агломератов, изменяющего конфигурацию полимерной сетки. Развитие этих процессов в большой степени зависит от скорости деформации и температуры. О влиянии на способность усиливать резину таких факторов, как размер, форма и химическая природа частиц наполнителя, степень их диспер-гирования, склонность к агломерации и образованию структур в каучуковой среде, природа поверхности наполнителя, можно судить по их воздействию на жесткость, гистерезис и размягчение резин после предварительной деформации. [c.272]

Op, измеренного стандартным способом. Решающим в этом случае оказывается время, в течение которого полимерный образец находится под нагрузкой. Если это время достаточно велико, то разрушение в ряде случаев может произойти при напряжениях, много меньших Ор. Время от момента нагружения образца до его разрушения называется долговечностью материала. Долговечность т является важной характеристикой прочностп. Обычно при экспериментальном изучении долговечности напряжение поддерживается постоянным (а = onst). Если это условие не выполняется, то временная зависимость прочности при статической нагрузке характеризует статическую усталость. Временная зависимость прочности при динамической (чаще всего периодической) нагрузке характеризует динамическую усталость. Поведение материала в момент разрушения описывают величиной максимальной относительной деформации 8р, имеющей место при разрыве. Величина относительной деформации ер зависит от вида деформации, скорости деформации и температуры и в значительной степени от структуры и физических свойств материала. При хрупком разрушении ер составляет сотые доли процента. При разрушении полимера, находящегося в высокоэластическом состоянии, ер может достигать нескольких сотен процентов. [c.285]

Широко исследовано влияние скорости деформации и температуры на прочностные свойства эластомеров и аморфных полимеров. Смит и его сотрудники [58—60] изучили зависимость прочности при растяжении и разрывного удлинения от скорости деформации для большого числа эластомеров. Оказалось, что результаты, полученные при разных температурах, могут быть обработаны по методу суперпозиции смещением кривых вдоль оси скорости дeфopмa п,ии (в логарифмическом масштабе) с образованием приведенных (обобщенных) кривых прочности и разрывного удлинения, построенных в функции скорости деформации. Результаты подобного рода приведены на рис. 12.30, а и б, суммирующих экспериментальные данные Смита для ненаполненной резины из бутадиен-стирольного каучука. Замечательно то, что температурная зависимость фактора приведения, полученная в результате суперпозиции как по значениям предела прочности, так и по величинам разрывного удлинения, имеет форму, отвечающую уравнению ВЛФ для суперпозиции в области линейного вязкоупругого поведения аморфных полимеров при малых деформациях (рис. 12.31), а полученное нри этом значение температуры стеклования хорошо согласуется со значением, найденным из дилатометрических измерений. [c.346]

Изложенные результаты означают, что, за исключением областей очень малых скоростей деформации и высоких температур, в которых молекулярные цепи обладают большой подвижностью, процесс разрыва определяется эффектами, связацными с вязкоупругостью. Бики рассмотрел эту проблему теоретически и получил зависимость предела прочности от скорости деформации и температуры в форме, аналогичной приведенной выше. Попытку получить временную зависимость прочности, разрывного удлинения или времени до разрушения при постоянной скорости деформации предпринимались также и в более поздних теоретических исследованиях [62, 63]. [c.346]

Рис. 12.32. Схематическое изображение изменения вида кривых нагрузка — удлинение в зависимости от скорости деформации и температуры (стрелкой показано направление понижения температуры и увеличения скорости деформации). Огибающая кривая оединяет точки, характеризующие показатели при разрыве, а пунктирные линии изображают ход релаксации напряжений или ползучести.

Система экспериментов на лабораторных образцах в середине 60-х годов была дополнена важными опьпами при малоцикловом нагружении на моделях сосудов давления (с толщинами стенок до 70—120 мм), трубопроводах (с толщинами стенок до 20 30 мм), сварных пластинах с отверстиями и патрубками, болтах и шпильках (диаметром до 75—150 мм). Анализ полученных данных (в том числе с учетом рассеяния результатов испытаний) позволил обосшовать запасы по местным упругопластическим деформациям и долговечности. Нормированные расчеты прочности атомных ВВЭР с учетом их циклического нагружения в эксплуатации осуществляются [5, 6] с введением запасов по местным условным упругим напряжениям и идг — по числу циклов до образования трещин (по долговечности). В зависимости от рассчитьшаемого элемента, объема исходной информации эти запасы находятся в пределах 1,25 -г2 и 3 20 соответственно. В дальнейшем по мере накопления данных о прочности при изотермическом и неизотермическом нагружении с программируемыми циклами нагрузок, деформаций и температур для расчетов было предложено использовать условия линейного суммирования циклических повреждений (для различных режимов эксплуатационного повреждения). [c.41]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология