Степень вычисление

Рис. III.2. Вычисление равновесной степени полноты реакции.

Основными показателями электрохимических производств являются выход по току, степень использования энергии, расходный коэффициент по энергии, напряжение, приложенное к электролизеру, и др. Большинство вычислений основано на законе Фарадея, согласно которому масса вещества, выделившегося при электролизе, пропорциональна силе тока /, времени электролиза т и электрохимическому эквиваленту этого вещества Э,.,. Масса веществ вычисляется по формуле [c.200]

Такая задача входит в сферу стехиометрических расчетов примеры вычислений состава реакционной смеси и степени превращения исходных веществ (когда известны значения константы равновесия и соетав исходной смеси) были рассмотрены в разделе V (стехиометрический баланс, примеры У-5 и У-6). Если реакция проходит в газовой фазе, константу равновесия выражают через степень превращения а, рассчитывая парциальные давления и поступая так, как это показано в приведенном ниже примере. [c.160]

Было предпринято много попыток вычисления предэкспоненциальных множителей констант бимолекулярных реакций на основе теории активированного комплекса. Результаты этих вычислений зависят от ряда более или менее обоснованных гипотез относительно свойств п строения переходного комплекса, от допущений относительно трансмиссионного коэффициента реакции, а также от того, можно ли с достаточной степенью точности пользоваться декартовыми координатами для вычисления величин термодинамических функций для многоатомных молекул. [c.252]

При фиксированной температуре мы получим теперь В совместных уравнений, которые должны быть разрешены относительно Л равновесных степеней полноты реакций. Интересно отметить, что любое предварительное упрощение этих уравнений путем возведения их в различные степени и умножения друг на друга эквивалентно линейному преобразованию исходной системы реакций. Таким образом, как и следовало ожидать, эквивалентные системы реакций приводят к одним и тем же равновесным составам. Можно показать, что эти уравнения всегда имеют единственное решение, так как их якобиан существенно положителен. Общее доказательство этого утверждения связано с применением неравенства Коши однако в случае двух реакций доказательство элементарно и будет дано ниже как упражнение. Поскольку при расчете равновесия сложного процесса вычисления могут быть громоздкими, важно следить за тем, чтобы число расчетных уравнений было минимальным. Для этого следует рассматривать только независимые реакции и использовать в качестве переменных их степени полноты. [c.58]

Соотношения между равновесными значениями давления, температуры и степени полноты реакции, а также формулы для вычисления различных производных даны в статьях [c.62]

При решении конкретной задачи оптимизации исследователь прежде всего должен выбрать математический метод, который приводил бы к конечным результатам с наименьшими затратами на вычисления или же давал возможность получить наибольший объем информации об искомом решении. Выбор того или иного метода в значительной степени определяется постановкой оптимальной задачи, а также используемой математической моделью объекта оптимизации. [c.29]

Сравнение найденных и вычисленных количеств моно- и дисульфохлоридов (в %) при сульфохлорировании н-додекана до 50%-ной и 100%-ной степени превращения (расчет ведут по продуктам, не содержащим углеводород) [c.598]

Числовые значения, с которыми имеют дело при анализе, могут иметь различную степень точности. Точность результата вычислений, очевидно, не может быть большей, чем у наименее точного из чисел, входящих в вычисление. Поэтому для того, чтобы наиболее рационально провести вычисление, нужно прежде всего найти наименее точное из чисел и сообразно с этим установить, сколько десятичных знаков или значащих цифр должен содержать результат вычислений. [c.59]

Si.fl [у] — соответственно дисперсия неадекватности и ошибка опыта эти величины находят по формулам (VII.26) и (VII.27) со значениями степеней свободы Д и /2, вычисленными из равенств (VI 1.51) и (VI 1.52). [c.157]

Из уравнения (21) видно, что пропорционально коэффициенту диффузии в степени /2, что подтверждается экспериментально. Конечно, уравнение (21) можно непосредственно использовать для вычисления только в тех случаях, когда известно t, как, например, в случае движения пузырьков газа. При подстановке уравнения (9) в (21) получим для данного случая [c.18]

При засыпке из элементов с плоскими гранями возможно частичное перекрытие их свободной поверхности поэтому при вычислении последней вводят поправочный ко эффициент Кп<. 1 [см. уравнение (1.4)]. Экспериментальное определение величины коэффициента Ка довольно громоздко [15]. С ростом порозности слоя е частицы расходятся, степень перекрытия уменьшается и поправочный коэффициент /Сп растет, стремясь к единице, как это показано на рис. I. 5. [c.13]

Как было показано при рассмотрении степеней свободы проектирования колонны, число наперед назначенных переменных, закрепляющих в ней определенный рабочий режим разделения, значительно меньше того числа неизвестных параметров процесса, которое необходимо определить расчетным путем. Чтобы приступить к определению оставшихся неизвестными переменных, некоторыми из них следует предварительно задаться и получить отправные данные, позволяющие провести весь расчет колонны и сравнить вычисленные значения с теми, которые были приняты вначале. Методом последовательных приближений, после ряда итераций, удается добиться достаточно близкой сходимости принятых и полученных расчетом значений. Таким образом, помимо неизменных степеней свободы проектирования колонны, необходимо закрепить еще и так называемые итеративные переменные, значения которых должны уточняться с каждой последующей итерацией. [c.398]

В связи с изложенным, для численного раскрытия величины Кр предпочтительнее всего обратиться к выражению (11.85), которое позволяет с требуемой точностью количественно оценить значение константы равновесия при различных величинах давления и температуры в газонефтяной системе. Отличительной особенностью выражения (П.85) по сравнению с (П.89) является то, что рекомендуемая для вычислений формула целиком и полностью опирается на информацию Д(3, Ср, с , полученную при непосредственном экспериментировании в условиях, близких к природным [10]. Это положение усугубляется также и тем, что величины А0(АФ1) и Кр характеризуют направление протекания процессов и термодинамические условия равновесия, или указывают, насколько данный процесс далек от условий равновесия, что определяет выражение (П.89). Поэтому величина АО примерно равна нулю, если процесс находится в состоянии равновесия. Когда АО большая отрицательная величина, то данная система должна еще прореагировать в значительной степени, прежде чем процесс достигнет равновесия. Однако скорость процесса не связана ни с знаком, ни с величиной термодинамического потенциала, и его нельзя предсказать, зная АО. [c.89]

Уравнение (74) в принципе применимо для вычисления теплоотдачи газов. В этом случае наиболее точная сходимость с результатами, полученные экспериментальным путем, имеет место при следующих значениях коэффициента С и показателей степени т и п С = 0,0362, т = 0,78 я = 0,78. Таким образом, более точная форма уравнения имеет вид [c.64]

Можно убедиться, что ни один из показателей степени, кроме х=1 и г/ —1, не дает величин к, согласующихся с точностью до нескольких процентов. В последней колонке табл. IV.2 приведены величины константы к, вычисленные для каждой точки в соответствии с этим законом. [c.74]

Учение о равновесии в многофазных системах представляет собой большой раздел физической химии. В задачу авторов этой книги не входит изложение тех вопросов, которые можно найти в специальных монографиях [9, 12, 17, 21]. Как и прежде, мы рассчитываем на подготовленного читателя, которому уже известны из курса физической химии основные законы статики многофазных систем. Поэтому ограничимся только напоминанием некоторых правил, позволяющих строить диаграммы фазовых равновесий, быстро их интерпретировать и проводить несложные вычисления значений концентраций, степеней свободы, масс фаз и т. д. [c.182]

Для шести колебательных степеней свободы переходного комплекса эмпирический метод вычисления дает следующие величины I) 994 см II) 86, 1280 и 965 см -, III) 1400 и 1730 см - в то время как для Нг Vj = = 4395,2 см и для 1г V2=214,57 сл4"1. Ошибки, допущенные при определении частят колебания комплекса, неизвестны. В функции распределения опущена частота 965 потому что она, как предполагается, является частотой колебания вдоль координаты реакции. Подставляя соответствующие числа, находим [c.256]

Обычно применяются два способа выполнения стехиометрических расчетов либо составляется стехиометрический баланс, либо используются уравнения, дающие возможность быстро провести некоторые стехиометрические вычисления (например, определить степень превращения). [c.106]

Цель расчета реактора обычно заключается в определении степени превращения, достигаемой в аппарате данной величины при принятых условиях работы, или в вычислении объема реакционного пространства, необходимого для достижения заданной степени превращения. Основой этих расчетов служат уравнения материального и теплового балансов реактора. [c.292]

В практике электролиза количество выделившегося из электролита вещества всегда бывает меньше, чом это получается вычислением по уравнениям (124) или (125), так как при. электролизе всегда в той или иной степени протекают побочные процессы, наличие и влияние которых зависит от чистоты электролита, характера примесей в нем, от режима работы электролитической установки, от концентрации рассола, подаваемого на электролиз. [c.247]

Средний молекулярный вес фракций смол превышает молекулярный вес соответствующих исходных топлив на 30—50 единиц для топлива ТС-1 и Т-1, на 80—1.30 единиц для топлива ДА. Значения плотности смолистых веществ приближаются к единице. Вычисленные по данным анализа эмпирические формулы указывают на циклическую структуру смол. Условно принимая, что в составе молекулы присутствует лишь один гетероатом, можно, с известной степенью приближения, рассчитать состав полученных фракций смол по содержанию в них сернистых, азотистых и кислородных соединений [c.64]

В табл., 3 представлены ре (ультаты вычислений но формулам (IV, 178) и (IV, 179) дл трех значений степени преврап(ения реагента А. Эги ке данные показаны па рис. П/-5 в виде графиков. [c.170]

Решение. Для вычисления значения степени превращения двуокиси серы используем уравнение (У-18). Исходным веществом К будем считать ЗОг, за исходное вещество J примем Оа Имеем [c.117]

Общий метод расчета степени превращения по значению константы равновесия основан на следующих стехиометрических вычислениях. [c.163]

Для вычисления степени превращения а и состава смеси после реакции воспользуемся уравнением (У1-52). [c.171]

Последовательность расчета трубчатого реактора с неполным перемешиванием I) определение Ъь или Во 2) нахождение числа ступеней заменяющего каскада 3) вычисление степени превращения в заменяющем каскаде. [c.328]

Вычисленная на основании проектного уравнения (У1П-281) степень превращения для случая полного вытеснения составляет [c.329]

Вторым недостатком книги, в значительной степени объясняющимся характером ее построения, являются ее некоторая фрагментарность и отсутствие внутренней связи между отдельными ее частями в тех разделах, где это вызывается существом дела. Так, например, главы, посвященные ультрафиолетовым и инфракрасным спектрам и глава о молекулярной структуре и вычислении термодинамических величин на основании спектроскопических данных недостаточно связаны между собой, что понижает их ценность для неспециалиста в области спектральных методов исследования углеводородов. [c.5]

Коэффициенты полиномов могут быть определены непосредственно на вычислительной машине по отдельной программе. Расчет коэффициентов полинома третьей степеяи по программе, составленной для машины Урал-1 , в случае 20 точек занимает около пяти минут. В качестве примера в табл. 8 приведены значения коэффициентов полинома третьей степени, вычисленные на машине Урал-1 , для зависимостей констант равновесия и энтальпий легких углеводородов и водорода от температуры (при 170—340 °К) при постоянном давлении . [c.45]

В табл. 6 сопоставлены значения показателя степени, вычисленные по этой формуле, и значения определенные из экспериментальных данных. Во всех случаях опыт согласуется с представлением о гидродинамической непроницаемости макромолекул и, следовательно, подтверждает выводы, вытекаюшие из расчетов по методу Штокмайера—Курата—Фиксмана. Вместе с тем разрешается отмеченное нами выше противоречие в работах [21, 70] и других между результатами анализа свойств макромолекул целлюлозы и ее производных по данным о седиментации и диффузии и результатами анализа измерений вязкости и светорассеяния. [c.265]

Теплоты гидратации отдельных ионов можно получить из опытных значений теплот гидратации соединений, приписав каждому из ионов некоторую долю суммарной теплоты гидратации. Полученные таким методом теплоты гидратации отдельных ионов называются экспериментал15ными, хотя все они являются в большей или меньшей степени произвольными и зависят от того, насколько близки к истине сделанные предположения. Их нелг,зя поэтому рассматривать как опытные, и их сравнение с вычисленными теплотами гидратации пе дает возможности судить о степени совершенства того или иного теоретического метода. [c.50]

Уравнение (III.57) определяет а следовательно, и j как функцию температуры. Соответственно К , левая часть уравнения (III.46), также может быть представлена как функция Т. Чтобы получить окончательный результат, нужно решить это трансцендентное уравнение путем проб и ошибок или с помощью более систематичного метода последовательных приближений, нанрнмер метода Ньютона. Приближенное графическое решение (которое может стать хорошей отправной точкой для более точных вычислений) можно получить, проведя на рис. III.4 прямую линию с наклоном 1//, где J— среднее значение (— АН)1Ср. Для жидкостей величина J мало меняется, и в большинстве случаев ее можно считать постоянной. Для газов J не будет постоянной, так как Ср — это теплоемкость единицы объема. Однако величина J" = pJ = (— АН)/(Ср1р) должна быть почти постоянной, так как Ср/р — теплоемкость единицы массы. Поэтому при расчете газовых реакций лучше пользоваться переменной — степенью полноты реакции, выраженной в молях на единицу массы, — так как для нее соотношение [c.55]

И решалась в предположении о линейно.м распределении скорости в вязком подслое, Таким образом, была использована физическая гипотеза о затухании невзаимодействующих вихрей в ламинарном плоско-параллельном, стационарном, безградиеитном теченш (эта гипотеза является, по-видимому, хорошим приближением к действительности непосредственно вблизи стенки). Проведенное теоретическое рассмотрение показало, что структура турбулентности в вязком подслое определяется крупномасштабными вихрями, сильно вытянутыми в продольном направлении. Эти вихри двигаются со скоростью, значительно превышающей локальные скорости в вязком подслое и составляющей примерно полов1шу скорости на внешнем крае пограничного слоя (или на оси, если рассматривается течение в трубе). Этому способствуют и напряжения Рейнольдса, которые затухают пропорционально третьей степени расстояния от стенки. Вычисления показали также, что поперечный интегральный масштаб вихрей в подслое соизмерим с толщиной вязкого подслоя, в то время как продольный интегральный масштаб турбулентности в подслое почти на два порядка больше. Этот факт указывает на важную роль трехмерности пульсационного движения в пределах вязкого подслоя. [c.180]

Если исследуемая жидкая среда находится вне области дисперсии (такими являются все пластовые нефти, заключенные в системах иод действием давления и температуры), тогда согласно законам физики [43] математические соотношения для вычисления скоростей звука и ультразвука становятся в основном соотношениями одинаковыми. Следовательно, наряду с использованием колебания ультразвуковой волны в качестве индикатора, характеризующего степень проходимости через слой изучаемой жидкости, можно пользов ться также и импульсом звуковой волны или скоростью звука. Тогда для этих целей необходим уже эхолот конструкции марки ЭП-1 с исправленным на ускорение лентопротя кным механизмом (ири скорости 8,75 м1мин). [c.44]

IV,73), для чего необходимо предварительно решить систему уравнений (IV,69) и (IV,70). Затем величины нагрузок на остальные реакторы подбирают из условия выполнения системы равенств (IV,46), Если в результате проведенных расчетов, 13 процессе которых определяются нагрузки па все реакторы, условие (IV,.51) оказ , -вается паруше1п1ым, то вычисления повторяют для другого значепня и т. д., до тех пор, пока но будет получена совокупность величин (/ -= I,. . ., /V), удо-влетворяюни я условию (IV,51) с необходимой степенью точности. [c.152]

Эта эквивалентность может быть показана и простым рассуждением, Пусть, например, решена оптимальная задача максимизации степени п])евращения в каскаде и найдено оитималыю( распределе-нпс заданной величины суммарно1 о объема каскада по всем реакторам. Тогда, естественно, что вычисленной стененн превращения уже не может соответствовать меньшее значение общего объема каскада, если, конечно, задача имеет однозначное решение. [c.175]

Теоретически при применении такой стратегии и достаточно большом числе испытаний можно достигнуть сколь угодно высокой степени точности и определении положения оптимума. Однако на практике использоЕзание слепого поиска существенно ограничивается размерностью решаемой задачи и сложностью вычисления значений целевой функции. Так, иапример, если требуется найти положение оптимума с точностью А, определяемой как допустимое отклонение координат от истинной точки оптимума, то при выборке случайных точек необходимо хотя бы один раз попасть в А-окрестность точки оптимума. [c.522]

Если после ш.нюлненпя найденного таким образом шага ограничения (IX,2а) еще не будут соб,людаться с заданной степенью точности, то можно сделать еще оди) шаг с использованием рассмотренного вьппе метода. Иногда, чтобы сделать еще один шаг, может оказаться достатсчш.1м выполнение только последнего этапа вычислений, т. е. [c.535]

Погрешность, обусловленную таким упрощением, можно значительно понизить, отнеся начальные концентрации реагентов не к начальному объему, а к среднему объему, вычисленному, например, для значения а, равного половине конечной степени превращения. При этом следует использовать также уравнение скорости реакции при постоянном объеме. Сравнение точного и упрощенного способов расчета дапо в примере УИ1-5. [c.300]

Для расчета тарельчатых колонн и каскада аппаратов используют метод расчета от тарелки к тарелке. Применение зтого метода при большом числе тарелок сопряжено с громоздкими вычислениями. Покажем, что для ф= onst и /Сп д = onst метод расчета от тарелки к тарелке (от аппарата к аппарату в каскаде аппаратов) может быть сушественно упрошен. Для малых высот рабочей части тарелки степень извлечения на ней будет относительно невелика. В этом случае, как будет показано в разделе 5.3, можно считать, что на каждой тарелке имеет место полное перемешивание по сплошной фазе. Поэтому примем, что концентрация в сплошной фазе на каждой тарелке постоянна по высоте тарелки. [c.228]

В данном случае при любом, сколь угодном большом, но конечном значении Б имеем lim с = 1 и lim с = 0> т- е. как бы ни было велико продольное перемешивание, всегда путем увеличения Z можно добиться степени извлечения, сколь угодно близкой к 100 %. Графики численных решений уравнения (5.102) приведены иа рис. 5.3 и 5.4. На рис. 5.3 приведены в логарифмическом масштабе отношения степени извлечения ifii , рассчитанные по формуле (5.102), к степени извлечения Pl при Б = 0, вычисленной по формуле (5.35). Как следует из рисунка, соответствующие кривые имеют минимум, смещающийся в сторону больших Б при увеличении Z. Согласно уравнению (5.107), величина зтого минимума всегда больше 0,5. Однако, как указывалось вьпие, [c.237]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология