Механические потери измерение

ДСК т — измерение механических потерь — измерение диэлектрических потерь. [c.136]

Механические потери, измеренные в указанных условиях, характеризуют также теплообразование в резине при качении шины. [c.270]

Другие, не упомянутые здесь свойства могут быть включены в настоящую систему. Так, для конкретного материала пластмассы оказывается, что трение связано с параметром механических потерь измеренным при малых периодических деформациях, твердость является функцией характеристик податливости, а сопротивление истиранию зависит от параметра потерь, характеристик податливости и плотности. [c.58]

Известны различные методы определения температуры стеклования-размягчения. Некоторые из них характеризуются как динамические (например, по величине динамического модуля или механических потерь, измеренных нри определенных частотах силового воздействия), другие же — как статические или квази-статические (наряду с термомеханическим анализом — методы объемной и линейной дилатометрии, измерения теплоемкости и некоторые другие методы, связанные с изменениями физических свойств полимера в ходе его нагревания). К последней группе примыкают и некоторые новые методы, в которых о размягчении судят по изменениям тех или иных индикаторов . Такими косвенными показателями состояния могут быть свечение (в методах термолюминесценции и радиотермолюминесценции), проницаемость по отношению к радиоактивному газу (эманационный метод), характеристики спектра ЭПР специально введенных в полимер свободных радикалов (метод парамагнитного зонда), газохроматографические характеристики и др. [c.98]

С другой стороны, в связи с тем, что свойства термоэластопластов в значительной мере определяются степенью разделения фаз, весьма важным параметром их структуры является чистота блоков — отсутствие засоренности их другим сомономером. Для бутадиен-стирольных термоэластопластов, помимо многочисленных электронномикроскопических исследований фазовой структуры, было изучено влияние молекулярной массы, состава и числа блоков в макромолекулах на степень разделения фаз методом измерения температурной зависимости тангенса угла механических потерь [11] и установлено, что увеличение молекулярной массы, а также увеличение числа блоков в макромолекулах снижает степень этого разделения. [c.59]

Механические потери трения в сальниках и подшипниках определяют измерением мощности на валу насоса, освобожденного от жидкости. При правильном действии уплотнения вала механические потери составляют не более 1 % мощности насоса. [c.37]

Электрические методы измерения. По этим методам ваттметром измеряют непосредственно электрическую мощность, подводимую к приводу. При этом нужно учитывать потери мощности в электродвигателе, подшипниках и приборах, так как мощность, затрачиваемая на перемешивание, меньше электрической мощности на величину электрических и механических потерь. [c.44]

Электрические методы измерения мощности следует применять, когда механические потери малы по сравнению с мощностью мешалки. [c.44]

Механические потери мощности. При вращении в воде рабочего колеса, залитого парафином, мощность расходуется на преодоление трения в подшипниках, сальнике и на дисковое трение. Потери на трение в сальнике и подшипниках могут быть приближенно определены путем измерения мощности, потребляемой насосом, опорожненным от воды. При этом должно быть обеспечено [c.232]

Устранить указанные недостатки в методике определения МОЩНОСТИ механических потерь возможно лишь при измерении механических потерь непосредственно у работающего насоса. Однако методика таких измерений пока не разработана. [c.234]

В лопастном насосе механические потери мощности складываются из дисковых потерь и потерь в сальниках и подшипниках. Дисковые потери пропорциональны разности Р — Р показаний балансирного электродвигателя при вращении рабочего колеса, залитого парафином, в воде и в воздухе. Погрешность величины Р — Р определяется лишь неточностью измерения и не зависит от погрешности регулирования балансирного электродвигателя (последняя входит одинаковым слагаемым в величины Р п Р я при определении их разности исключается). Следовательно, [c.253]

Контроль роста молекулярной массы осуществляют путем измерения расхода электрической энергии на перемешивание массы. При использовании якорной мешалки с частотой вращения 40—80 об/мин расход энергии на перемешивание в начале процесса составляет 4—6 кВт на 1 т продукта, а к концу он повышается до 18—25 кВт. При снижении частоты вращения до 10—15 об/мин расход энергии и в конце процесса равен первоначальному, т. е. 4—6 кВт. Было предложено [И] контролировать процесс по расходу энергии на перемешивание с учетом электрических и механических потерь с помощью счетно-решающего устройства. Это позволило снизить ошибки в определении молекулярной массы с 4—5 до 1,5%. [c.155]

В реальных условиях обеспечить полное сгорание всего топлива с расчетным (теоретически необходимым) количеством воздуха очень трудно. Для этого нужно, чтобы каждая молекула топлива вступила в реакцию с каждой частицей подаваемого кислорода. Несовершенная организация процессов горения как в топках, так и в камерах сгорания приводит к химическим и механическим потерям (неполное сгорание, уносы с продуктами сгорания, недо-жега и др.) Поэтому на практике обычно подают некоторый избыток воздуха, а процесс горения осуществляют с действительным количеством воздуха ( дейст > которое определяют расчетом по составу продуктов сгорания или непосредственным измерением подаваемого воздуха разными приборами (расходомеры, диафрагмы, сопла). [c.15]

Положение минимума на релаксационной кривой, соответствующее температуре стеклования, зависит от частоты воздействия чем ниже частота, тем ниже температура стеклования, определенная этим методом. Поэтому измерение температуры стеклования методом механических потерь (частота воздействия 10 ) дает значение на 20-30 градусов ниже. Путем несложных вычислений можно получить формулу для пересчета температур стеклования, полученных различными методами. Если частота воздействия одного метода сО , а другого оь, то в минимумах релаксационных кривых действуют соотношения [c.386]

Это подтверждается прямыми измерениями абсолютных значений гистерезисных потерь Аш. Из рис. IX. 8 следует, что Агг для обоих образцов одинаково. Это свидетельствует о том,, что химические узлы не вносят существенного вклада в механические потери в исследуемом интервале температур, поэтому, очевидно, механические потери в обоих случаях связаны с разрушением физических узлов молекулярной сетки. [c.222]

При испытаниях могут возникнуть изменения структуры образцов и их свойств в результате значительного повышения температуры из-за механических потерь при больших амплитудах, частотах и продолжительности испытаний может произойти преждевременное их разрушение. Поэтому при стандартных испытаниях результаты начальных циклов и длительных испытаний должны исключаться. Поскольку влияние повышенных частот эквивалентно влиянию понижения температуры, в работах, требующих широкого диапазона частот, из-за сложности его осуществления измерения динамических характеристик ведут в широком диапазоне температур. [c.138]

Контрольное растворение оставшейся на нескольких ПТА платины после длительной работы показало, что после 1390 сут работы электрода в электролизере БГК-17 химический износ составил около 75% общих потерь платины. Остальные 25% составляют механические потери платины. Величина механических потерь (25%) приблизительна, так как точность измерения толщины платинового слоя составляла 0,2 мкм, т. е. примерно 10%о измеряемой потери. Следовательно, можно считать, что при электролизе с диафрагмой водных растворов хлоридов щелочных металлов основными потерями платины в течение 3—4 лет работы электрода являются потери в результате анодного растворения и механические потери составляют только около 0,25 общих потерь. [c.161]

В рассматриваемой схеме измерений активное сопротивление перемещению пластины В складывается из вязких потерь при деформации образца и механических потерь в измерительном устройстве, так что [c.123]

Для облегчения молекулярной интерпретации данных измерения температурных зависимостей динамического модуля и фактора механических потерь дополнительно производились дилатометрические измерения. При скорости нагревания град мин значения температур структурного стеклования для исследованных полимеров оказались следующими ПВХ — 367° К, ПММА — 391° К, ПЭвд — 196° К, ПЭнд — 201° К, Ф-ФС — 412° К, Л-Ф-ФС — 369° К. [c.564]

Результаты измерений температурных зависимостей диэлектрических потерь е" отдельных компонентов и их смесей при частотах 0,1, 1 и 10 кГц приведены на рис. 1—5. Данные для чистого ПС хорошо согласуются с результатами других исследователей и приведены скорее как контрольные. Детальный анализ диэлектрических свойств ПОФ можно найти в работе [6]. В связи с этим ниже рассматриваются главным образом результаты измерений, относящиеся к поведению смесей ПОФ и ПС. На рис. 6 приведены температурные зависимости динамических механических потерь при 110 Гц для трех упомянутых выше смесей. Как в диэлектрических, так и в механических спектрах релаксации четко обнаруживается высокотемпера- [c.132]

ПОФ (Ю1) в смеси изменяется не вполне монотонно, что было показано с помощью измерений механических потерь и ДСК (рис. 7). Кривая имеет З-образный характер, указывающий на резкое возрастание Тg в области IVI выше 0,5. Здесь следует обратить внимание на тот факт, что эксперименты производились только с тремя полимерными смесями. Однако аналогичное заключение (об З-образном характере кривой) можно сделать и из анализа результатов измерений 7-релаксационного максимума. Более того, если рассматривать только наиболее интенсивный максимум, обнаруживаемый при динамических механических испытаниях, т. е. не принимать во внимание второй пик и плато, указывающие на присутствие в смеси двух фаз, то и здесь можно зарегистрировать З-образную форму [c.135]

Верхняя и нижняя кривые, относящиеся к измерениям механических потерь при 110 Гц, соответствуют двум разрешаемым максимумам потерь. Диэлектрические измерения выполнены нри 100 Гц. [c.136]

Определение динамического модуля упругости и тангенса угла механических потерь на установке с использованием принципа бегущих волн. Обычные методы и установки [33] для исследования динамических механических свойств полимеров не дают возможности определять модуль упругости Е и тангенс угла механических потерь tg б в широком интервале достаточно высоких частот при одноосном растяжении. Для измерения и tg б в интервале частот от 100 до 40 ООО Гц разработана установка с использованием принципа бегущих волн 31]. Особенностью установки является возможность испытания деформированных образцов. Сущность метода заключается в том, что вдоль образца движется каретка, в которой с противоположных сторон закреплен вибратор и приемник при помощи генератора в образце создается бегущая продольная волна, которая фиксируется приемником. [c.235]

Совершенно очевидно, что аналогичные зависимости могут быть получены и для других аморфных линейных полимеров при условии, что температура текучести может быть достигнута без химического изменения полимера. Легко понять также, что для определения молекулярного веса полимеров можно использовать температурные зависимости любых характеристик динамических механических потерь в эластичных полимерах, если в процессе нагревания будет достигнут переход от релаксационных потерь к потерям при вязком течении. Эти возможности измерения молекулярных весов пока почти не изучены. [c.319]

И соотношения этих величин (аналогичного по смыслу тангенсу угла механических потерь при динамических измерениях) и// Потери [c.90]

Исследована область низкотемпературной дисперсии полимеров, в основной цепи которых содержатся последовательности метиленовых групп различной длины, причем движение этих сегментов происходит независи.мо от всей остальной полимерной цепи. Анализ экспериментальных данных температурной зависимости механических потерь, измеренных с помощью торсионного маятника, показал, что низкотемпературная дисперсия, аналогичная у Дисперсии в полиметилене, появляется при —125° только в том случае, когда последовательность метиленовых групп в цепи состоит минимум из 5 групп. [c.163]

Учитывая малое значение механических потерь 0Q3 по сравнению со свободной поверхностной энергией полимера а, положим для оценок ао =а. Для полиметилметакрилата (ПЛ1МА) наиболее надежные измерения свободной поверхностной энергии дают а = = 3,9-10 2 Дж/м2. Для органических полимеров значение имеет [c.312]

При динамических измерениях можно определять энергию, запасаемую в полимере и обратимо отдаваемую им в каждом цикле. Мерой этой энергии служг г модуль упругости Одновременно определяется сопротивленне полимера деформированию, обуслов-ленное диссипацией энергии, — переходом некоторой части работы деформирования в тепло. Эта часть сопротивления тела деформированию характеризуется модулем потерь О". Отношение Ср /С называется тангенсом угла механических потерь 1дб, так как именно вследствие диссипативных потерь в каждом цикле происходит сдвиг деформации относительно напряжения на определен-цьш фазовый угол, притом тем больший, чем больше потери. Модуль потерь и модуль упругости имеют одинаковую размерность дин1ем . Отношение модуля потерь к круговой частоте 0 7(й —т) называется динамической вязкостью Она имеет ту же размерность, что и коэффициент вязкости в уравнении НьютОна, [c.263]

С расширением исходных данных о перерабатываемости полимеров в последние годы достигнут определенный успех в однотипности партий резиновых смесей. Наряду с применением имеющихся систем автоматического дозирования компонентов и контроля параметров процесса необходимо вводить средства испытаний непосредственно в потоке. Как, например, системы контроля качества диспергирования в смесях и конечньпс материалах путем измерения на потоке электропроводности невулканизованных композиций. Для более полной оценки различий отдельный партий смесей перспективным является метод измерения тангенса угла механических потерь на торсионном вулкаметре вместо более распространенных пока вулкамет-рических кривых, определяемых по измерениям вязкости [33]. Какие из этих методов исследования применить на практике, зависит от различных факторов. Затраты на испытания, наличие приборов, возможности и воспроизводимость метода - это только некоторые критерии применимости метода. Для текущего контроля продукции наиболее интересны методы испьггания технологических свойств, включая вяз- [c.479]

Температура стеклования полипропиленгликолей от димера до ППГ-4000, измеренная методом механических потерь [82], составляет —60 2 °С по данным [83], она может достигать даже —92 °С. Хотя попипропиленгликоли в силу нерегулярности структуры Tie способны к кристаллизации, присутствие полярных групп вызывает пх ориентацию прп добавках активных наполнителей. Так, введение в ППГ-2025 25% перхлората лптия приводит к повышению его температуры стеклования от —65 до +40 °С [84], причем механические свойства указывают на трехмерный характер системы. Аналогичные эффекты структурирования могут иметь место и в наполненных полиуретанах. [c.246]

В связи с широким применением полпоксипроппленполполов в полиуретанах и других типах каучуков детально исследовались их релаксационные свойства как в линейных, так и в сшитых системах. Здесь использованы методы измерения диэлектрических, механических потерь II ядерный магнитный резонанс, приводящие к согласующимся результатам [82, 85]. [c.246]

Этот метод может использоваться для измерения механических потерь по ширине резонансной кривой, как это описано выше. Однако если потери очень малы и из-за узости резонасного пика определить его ширину с приемлемой точностью невозможно, то потери можно находить по методу измерения интенсивности затухания возбужденных колебаний (см. следующую главу). [c.156]

Измерение модуля потерь мягкого материала 2 связано с определением тангенса угла механических потерь составиогх) образца tgo. При этом предполагается, что все механические потери связаны с деформацией мягкого материала. Тогда для составного образца потери механической энергии равны потерям, которые имели бы место при колебаниях только его мягких составляющих. [c.159]

Общие особенности конструкций. Метод свободнозатухающих колебаний, как правило, реализуется в виде крутильных (торсионных) маятников, которые широко вошли в практику исследований полимеров, начиная с работ Л. Нильсена (1951 г.) и К- Шмайдера и К. Вольфа (1952 г.). Эти приборы используются не только для измерений абсолютных значений параметров механических свойств пластмасс, но и в значительно большей степени для сравнительных испытаний и определения областей релаксационных переходов по температурной шкале, которым отвечают максимумы механических потерь или tgo. [c.175]

Так, в приборе Р. Бухдаля с соавторами [13], который по конструкции представляет собой типичный язычковый прибор, иймерения выполняют в интервале температур от 4 до 250 К при скорости нагрева 1 К/мин до 25 К и до 0,25 К/мин при более высоких температурах. Колебания возбуждаются резким ударом и затем бесконтактным датчиком измеряют частоту и логарифмический декремент затухания с записью результатов измерений на вторичном приборе. При проведении опытов в низкотемпературной области существенное значение имеет способ термостатирования образца. Из-за низких механических потерь в образце измерения нельзя проводить в газовой среде, которая создает сильный фон. В глубоком вакууме градиенты температур по образцу достигают [c.184]

Описываемый прибор представляет собой яркий пример возможностей метода затухающих колебаний для измерения механических характеристик — очень широкий диапазон температур, включая область сверхиизких температур, и определение очень низких механических потерь на жестких материалах. Прибор был создан для испытаний диэлектриков и с успехом может быть применен для измерений механических свойств различных пластмасс. [c.185]

Измерения пиков механических потерь на образцах одного и того же полимера, имеющих разную степень кристалличности, обычно используются для выяснения механизма релаксационных процессов. Чаще всего для этого используется зависнмость tga = f(T). Если с увеличением степени кристалличности высота пика tgo [или площадь под этим пиком на кривой tgo—f(T)] возрастает, то полагают, что релаксационный максимум обусловлен процессами, происходящими в кристаллических областях. Если высота максимума на ривой tgo = f(7 j убывает с po TOiM х, то считается, что этот процесс происходит в аморфных областях. Обычно пик tgo, соответствующий размораживанию сегментального движения в аморфных областях (аа-релаксация), убывает с ростом степени кристалличности и в очень сильно закристаллизованных образцах (при х—н1) полностью вырождается. Положение аа-максимума на температурной шкале обычно зависит от х так же, как п Тg. Иногда полагают, что более достоверные сведения о природе релаксационных ма ксимумов можно получить, если изучать влияние кристалличности на интенсивность и положение максимумов функций E"=f(T) и J" = [(T). На первый взгляд зависимость пиков этих функций от х должна быть такой же, ак в случае максимумов на кривой tg8=f(T). Однако Грей и Мак-Крумм [16] обнаружили, что для релаксационного процесса, связанного со стеклованием политрифторхлорэтилена, Fmax возрастает с ростом степени кристалличности, а J max убывает. Такая зависимость максимумов различных вязкоупругих функций, обусловленных одним и тем же релаксационным процессом, от х длительное время не имела объяснения и казалась странной и аномальной. [c.268]

Рис. 8.18. Зависимость (по Хофману, Пассаглиа и Уильямсу) температуры, при которой наблюдается максимум потерь при частоте 1 Гц, от lg п (ас-процесс). Результаты измерений механических потерь ф — маты монокристаллов полиэтилена X — линейный полиэттен, закристаллизованный в блоке — и-парафины.

СбЯьЗа ОФ. Зависимость механических потерь от температуры, измеренная при частоте Гц, для низ ко кристаллического образца (СеНб)2ПОФ представлена на рис. 9. Пунктирная часть -крнвой соответствует статистически усредненным данным, причем сильно выпадающие точки были исключены из рассмотрения. Следовательно, неточность определения положения кривой при низких значениях механических потерь существенно [c.139]

Орован [4.71, 4.72] и Ирвин [4.28] предложили для металлов формулу (4.32), где вместо а стоит характеристическая энергия разрушения Ок- Считалось, что в Ок. входит свободная поверхностная энергия и механические потери при пластическом деформировании зоны перенапряжения впереди растущей трещины. Из этого следует, что Ок должна зависеть от I, так как с увеличением длины растущей трещины скорость ее роста возрастает, а следовательно, возрастают и механические потери. Это обстоятельство делает формулу (4.32) некорректной. Между тем эту формулу часто применяют для расчета характеристической энергии разрушения по измеренной кратковременной прочности [4.28, 4.71—4.74]. В качестве примера можно указать на работу Берри и Бикки [4.73], где показано, что кратковременная прочность органического стекла подчиняется линейной зависимости <Тр = а—ЬТ. При расчете О , если считать, что 0р сго, получается, что Ок с повышением температуры уменьшается, тогда как известно, что механические потери полимера при этом возрастают. Несоответствие объясняется тем, что механизм разрущения является термофлуктуацион-ным, а не атермическим. Линейно понижающаяся температур- [c.93]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология